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文档简介
伟基建设集团有限公司 阅海万家g2地块塔吊施工方案目 录一、塔机基础设计11、工程概况12、编制依据2 3、qtz63型天然基础计算书2 4、qtz80型基础计算书 11二、塔吊基础施工8附图:1、塔吊平面布置图 2、塔吊基础详图 3、塔吊定位图 23一、塔机基础设计1、工程概况工程名称:银川市阅海万家三期g2地块9#、14#、15#、21#、22#、23#、24#楼建设地点:宁夏银川市金凤区阅海万家三期g2地块建设单位:宁夏荣达房地产开发有限公司设计单位:江苏省城市规划设计研究院施工单位:伟基建设集团有限公司一、工程简况银川市阅海万家三期g2地块9#、14#、15#、21#、22#、23#、24#楼是由银川市宁夏荣达房地产开发有限公司投资兴建的,工程地点位于宁夏银川兴庆区沈阳路以南,正源北街以东,东临唐徕渠。本工程由7个单位工程,其中9#、14#楼地下2层,地上27层,15#楼为地下2层,地上25层,其余4栋均为地下2层,地上30层,钢筋混凝土剪力墙框架结构。1个地下车库工程。建筑面积约107443.41平方米。二、结构作法1、本工程高层地基处理采用cfg桩复合地基基础,基础垫层底面、桩顶间设300mm砂石褥垫层,钢筋混凝土平板式筏板基础。垫层平面范围为基础边缘向外不下于0.3m。分层碾压振密,压实系数不小于0.96。2、车库基础形式为钢筋混凝土筏板基础,钢筋混凝土框架结构,混凝土强度等级为c35,抗渗等级p6。3、层高:9#、14#楼层高为2.900米,建筑高度为79.65米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高1111.95米;15#楼层高为2.900米,建筑高度73.85米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高1112.35;21#楼层高为2.900米,建筑高度88.35米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高1111.95米;22#楼层高为2.900米,建筑高度88.35米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高1112.25米;23#楼层高为2.900米,建筑高度88.35米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高1112.35米;24#楼层高为2.900米,建筑高度88.35米(北侧女儿墙高度),0.000相当于绝对标高11112.65米。工程内容:本建筑工程,由7幢住宅楼及地下车库组成,住宅楼为地下二层,地上21#、22#、23#、24#楼30层外其余均25层;地下室层高均为2.9米,底板厚度1100-1300,地上层高2.9米;主体结构采用剪力结构体系,主楼基础为平板式筏型基础。地下车库为单体地下框架结构,与主楼连通口相接。本工程共设置7台塔吊,每栋楼各设一台,22#、24#、15#楼塔吊型号qtz80tc5610。21#、23#、9#、14#楼各设置一台,塔吊型号qtz63tc5013。其中21#、23#楼基础510051001350,22#、24#、15#、9#、14#楼基础550055001350,具体布置详见施工平面布置图。7台塔机基础板面与地下室底板底标高设置相同,设置在换填土(砂夹石垫层)上,地基承载力详见检测报告。2、编制依据1、银川阅海万家g2区砂石垫层检测报告2、建筑结构荷载规范gb500092001(2006年版)3、地基基础设计规范(gb50007-2002)4、混凝土结构设计规范gb5001020025、塔式起重机tc5013.21型说明书6、塔式起重机混凝土基础技术规程jgj/187-2009矩形板式基础计算书 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t187-2009 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑地基基础设计规范gb50007-2011 一、塔机属性塔机型号qtz80(5610)塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)379起重臂自重g1(kn)37.4起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)19.8小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)13.7最大起重力矩m2(kn.m)1335平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)146平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地宁夏 银川市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.68风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.681.951.320.652.7 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)379+37.4+3.8+19.8+146586起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)586+60646水平荷载标准值fvk(kn)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值mk(knm)37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243)514.58非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk1586水平荷载标准值fvk(kn)2.70.351.64365.02倾覆力矩标准值mk(knm)37.419.8-19.86.3-14611.8+0.565.0243290.91 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2586703.2起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.46084竖向荷载设计值f(kn)703.2+84787.2水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243)931.4非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.2586703.2水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.465.0291.03倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.419.8-19.86.3-14611.8)+1.40.565.0243628.68 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.1基础宽b(m)5.1基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级c35基础混凝土自重c(kn/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0.5基础上部覆土的重度(kn/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kpa)160基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kn/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kn/m3)19基础埋置深度d(m)5修正后的地基承载力特征值fa(kpa)308.77地基变形基础倾斜方向一端沉降量s1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量s2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值: gk=blhc=5.15.11.3525=877.84kn 基础及其上土的自重荷载设计值:g=1.2gk=1.2877.84=1053.4kn 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: mk=g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4+0.9(m2+0.5fvkh/1.2) =37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243/1.2) =453.24knm fvk=fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kn 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: m=1.2(g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4)+1.40.9(m2+0.5fvkh/1.2) =1.237.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243/1.2) =845.52knm fv=fv/1.2=26.63/1.2=22.19kn 基础长宽比:l/b=5.1/5.1=11.1,基础计算形式为方形基础。 wx=lb2/6=5.15.12/6=22.11m3 wy=bl2/6=5.15.12/6=22.11m3 相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础x、y方向的倾覆力矩: mkx=mkb/(b2+l2)0.5=514.585.1/(5.12+5.12)0.5=363.86knm mky=mkl/(b2+l2)0.5=514.585.1/(5.12+5.12)0.5=363.86knm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值: pkmin=(fk+gk)/a-mkx/wx-mky/wy =(646+877.84)/26.01-363.86/22.11-363.86/22.11=25.67kpa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 pkmin=25.67kpa pkmax=(fk+gk)/a+mkx/wx+mky/wy =(646+877.84)/26.01+363.86/22.11+363.86/22.11=91.5kpa 3、基础轴心荷载作用应力 pk=(fk+gk)/(lb)=(646+877.84)/(5.15.1)=58.59kn/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =160.00+0.3019.00(5.10-3)+1.6019.00(5.00-0.5)=308.77kpa (2)、轴心作用时地基承载力验算 pk=58.59kpafa=308.77kpa 满足要求! (3)、偏心作用时地基承载力验算 pkmax=91.5kpa1.2fa=1.2308.77=370.52kpa 满足要求! 5、基础抗剪验算 基础有效高度:h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm x轴方向净反力: pxmin=(fk/a-(mk+fvkh)/wx)=1.35(646.000/26.010-(453.237+15.8501.350)/22.108)=4.547kn/m2 pxmax=(fk/a+(mk+fvkh)/wx)=1.35(646.000/26.010+(453.237+15.8501.350)/22.108)=62.512kn/m2 p1x=pxmax-(b-b)/2)(pxmax-pxmin)/b=62.512-(5.100-1.600)/2)(62.512-4.547)/5.100=42.622kn/m2 y轴方向净反力: pymin=(fk/a-(mk+fvkh)/wy)=1.35(646.000/26.010-(453.237+15.8501.350)/22.108)=4.547kn/m2 pymax=(fk/a+(mk+fvkh)/wy)=1.35(646.000/26.010+(453.237+15.8501.350)/22.108)=62.512kn/m2 p1y=pymax-(l-b)/2)(pymax-pymin)/l=62.512-(5.100-1.600)/2)(62.512-4.547)/5.100=42.622kn/m2 基底平均压力设计值: px=(pxmax+p1x)/2=(62.51+42.62)/2=52.57kn/m2 py=(pymax+p1y)/2=(62.51+42.62)/2=52.57kpa 基础所受剪力: vx=|px|(b-b)l/2=52.57(5.1-1.6)5.1/2=469.16kn vy=|py|(l-b)b/2=52.57(5.1-1.6)5.1/2=469.16kn x轴方向抗剪: h0/l=1300/5100=0.254 0.25cfclh0=0.25116.751001300=27680.25knvx=469.16kn 满足要求! y轴方向抗剪: h0/b=1300/5100=0.254 0.25cfcbh0=0.25116.751001300=27680.25knvy=469.16kn 满足要求! 6、地基变形验算 倾斜率:tan=|s1-s2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求! 四、基础配筋验算基础底部长向配筋hrb335 20130基础底部短向配筋hrb335 20140基础顶部长向配筋hrb335 20130基础顶部短向配筋hrb335 20140 1、基础弯距计算 基础x向弯矩: m=(b-b)2pxl/8=(5.1-1.6)252.575.1/8=410.51knm 基础y向弯矩: m=(l-b)2pyb/8=(5.1-1.6)252.575.1/8=410.51knm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 s1=|m|/(1fcbh02)=410.51106/(116.7510013002)=0.003 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 s1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 as1=|m|/(s1h0fy1)=410.51106/(0.9991300300)=1054mm2 基础底需要配筋:a1=max(1054,bh0)=max(1054,0.001551001300)=9945mm2 基础底长向实际配筋:as1=12632mm2a1=9945mm2 满足要求! (2)、底面短向配筋面积 s2=|m|/(1fclh02)=410.51106/(116.7510013002)=0.003 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 s2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 as2=|m|/(s2h0fy2)=410.51106/(0.9991300300)=1054mm2 基础底需要配筋:a2=max(1054,lh0)=max(1054,0.001551001300)=9945mm2 基础底短向实际配筋:as2=11753mm2a2=9945mm2 满足要求! (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋:as3=12632mm20.5as1=0.512632=6316mm2 满足要求! (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋:as4=11753mm20.5as2=0.511753=5876mm2 满足要求! (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图矩形板式基础配筋图1#、3#、7#、8#楼矩形板式基础计算书 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t187-2009 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑地基基础设计规范gb50007-2011 一、塔机属性塔机型号qtz80(5610)塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)379起重臂自重g1(kn)37.4起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)19.8小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)13.7最大起重力矩m2(kn.m)1335平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)146平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地宁夏 银川市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.68风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.681.951.320.652.7 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)379+37.4+3.8+19.8+146586起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)586+60646水平荷载标准值fvk(kn)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值mk(knm)37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243)514.58非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk1586水平荷载标准值fvk(kn)2.70.351.64365.02倾覆力矩标准值mk(knm)37.419.8-19.86.3-14611.8+0.565.0243290.91 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2586703.2起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.46084竖向荷载设计值f(kn)703.2+84787.2水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243)931.4非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.2586703.2水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.465.0291.03倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.419.8-19.86.3-14611.8)+1.40.565.0243628.68 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级c35基础混凝土自重c(kn/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kn/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kpa)130基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kn/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kn/m3)19基础埋置深度d(m)5修正后的地基承载力特征值fa(kpa)281.05地基变形基础倾斜方向一端沉降量s1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量s2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值: gk=blhc=5.55.5125=756.25kn 基础及其上土的自重荷载设计值:g=1.2gk=1.2756.25=907.5kn 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: mk=g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4+0.9(m2+0.5fvkh/1.2) =37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243/1.2) =453.24knm fvk=fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kn 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: m=1.2(g1rg1+g2rqmax-g3rg3-g4rg4)+1.40.9(m2+0.5fvkh/1.2) =1.237.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243/1.2) =845.52knm fv=fv/1.2=26.63/1.2=22.19kn 基础长宽比:l/b=5.5/5.5=11.1,基础计算形式为方形基础。 wx=lb2/6=5.55.52/6=27.73m3 wy=bl2/6=5.55.52/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础x、y方向的倾覆力矩: mkx=mkb/(b2+l2)0.5=514.585.5/(5.52+5.52)0.5=363.86knm mky=mkl/(b2+l2)0.5=514.585.5/(5.52+5.52)0.5=363.86knm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值: pkmin=(fk+gk)/a-mkx/wx-mky/wy =(646+756.25)/30.25-363.86/27.73-363.86/27.73=20.11kpa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 pkmin=20.11kpa pkmax=(fk+gk)/a+mkx/wx+mky/wy =(646+756.25)/30.25+363.86/27.73+363.86/27.73=72.6kpa 3、基础轴心荷载作用应力 pk=(fk+gk)/(lb)=(646+756.25)/(5.55.5)=46.36kn/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =130.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(5.00-0.5)=281.05kpa (2)、轴心作用时地基承载力验算 pk=46.36kpafa=281.05kpa 满足要求! (3)、偏心作用时地基承载力验算 pkmax=72.6kpa1.2fa=1.2281.05=337.26kpa 满足要求! 5、基础抗剪验算 基础有效高度:h0=h-=1000-(40+20/2)=950mm x轴方向净反力: pxmin=(fk/a-(mk+fvkh)/wx)=1.35(646.000/30.250-(453.237+15.8501.000)/27.729)=5.992kn/m2 pxmax=(fk/a+(mk+fvkh)/wx)=1.35(646.000/30.250+(453.237+15.8501.000)/27.729)=51.667kn/m2 p1x=pxmax-(b-b)/2)(pxmax-pxmin)/b=51.667-(5.500-1.600)/2)(51.667-5.992)/5.500=35.473kn/m2 y轴方向净反力: pymin=(fk/a-(mk+fvkh)/wy)=1.35(646.000/30.250-(453.237+15.8501.000)/27.729)=5.992kn/m2 pymax=(fk/a+(mk+fvkh)/wy)=1.35(646.000/30.250+(453.237+15.8501.000)/27.729)=51.667kn/m2 p1y=pymax-(l-b)/2)(pymax-pymin)/l=51.667-(5.500-1.600)/2)(51.667-5.992)/5.500=35.473kn/m2 基底平均压力设计值: px=(pxmax+p1x)/2=(51.67+35.47)/2=43.57kn/m2 py=(pymax+p1y)/2=(51.67+35.47)/2=43.57kpa 基础所受剪力: vx=|px|(b-b)l/2=43.57(5.5-1.6)5.5/2=467.29kn vy=|py|(l-b)b/2=43.57(5.5-1.6)5.5/2=467.29kn x轴方向抗剪: h0/l=950/5500=0.174 0.25cfclh0=0.25116.75500950=21814.38knvx=467.29kn 满足要求! y轴方向抗剪: h0/b=950/5500=0.174 0.25cfcbh0=0.25116.75500950=21814.38knvy=467.29kn 满足要求! 6、地基变形验算 倾斜率:tan=|s1-s2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求! 四、基础配筋验算基础底部长向配筋hrb335 20140基础底部短向配筋hrb335 20150基础顶部长向配筋hrb335 20140基础顶部短向配筋hrb335 20150 1、基础弯距计算 基础x向弯矩: m=(b-b)2pxl/8=(5.5-1.6)243.575.5/8=455.61knm 基础y向弯矩: m=(l-b)2pyb/8=(5.5-1.6)243.575.5/8=455.61knm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 s1=|m|/(1fcbh02)=455.61106/(116.755009502)=0.005 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.006 s1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 as1=|m|/(s1h0fy1)=455.61106/(0.997950300)=1603mm2 基础底需要配筋:a1=max(1603,bh0)=max(1603,0.00155500950)=7838mm2 基础底长向实际配筋:as1=12650mm2a1=7838mm2
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