文昌文航花园挡土墙丁设计计算书.doc

文昌文航花园挡土墙丁设计计算书复合桩基水平承载力计算书一、设计资料1.1桩基资料建筑桩基重要性系数: 1.0抗震设防烈度: 6度抗震1.2单桩信息桩类型: 灌注桩桩截面类型: 圆截面承载力性状: 摩擦端承桩桩截面直径: 0.60 m桩长: 14.00 m桩混凝土等级: C30桩顶约束: 固接桩顶允许水平位移: 10mm桩混凝土保护层: 50mm桩身配筋百分比: 0.50%1.3承台信息地面标高: 0.00 m水位标高: 0.00 m承台底标高: -9.00 mA: 3000 mmB: 2900 mmC: 900 mm1.4荷载信息弯矩M设计值: 156.63 (kNm)轴力N设计值: 2526.24( kN)水平力H设计值: 4411.34 (kN)基础与覆土的平均容重: 0.00 (kN/m3)1.5土层信息:土层参数表格土层土层名称厚度(m)内摩擦角()N63.5m(MN/m4)粘粒含量(%)1填土2.6414.106.601.0050.002淤泥质土6.805.103.101.1070.003粘性土1.7010.9017.206.0565.004碎石10.6020.0039.009.008.005中风化岩13.8525.0068.0012.505.001.6桩在土层中的相对位置土层土层名称计算厚度(m)内摩擦角()N63.5m(MN/m4)粘粒含量(%)2淤泥质土0.445.103.101.1070.003粘性土1.7010.9017.206.0565.004碎石10.6020.0039.009.008.005中风化岩1.2625.0068.0012.505.001.7桩位信息:桩1,x = 10.50 m,y = 1.45 m桩2,x = 10.50 m,y = -1.45 m桩3,x = 7.50 m,y = 1.45 m桩4,x = 7.50 m,y = -1.45 m桩5,x = 4.50 m,y = 1.45 m桩6,x = 4.50 m,y = -1.45 m桩7,x = 1.50 m,y = 1.45 m桩8,x = 1.50 m,y = -1.45 m桩9,x = -1.50 m,y = 1.45 m桩10,x = -1.50 m,y = -1.45 m桩11,x = -4.50 m,y = 1.45 m桩12,x = -4.50 m,y = -1.45 m桩13,x = -7.50 m,y = 1.45 m桩14,x = -7.50 m,y = -1.45 m桩15,x = -10.50 m,y = 1.45 m桩16,x = -10.50 m,y = -1.45 m1.8设计时执行的规范建筑桩基技术规范（JGJ 9494） 以下简称 桩基规范二、单桩水平承载力计算灌注桩配筋率为0.50 % 4, 取ah = 4.00查桩基规范表5.4.2, 当桩顶固接时得nm =0.926, nx =0.940, An为桩身换算面积, An = An = 0.29 m2zN为桩顶竖向力影响系数, 竖向压力, zN = 0.5所以, 单桩水平承载力设计值为: Rh = = 38.34 1.36 2.52 = 131.36 kN 验算桩的水平承载力由桩基规范式5.1.1-3验算H1 = H/nH = 4411.34 kNH-作用于承台底面通过桩群形心x轴的水平设计值, H = 4411.34 kN桩数: n = 16H1 = 4411.34 / 16.00 = 275.709 kNg0H1 = 1.000 275.709 = 275.709kN Rh = 131.36 kN不满足要求!（此出承载力不足由预应力锚索承担，对于永久工程锚索按规范安全系数取2.2）三、群桩水平承载力计算群桩基础（不含水平力垂直于单排桩基纵向轴线和力矩较大的情况）的复合桩基水平承载力设计值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应, 可按规范5.4.3条确定: Rh1 = hhRhhh = hihr + hl + hb上式中: hh - 群桩效应综合系数hi - 桩的相互影响效应系数hr - 桩顶约束效应系数, 按桩基规范表5.4.3-1取值ah = 4.0000, 强度控制承载力, hr = 2.07hl - 承台侧向土抗力效应系数hb - 承台底摩阻效应系数Sa/d - 沿水平荷载方向的距径比Sa/d = 4.43 n1, n2 - 分别为沿水平荷载方向与垂直于水平荷载方向每排桩中的桩数n1 = 8 m - 承台侧面土水平抗力系数的比例系数coa - 桩顶（承台）的水平位移容许值coa = 4 mm Bc - 承台受侧向土抗一边的计算宽度Bc = Bc + 1 = 4.70 + 1 = 5.70 m(Bc为承台宽度)hc - 承台高度hc = 1.000 mm - 承台底与基土间的摩擦系数m = 0.50Pc - 承台底地基土分担竖向荷载设计值, 按桩基规范第5.2.3条估算Pc = hcqckAc/gc承台底土阻力群桩效应系数计算: Aci、Ace为承台内区和外区的净面积, Aci= 21.60 3.50 - 16 0.28 = 71.08 m2承台底地基土净面积Ac= 22.80 4.70 - 16 0.28 = 102.64 m2Ace=Ac-Aci= 102.64 - 71.08 = 31.56 m2由Sa/d= 4.43 ,Bc/l= 0.34,查桩基规范表5.2.3-2, 得hci = 0.14, hce = 0.75qck - 承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值qck = 60.00 kPagc - 承台底土阻抗力分项系数, 本程序一律取gc = 1.70 Pc = hcqckAc/gc = 0.33 60.00 102.64 / 1.70 = 1186.61 kNhi = 0.71hl = 0.04hb = 0.28hh = 1.79所以, 考虑承台、桩群、土相互作用后, 复合桩基的水平承载力设计为: Rh1 = 1.79 131.36 = 235.11kN 验算群桩的水平承载力由桩基规范式5.1.1-3验算H1 = H/nH = 4411.34 kNH-作用于承台底面通过桩群形心x轴的水平设计值, H = 4411.34 kN桩数: n = 16H1 = 4411.34 / 16.00 = 275.709 kNg0H1 = 1.000 275.709 = 275.709kN Rh1 = 235.11 kN不满足要求!（此出承载力不足由预应力锚索承担，对于永久工程锚索按规范安全系数取2.2）四、单桩内力计算结果基本计算参数: 地基土水平抗力系数的比例系数m = 7.59 MN/m4桩底面地基土竖向抗力系数的比例系数m0 = m = 7.59 MN/m4桩身抗弯刚度EI = 168607.83 kNm2桩的水平变形系数a = 0.56桩身轴向压力传布系数zN = 0.50桩的入土深度h = 14.00 m,(当h小于10m时按10m计算)桩底面地基土竖向抗力系数C0 = m0h = 106.22 MN/m3承台埋深hn = 9.00 m ,(当hn小于1m时按1m计算)承台底面地基土竖向抗力系数Cb = m0hn = 68.28 MN/m3承台底与基土间的摩擦系数m = 0.50单桩桩底压力分布面积A0 = 0.28 m2单桩横截面面积A = 0.28 m2桩身弹性模量E = 3.00 104 N/mm2单位力作用于桩顶处, 桩身在该处产生的变位: H0 = 1作用时dHH = 7.96758e-005 m/kN ,dMH = 2.99060e-005 1/kNM0 = 1作用时dHM = 2.99060e-005 1/kN ,dMM = 1.82390e-005 1/kNm桩顶发生单位变位时, 在桩顶引起的内力: 发生单位竖向位移时: 轴向力rNN = 2.93065e+004 kN发生单位水平位移时rNN = 2.93065e+004 kN水平力rHH = 3.26372e+004 kN弯矩rMH = 5.35142e+004 kNm发生单位转角时: 水平力rHM = 5.35142e+004 kN弯矩rMM = 1.42573e+005 kNm承台发生单位变位时, 所有在桩顶、承台和侧墙引起的反力和: 发生单位竖向位移时: 竖向反力gVV = 7.47729e+006 kN水平反力gUV = 3.50419e+006 kN发生单位水平位移时rNN = 2.93065e+004 kN水平反力gUU = 2.27368e+006 kN反弯矩gbU = 8.95254e+005 kNm发生单位转角时: 水平反力gUb = 8.95254e+005 kN反弯矩rbb = 3.50471e+008 kNm承台变位: 竖向位移: V = 0.00034 m水平位移: U = 0.00142 m转角（弧度）b = -0.00000 弧度桩顶处桩身内力: 弯矩 M0 = -76.48 kNm 水平力 H0 = 46.54 kN 承台和侧墙的弹性抗力: 水平抗力: HE = 2471.660 kN反弯矩: ME = 7389.900 kNm承台底地基土的弹性抗力和摩阻力: 竖向抗力: Nb = 2367.818 kN水平抗力: Hb = 1183.909 kN反弯矩: Mb = -962.279 kNm桩身的最大弯矩及其位置: 由CI = aM0/H0 = -0.93,ah = 4.00查桩基规范附表B-7得ay = 2.06632,CII = -0.26520按规范直接计算所得的最大弯矩位置(L)yMmax = 3.66846按规范直接计算所得的最大弯矩(FL)Mmax = 20.28353五、桩身内力计算结果桩1,x = 10.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 8.922 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩2,x = 10.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 8.922 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩3,x = 7.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 9.202 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩4,x = 7.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 9.202 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩5,x = 4.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 9.482 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩6,x = 4.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 9.482 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩7,x = 1.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 9.761 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩8,x = 1.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 9.761 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩9,x = -1.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 10.041 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩10,x = -1.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 10.041 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩11,x = -4.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 10.321 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩12,x = -4.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 10.321 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩13,x = -7.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 10.601 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩14,x = -7.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 10.601 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩15,x = -10.50 m,y = 1.45 m桩身轴力: 10.881 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN桩16,x = -10.50 m,y = -1.45 m桩身轴力: 10.881 kN桩身最大弯矩: -75.55 kNm桩身最大剪力: 82.58 kN单桩竖向承载力计算书一、设计资料1. 基桩设计参数成桩工艺: 水下钻(冲)孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.00 m桩身设计直径: d = 0.60 m桩身长度: l = 14.00 m桩端扩底设计直径: D = 0.60 m扩底高度: hB = 0.00 m2. 岩土设计参数层号土层名称层厚(m)层底埋深(m)岩土物理力学指标极限侧阻力qsik(kPa)极限端阻力qpk(kPa)1填土0.800.80N =