四川某多层框架结构厂房高大模板专项施工方案(含计算书).docVIP

1 803 项目 D 区 D05、D06、D08、D09 厂房 模 板 专 项 施 工 方 案 成都建筑工程集团总公司 20112011 年年 3 3 月月 2 目录目录 一、编制依据及说明：一、编制依据及说明：.3 二二.工程概况：工程概况：3 三三.施工计划：施工计划：4 四四.施工工艺技术施工工艺技术5 五、施工安全保证措施五、施工安全保证措施.10 六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）.14 附一：楼板及支架计算附一：楼板及支架计算.14 附二：附二：1200MM 梁模计算梁模计算21 附三：附三：300800MM 梁模计算梁模计算31 3 一、编制依据及说明：一、编制依据及说明： （一）说明： 803 项目 D05、D06、D08、D09 厂房底层层高为 8.6 米，局部存在夹层位置 底层为 4.6m 层高，夹层为 4.0m，二、三层层高为 5.5m。D23、D24 附房一层层 高为 6.2m，二层层高为 7.4m,二层夹层层高为 3.6m，三层层高为 4.5m。根据建 质（2009）87 号文附录 2，D05、D06、D08、D09 厂房底层层高为 8.6 米的部分 属于高大模板，专家评审通过的高大模板专项方案已通过专家评审，具体方案 另详，本方案只针对不需要专家评审部位进行模板方案编制。 （二）编制依据： 主要依据相关国家、省、市现行规范、规程、标准及文件： 1、 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ1622008） 2、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002） 3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302001） 4、 建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 5 、 成都市建设工程施工安全重大危险源管理办法 （成建委发（2005）834 号文） 6 、 建筑施工安全检查标准 （JGJ5999） 7 、 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 8、现行国家相关材料规范、国家、省、市各级规范性文件、标准等。 9、地勘资料。 二二.工程概况：工程概况： 803 项目南区工程位于成都市高新西区，成灌高速收费站南侧。本工程 D05、D06、D08、D09 均为 168m60m 的 3 层厂房，D23、D24 为 16824m 的 3 层辅助生产附房，均采用框架结构，一柱一桩基础，柱网主要尺寸为： D05、D06、D07、D08 厂房纵向 12.8 米，横向 12.0 米；D23、D24 附房纵向 12.8 米，横向 12.0 米。框架主梁截面 4501200 和 4001200，柱网间采用网 格梁，分格尺寸 3.03.2 米，梁截面为 300800mm。楼板厚 120mm。 承台及地梁顶面标高为-1.4m，底面标高为-2.5m 和-2.9m，整个底层支撑架 4 地基考虑采用回填 500 厚砂夹石进行处理，并采用 100mm 厚的 C15 砼垫层对回 填的砂夹石进行封闭，砼垫层标高按-0.5m 考虑，顶板厚为 120，故 D05、D06、D08、D09 厂房存在夹层位置的一层立杆支架计算高度按 5 米考虑， 计算时支撑架高度按 5 米计算，D23、D24 附房一层立杆支架计算高度按 6.6 米 考虑，计算时支撑架高度按 6.6 米计算。 D05、D06、D07、D08 支模架搭设高度： 一层：5.0 米 夹层：4.0 米 二层：5.5 米 三层：5.5 米 D23、D24 附房支模架搭设高度： 一层：6.6 米 二层：7.4 米 三层：4.5 米 附图：平面图、立面图(明确模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑设 计及支撑的地基情况) 三三.施工计划：施工计划： 每栋厂房材料计划： 材料名称规格品种数量 木架板 503003000mm 100 立方米 钢管 483.0mm 50 万米 架扣直接、旋转、十字5 万个 可调顶托8 千个 覆膜板 18mm 0.5 万平方米 覆膜板 12mm 1 万平方米 木方 50100mm 3 千立方米 5 每栋厂房设备计划： 塔机55 型、50 型共计 4 台 汽车泵2 台 振动棒10 套 平板振捣器3 台 水平仪2 台 全站仪1 台 木工机具4 套 扭力矩扳手10 把 四四.施工工艺技术施工工艺技术 （一）主要搭设方法、工艺要求 该模板采用落地式钢管（483.0 计算时壁厚采用 3.0mm）满堂支撑架， D05、D06、D07、D08 三层厂房的架体搭设高度分别为 6.6m、5.5m、4.0m，D23、D24 三层附房的架体搭设高度分别为 6.2m、7.4m、4.5m。立杆底部设 50300mm 的通长木板，高为 1200mm 的梁下截 面正中加设承重立杆且顶部采用可调顶托。梁、墙柱采用 18 厚覆面木胶合板， 板模板采用 12 厚覆面木胶合板，次楞采用 50100mm 的木方间距按计算设置， 主楞采用钢管（483.0 计算时壁厚采用 3.0mm） 。高度为 1200mm 的梁梁侧设 5 档次楞 50100mm 的木方，间距约为 267.5mm，主楞设双钢管固定木方，间距 为 400mm，对拉螺栓沿高度方向 200、350、350mm 设置 3 道，沿梁方向间距 400 布置 12 的对拉螺栓，具体详梁侧模板布置图。高度为 800 的梁在梁中部设 12 的对拉螺栓，沿梁方向间距 400 布置。高度为 800mm 梁下设 3 道 50100mm 的次楞木方、高度为 1200mm 的梁下设 4 道 50100 的次楞木方。 框梁及梁下立杆横距为 9501100mm，纵距为 9501100mm（根据建筑结构的 梁、板布置，立杆位置可作细微调整，具体布置详支模架平面布置图） ；水平杆 步距为1500mm；高度为 1200mm 的梁在梁下横距中间增设一根承重立杆，承重 立杆上设顶托（顶托丝杆伸出高度小于 200） 、下设钢垫板-61010；横杆步 高不变仅在顶部横杆做相应调整，板下立杆纵横间距为 10501200mm，步距 6 1500mm。网格梁与板纵横向水平杆拉通设置，形成支撑整体，详见支撑立面 布置图。 支撑架体的大横杆、剪刀撑、斜杆撑采用 46m 的钢管，立杆采用 3m+短钢 管和 2m+短钢管水平错位（接头扣）直接，小横杆采用 1.52.0m 的钢管。顶托 的螺杆伸出立杆钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不 得大于 3mm，安装时应保证上下同心。在立杆距地 200mm 处，沿纵横水平方向 按纵下横上的程序设扫地杆。 1、立杆 1）立杆接长采用对接扣件将钢管对接（禁止搭接） ，本工程最高支模架架高 为 7.4m，支架立杆垂直度偏差不得大于 50mm。立杆间距采用弹线定位，步距允 许偏差为-20mm。 2）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不应小于 500mm；各接 头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。 3）立杆定位时，纵横向均应拉通线，确保纵横向立杆顺直。 2、水平拉杆 1）每一步距处纵横向各设置一道水平拉杆，在架体最顶步距水平拉杆中间 增加一道纵横向水平拉杆。 2）纵横水平杆设置在立杆内侧，纵横水平杆接长宜采用对接扣件连接。接 头位置的设置按以下要求：两根相邻横杆的接头不能在同步或同跨内；不同步 或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 500mm；各接头中心至 最近主节点（立杆）的距离不大于纵距的 1/3。 3）用水平仪抄测标高，确保横杆的水平偏差控制在20mm。 4、剪刀撑设置 1）沿架体四周外侧立面设置连续式竖向剪刀撑，在纵横框梁侧均设一道竖 向连续式剪刀撑， ，水平剪刀撑位置在架体的底部（即扫地杆位置） 、中部与顶 部设水平剪刀撑。 2）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度为 500mm，采用 3 个旋转扣件固 定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不得小于 100mm。 7 3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距 离不宜大于 150mm。 4) 竖向剪刀撑斜杆与地坪的水平夹角宜在 4560o 之间，并由底至顶连续设 置，竖向剪刀撑底部与支撑面结构顶紧。 5、连墙（柱）杆 搭架时架体必须与框架柱可靠连接，连接件采用钢管抱箍拉接，在水平方向， 架体与结构柱拉结，水平间距为轴线距离，在垂直方向每步距分别与结构柱进 行钢管抱箍拉接，以确保支模架的整体稳定性。 连墙（柱）杆采用钢管抱箍拉接。即采用直角扣件与架子的两排立杆连接， 另一端用两根钢管拉杆与架体两端巳浇筑的结构砼柱子抱箍连接牢固。 6、安全防护 1）操作层脚手板应铺满、铺稳。 2）脚手板应设置在三根水平杆上。脚手板的铺设可采用对接，也可以采用 搭接铺设。当采用对接平铺时，接头处必须设两根水平杆，脚手板外伸长度应 为 130150mm，两块脚手板外伸长度的和不得大于 300mm。当采用搭接铺设时， 接头必须支在横杆上，搭接长度应大于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不得 小于 100mm。 3）脚手板端部的探头长度 150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定， 可采用 16#元丝绑扎牢固。 4）兜网外边口由边绳与立杆绑牢固，网间的搭接必须牢固，不得留空隙， 网的转角处必须搭牢绑紧。兜网在使用中，随时清除网内杂物。 （二）材料力学性能指标 该支模架系统，采用落地式钢管（483.5 计算时取壁厚 3.0mm）支撑架， 钢管的抗拉、抗压、抗弯强度设计值为 205 N/mm2，弹性模量 E 为 2.06*105N/mm2；木方为西南云杉 50*100，材质弹性模量 E 为 9000N/mm2，抗弯 强度 fm 为 13N/mm2，抗剪强度 fv 为 1.3 N/mm2，梁、板模板分别采用覆面木胶 合板 18、12mm 厚，材质弹性模量 E 为 6000N/mm2，抗弯强度 fm 为 14N/mm2，抗 剪强度 fv 为 1.3N/mm2，施工时应严格按要求操作。 1、钢管必须符合国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送 8 用焊接钢管 （GB/T3092）中规定的 3 号普通钢管，其质量符合现行国家标准 碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定，钢管规格为 483.5mm， 根据市场实际供应情况，钢管壁厚选用不得小于 3mm，用游标卡尺进行检查。 对承重杆件的外观抽查数量为搭设用量的 30%，发现质量不符合标准，情况严 重的，要进行 100%的检查。 2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架 扣件 （GB15831）的规定，且扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N.m 时不得破坏。 扣件在使用前进行质量检查，有脆裂、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须 更换，根据市场实际供应情况，扣件选用不轻于 2.3 斤类型。 3、脚手板采用杉木制作的 50mm 厚的木脚手板，宽度为 300mm，板的两端采 用 8 #铁丝双股并联箍两道并用铁钉牢固，凡有腐朽、斜纹、扭曲、破裂的均 不得使用。 4、安全网采用符合质量标准的产品，严重的变形或磨损、断裂或破洞、变 霉、系绳松脱、搭接处脱开的均不得使用。 5、梁、板模板分别采用 18、12mm 厚酚醛树脂覆膜的高强胶合板。 6、背杠木枋采用 50100mm 的西南云杉，一级材质。 （三）支撑架的地基处理 由于本工程底层支模架将在基础承台、地梁施工完成后搭设，根据地质资料 反映表层为松软根植土，整个底层支模架搭设前先将表层松软土层挖除，且桩 承台开挖后，再回填一定厚度的素土、500 厚砂夹石，表层用 C15 砼进行封闭， 厚度为 100 厚。破桩头开挖后的承台基础四周采用砂夹石回填，详见剖面图。 立杆底部设置 50300mm 的通长木板。 （四）检查验收 1、必须严格按施工方案进行架体搭设与拆除，立杆间距、步距、水平拉杆， 扫地杆、剪刀撑等必须满足施工方案要求。 2、支模架系统的承重杆件、扣件等材料应有产品合格证、生产许可证、检 测报告，并应对其表面观感、重量等物理指标进行抽检，抽检数量为搭设用量 的 30%。 4、扣件螺栓的紧固力矩应进行抽查，检查数量应满足建筑施工扣件式钢 9 管脚手架安全技术规范 （JGJ130）的规定，对梁底扣件应 100%进行检查。扣 件螺栓拧紧扭力矩应在 4560N.m 之间。 5、支撑架在达到设计高度后与砼浇筑前要分别进行检查、验收。砼浇筑前 的检查验收由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目技术人员、项目安全、 质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位 项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。 架体施工过程中加强过程检查，应检查下列项目： 1） 、杆件的设置和连接，连墙件的构造是否符合要求。 2） 、底座是否松动，立杆是否悬空。 3） 、扣件螺栓是否松动，锈蚀严重的钢管及扣件不能使用。 4） 、立杆的垂直偏差是否符合要求。 5） 、安全防护措施是否符合要求。 6） 、是否超载使用。 脚手架使用中，并做好架体监控监测措施。 6、允许偏差 1） 、立杆全高垂直度偏差50 mm 。 2） 、纵横水平杆间距（步距）20mm。 3） 、一根横杆的两端高差20mm，同跨内两根横杆高差10mm。 4） 、主节点处各扣件中心点相互距离150mm。 5） 、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm。 6） 、立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3（h 为步距，1440mm/3=480mm） 。 7） 、水平横杆上的对接扣件至主节点的距离l/3（l 为立杆间距， 1100mm/3=367mm） 。 8） 、剪刀撑斜杆与地面的倾角：45o60o。 7、梁的起拱值： 1200mm 的大跨度梁起拱高度为 12mm，800mm 高梁起拱高度为 6mm。 8、安全网和安全防护措施满足规范要求。 （五）砼浇筑技术措施 10 砼采用商品砼车泵泵送方式，砼在模板面不得堆积，浇筑砼应预先浇筑柱砼， 为支模架提供水平支撑，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑， 每层厚度不得大于 400mm。 由于板面设置有 3 条 2 米宽加强带，加强带的砼浇筑时间为两侧梁板砼浇筑 完成 7 天以后，故砼的浇筑以加强带分为几个单元分别浇筑，从中部位置向横 侧均匀扩散进行再向纵向两端扩展，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免 引起模板支撑系统的失稳倾斜。 砼浇筑过程中，板面不得堆积超过板面标高 100mm 厚砼，当有砼堆积时，应 及时将砼摊开赶平板面。砼浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认 具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑砼。浇筑过 程应有专人对模板支撑系统进行监测，发现有扣件松动滑移、受力杆件变形等 情况时，必须立即停止砼浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。 五、施工安全保证措施五、施工安全保证措施 （一）安全管理组织机构 为保证支模架施工及拆除期间的安全，项目部成立了以项目经理为组长，以 责任工长，技术负责人，责任材料员为副组长，以专职安全员、质量、技术、 工长、安全协管员、材料、综合、班组长为组员的安全及应急救援领导小组。 安全及应急救援领导小组： 组 长：黄安智 副组长：彭 亮、全学成、傅 强、何紫阳 组 员：陈 刚、王建奎、张 孛、唐世福、刘亚龙、刘 丽、杨 武。 人员若有变动，接任人员自然接替其相关工作，应急救援领导小组的常 设机构为安全办公室。 组长职责：为该部分质量、安全管理的第一责任人，当危险发生时，负责现 场抢救的总指挥，并向公司及政府主管部门报告。 副组长：为该部分质量、安全管理的具体责任人，对施工过程中的质量、安 全问题督促工长、班组长进行整改，当危险发生时，组织人员、物资对现场伤 员进行抢救，控制险情范围扩大，并第一时间联系外界，寻求外界的抢险救急 11 支援。 组员：为该部分质量、安全管理的具体实施人，分别负责安全、质量、后勤 管理工作，危险发生时，及时组织人员进行伤员抢救，疏散操作人员，控制险 情范围扩大，并第一时间报告组长。 （二）施工技术措施 1、模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人对现场管理人员、操作班组、 作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。 2、作业人员应严格按施工方案和安全技术交底进行操作，特殊工种操作人 员必须持证上岗，并正确佩戴劳动防护用品，架上操作人员必须拴好安全带作 业。 3、支撑架所使用的构配件的质量必须符合要求，使用过程中严禁拆除、松 动架体任何构配件。 4、所有的扣件必须拧紧，其扭力必须达到 4560N.m，并由专职安全员负责 检查，支撑架完成后，经规定检查验收人员验收合格后方能投入使用。 5、作业层施工荷载符合设计要求，不得超载使用，禁止砼泵送管道经过架 体。钢筋、钢管等材料不能在架上集中堆放，砼浇筑过程中，派专人检查支架 和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工，疏散操作人员，在 险情排除后，经技安人员确认后，方可继续施工。 6、砼浇筑前，经检查具备砼浇筑的安全生产条件后，签署砼浇筑令，方可 浇筑砼。 7、浇筑砼应预先浇筑柱砼，后浇筑梁板砼的顺序进行，混凝土梁的施工应 从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于 400mm。楼板面砼不得堆 积，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免模板支撑系统的局部失稳引发整 体倾覆。 （三）模板安装拆除的安全技术措施 1、模板、钢筋及其它材料等施工荷载应均匀堆置、放平放稳，施工总荷载 不得超过模板支撑系统设计荷载要求。 2、架体搭设后应全面检查支撑架的立杆间距、步距、扣件连接、连墙杆、 支撑体系等是否符合施工方案要求。 12 3、梁板混凝土同条件试件强度达到 100%时，方可进行模板的拆除工作，模 板拆除应履行拆模审批手续，经技术负责人、总监理工程师审批后方可实施。 4、拆架前应清理架板上的杂物及地面障碍物。 5、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑先拆，先绑后拆，先拆除栏杆、脚 手板、剪刀撑，而后拆除水平横杆、立杆。 6、模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除 作业，分段拆除时，高度不应大于两层。架体连接必须随支撑架体逐层拆除， 严禁先将连接件全部拆除或数层拆除后再拆支撑架体。 7、拆除时必须统一指挥，动作协调，当解开与别人有关的结扣时应先告知 对方，以防坠落。 8、支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看 守，严禁非操作人员进入作业范围。 （四）监测监控措施 为保证支模架施工安全，必须加强施工过程中的监测监控措施，监测监控时 间为模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。 沉降变形监测：在建筑物四周场地内重车道路上设定水准控制点，在架体的 搭设过程中和搭设完成以后，在钢管立杆距基准点标高一米处用红油漆画出水 平标高控制线，采用远红外线水准仪对架体的沉降变形进行监测。 水平位移监测：按预定监测点位的框架梁下口的水平横杆和扫地杆上分别用 墨线弹出上下竖向控制线，作为水平位移监测的控制线。监测时采用吊线坠的 方法测量以上 2 跟钢管横杆上的控制线的偏移。 监测数据比较：在支架搭设完毕后未有施工荷载时进行第一次水平位移、沉 降变形测量，该数据为基准数据。模板钢筋施工过程中、施工完毕后砼浇筑前、 砼浇筑过程中分别对监控点进行水平位移、沉降变形测量，对比基准数据，看 有无水平位移、沉降变形。监测数据进行整理并形成监控记录。施工过程中派 专人进行监控测量及架体观察，发现问题，立即停止施工并采取加固措施，处 理完毕后方可继续施工。 （五）应急救援预案 1、应急小组机构及职责（同安全管理组织机构） 13 2、应急救援物资： 1）施工现场配备必须的医疗救急用品如：救急包、绷带、夹板、担架等。 2）现场设置救急车辆一台，长安之星面包车，车牌川 AR933X。 3.应急响应 管理人员及参与救护的人员需掌握急救的基本知识。 在浇筑过程中安排专人对支模架体进行监控，发现有杆件或架体变形异常或 扣件断裂时应立即停止砼浇筑，撤离操作人员，并采取相应的加固措施。模板 支撑架发生意外跨塌时，最先发现险情者要大声喊叫，叫明某地点或某部位发 生跨塌，以利受影响区域人员尽快撒离，同时报告应急小组负责人。 1） 、急救小组组长或副组长负责现场总指挥组织抢险，应准确判断险情，安 全有序的组织抢险营救，险情较大时应及时向 110、119、120 求助。 2） 、切断险情区内电源，如有人员受困，首先抢救受困人员，同时用钢管加 固相邻受影响的支撑架体，防止联动跨塌。 3） 、拉出险情区警戒线，严禁无关人员进入或围观，同时疏通交通，安排专 人接引 110、119、120 抢险救援人员进入现场抢救和接引上级部门人员。 4） 、事故发生后，应急小组要同时做好四件事: a.及时向上级报告。 b.抢救伤员（在确保营救人员的安全状态下） 。 c.在确保安全的状况下排除险情、制止事故蔓延。 d.保护好事故现场。 5)、当事故发生时应急小组负责人未到现场之前，当时在事故现场的最高 级别负责人应承担起应急处理的组织和指挥工作。此时，要做的事有以下 4 件： a.制止惊慌混乱。 b.将人员迅速撤离危险区域。 c.抢救伤员（在确保营救人员的安全状态下） 。 d.在急需并有把握的情况下进行排除险情和制止事故蔓延的工作。 在抢救伤员和进行排险工作时，一定不要招致险情的扩大.应急小组负责人 到场后，立即向其汇报。 14 6)、应急小组负责人到场后，应迅速了解情况和指挥落实上报、抢救、排除、 保护等 4 项工作的进行，应保持头脑冷静，尽量避免或减少指挥的失误。 7)、抢救伤员、排除险情和制止事故蔓延的工作必须在统一指挥下进行.进 行时应对可能引起的新的危险做出防护安排，必须采取“先保险而后抢救排险” 的严格要求和作法，以确保抢救和排险人员的安全。 8)、严格保护好现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，要求现 场各种物品的位置和状态保持原样。由于抢救伤员和排除的需要而必须予以移 动时，应安排专人做出原状的标志。必须采取一切可能的措施，防止人为或自 然因素对事故现场的破坏。 9)、清理现场必须在事故调查组确认完毕，并完整记录在案后方可进行.在 此之前，擅自清理现场。 4.应急救援电话及上级、部门电话： 应急小组组长：黄安智副组长：彭 亮、全学成、傅 强、何紫阳组 员：陈 刚、王建奎、张 孛、唐世福、刘亚龙、刘 丽、杨 武急救电话：120 消防电话：119 六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置） 支模系统搭设及拆除期间内，由项目专职安全管理人员和安全协管员负责全 程监督检查与监控工作，严格按施工方案进行检查与验收，发现隐患及时整改 纠正。施工过程中由架工进行支架的搭设，模板工负责模板的安装施工，根据 该支模架的工程特点，每栋配置架工 200 人，模板工 180 人进行该支模施工， 搭设模板支撑架体的作业人员必须由取得脚手架特种作业操作资格证书的并具 有实际施工经验的架工进行，其它相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。 附一：楼板及支架计算附一：楼板及支架计算 一、参数信息一、参数信息: 15 1.模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.40； 采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3； 5.楼板参数楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 16 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 1001.82/6 = 54 cm3； I = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.51= 2.5 kN/m； 2、强度计算、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm； 面板最大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 17 3、挠度计算、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算: 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m； 最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.881.12 = 0.284 kNm； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.284106/83333.33 = 3.412 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 3.412 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算：抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.881.1 = 1.293 kN； 方木受剪应力计算值 = 3 1.293103/(2 50100) = 0.388 N/mm2； 18 方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.388 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要 求! 4.挠度验算挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m； 最大挠度计算值 = 0.5210.83811004 /(10095004166666.667)= 0.161 mm； 最大允许挠度 V=1100/ 250=4.4 mm； 方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算四、托梁材料计算: 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :48 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.585 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 19 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.26 kNm ； 最大变形 Vmax = 2.337 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.528 kN ； 最大应力 = 1260401.136/8980 = 140.356 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 140.356 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要 求! 托梁的最大挠度为 2.337mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值五、模板支架立杆荷载标准值(轴力轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1387.4 = 1.024 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.121.11.1 = 3.63 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.078 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.11.1 = 5.445 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.716 kN； 六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.716 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； 20 - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果： 立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=13716.192/（0.537424） = 60.241 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 60.241 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.5+0.12) = 2.039 m； Lo/i = 2038.674 / 15.9 = 128 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=13716.192/（0.406424） = 79.679 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 79.679 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 21 七、立杆的地基承载力计算七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13.716/0.25=54.865 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.716 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=54.865 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 附二：附二：1200mm 梁模计算梁模计算 以D23、D24附房13.6m层梁KL5（4501200mm）作为参考。 一、参数信息一、参数信息 1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.20； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：7.40；梁两侧立杆间距(m):1.40； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 22 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为483.5； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数材料参数 木材品种：西南云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数梁侧模板参数 次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算， 得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 23 倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 250mm； 面板的最大弯距 M= 0.12521.962502 = 1.72105Nmm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =2.334N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满 足要求！ 2.挠度验算挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4； 面板的最大挠度计算值: = 521.962504/(38495004.86105) = 0.242 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm； 24 面板的最大挠度计算值 =0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗 矩W分别为: W = 51022/6 = 166.67cm3； I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图 （1）.内楞强度验算内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=6.039 kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/1.67105 = 0.415 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 0.415 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f =15N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； 25 E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100008.33106) = 0.112 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.112mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 2.外楞计算外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下 的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； （1）.外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.647 kNm； 其中，F=1/4qh=6.588，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为250mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.65106/8.98103 = 183.408 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =183.408N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2， 满足要求！ （2）.外楞的挠度验算外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.588kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4； 外楞的最大挠度计算值: =1.6156588.000500.003/(100206000.00021560