年产500套纳米陶瓷智能储能电源产业化基地建安工程塔吊基础施工方案.doc

年产500套纳米陶瓷智能储能电源产业化基地建安工程 xx新能源产业化基地塔吊基础施工方案编制单位：xx省第二工程有限公司编 制 人： xx审 核 人： 编制日期：一、 工程概况1.1工程概况：xx新能源产业化基地位于娄底市经济开发区迎春路以西，群乐街以北。由xxxx新能源有限公司开发，xx省工程勘察院勘探，xx阡陌设计有限公司设计，长沙东泰工程项目管理公司监理，xx省第二工程有限公司组织施工，一期工程由一栋两层厂房、一栋两层工业建筑及配套设施组成，工程总建筑面积为55282.55；总占地面积28140.56。本工程结构设计类型为框架结构，结构安全等级为二级，设防烈度为6级，本工程5#厂房建筑类别为丙二类生产厂房，6#储能中心为多层工业建筑，耐火等级为二级，设计使用年限为50年。场区地貌单元属于剥蚀及风蚀地貌，场区的原始地形为丘陵，构造剥蚀地貌，后因场区建设，勘察期间已进行开挖回填，基本整平到位，整体呈北高南低自然缓坡趋势，标高介于147.00151.50m之间，相对高差约4.5m。根据调查，场地及周边未发现明显的地表水体，各岩土层水文地质条件分析素填土具有弱透水性；强风化砂岩具弱透水性，属相对隔水层。5#厂房建（构）筑地上二层，设计地坪标高（米）：151.8m，结构类型为框架结构，建筑面积为：53296.39平方米，共分六区，建筑结构用途：一区为办公,其它区为厂房；6#储能中心建（构）筑地上二层，设计地坪标高（米）：147.0m，结构类型为框架结构，建筑面积为：1986.16平方米，建筑结构用途储能中心。根据现场情况，现拟安装4台长沙中联重工科技发展有限公司生产的型号为TC6012-6塔吊，安装1台长沙中联重工科技发展有限公司生产的型号为TC5610-6塔吊，配合工程施工使用。1.2地质概况1.2.1 地形地貌场区地貌单元属于剥蚀及风蚀地貌，场区的原始地形为丘陵，构造剥蚀地貌，后因场区建设，勘察期间已进行开挖回填，基本整平到位，整体呈北高南低自然缓坡趋势，标高介于147.80153.20m之间，相对高差约5.4m。1.2.2 地层岩土性质依据本次勘察成果，场区主要揭露地层为第四系素填土、白垩系强风化砂岩（K）。各地层按岩性特征及塑性状态，自上而下分述如下：1.2.2.1素填土（地层代号）：素填土：紫红色、土黄色、灰白色等杂色，主要由强风化砂岩组成，局部夹圆砾，砾径5-30mm约占20%左右，呈浑圆状及扁平状，密实度不均匀，未自重固结，稳定性差，为新近回填。局部分布，为本场地切方区开挖后回填至场地低洼处。揭露层厚1.7-17.0m，平均厚度7.50m，层底标高135.00151.80m。本次勘察在ZK32，ZK51,ZK52，ZK,53，ZK62，ZK63，ZK64，ZK142，ZK152，ZK160钻孔区域填土底部揭露有0.2-0.3m的淤泥质土，因厚度较薄，未单独划层，其呈灰褐色，黑灰色，松散，较湿，多呈软塑状。1.2.2.2强风化砂岩（地层代号）强风化砂岩：紫红色，主要矿物成分为石英、长石等，弱泥砂质胶结，薄层至中厚层状构造，裂隙极发育，岩体极破碎，岩芯多呈砂状、碎块状、块状。岩芯具浸水易软化，失水易崩解特性，基本质量等级为级, 岩质极软。揭露层厚4.4-16.7m，各孔均未揭穿。1.2.3构造与地震效应据区域地质资料，娄底市位于华南褶皱系湘桂粤褶皱带的北部，祁阳弧北翼涟源褶皱束的东部，本场地为单斜构造，倾向为北东向60，倾角为12。本次勘察深度范围内，未发现断裂破碎带，据区域资料显示亦无活动性断裂迹象，场地稳定性好，适宜本工程建设。根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）及建筑抗震设计规范（GB50011-2010）划分场地特征周期为0.35s。本区地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，地震设防烈度为6度。本次勘察未进行单孔剪切波速测试，拟建场地现标高基本与设计标高持平，覆盖土层为素填土及强风化砂岩。覆盖层厚度均大于20m，取覆盖层厚度和20m二者的较小值，素填土计算厚度7.5m，强风化砂岩12.5m，素填土主要为强风化砂岩及圆砾组成，根据力学性能按建筑抗震设计规范，场地内覆盖土层的等效剪切波速约为280m/s，按建筑抗震设计规范表4.1.3可知拟建场地的岩土类型为中硬土，建筑场地类别为类。场地内无可液化土层，可不考虑土壤的液化问题。综合考虑，场地土为中硬土，拟建场地属建筑抗震一般地段，为可进行工程建设的一般场地。适宜本工程建设。1.2.4 水文地质条件1.2.4.1 地表水根据调查，场地及周边未发现地表水体。1.2.4.2 地下水各岩土层水文地质条件分析素填土具有弱透水性；强风化砂岩具弱透水性，属相对隔水层。根据本次勘察，场地内低洼处4个钻孔遇见地下水。表现为上层滞水。该层水位雨季或大气降水后短期内赋存于填土中，总体水量微。勘察时测得其水位变化于136.20-142.10m之间。根据水文地质资料显示，该区域下伏的白垩系砂岩中应赋存有基岩裂隙水。基岩裂隙水：其主要赋存于强风化砂岩及其下伏基岩内，其补给、迳流条件主要受岩层风化程度、地质构造节理裂隙发育程度的控制和影响，一般赋水性差，水量不大。本次钻探施工点和深度控制范围内未揭露该层基岩裂隙水，未测得水位。1.2.4.3根据勘察结果及岩土特征和物理力学试验指标，结合当地经验，当采用天然地基或桩基时，场地内各岩土层承载力特征值fak、压缩模量Es等指标建议值如下表1：表1 各岩土层工程特性指标建议值表 指 标地 层天然地基冲、钻及旋挖干作业灌注桩承载力特征值fak(KPa)压缩/变形摸量Es/Eo(MPa)抗剪强度重度r(KN/m3)极限侧阻力标准值Qsik(KPa)极限端阻力标准值qpk(KPa)内摩擦角(度)凝聚力C(KPa)素填土/14/18.9负摩阻力系数取0.30/强风化砂岩38035#/21.01203500注： 1）表中主要持力层的天然地基承载力特征值fak建议采用静载荷试验进行复核；2）当同一建筑物基础采用不同的基础形式时，须考虑不均匀沉降对拟建建筑的影响；3）表中带#者为似内摩擦角；4）采用上表中值时，须保证有效桩长5m，当不能满足此桩长时，应按天然地基承载力量标准值考虑；5）采用上表数据时，单桩承载力特征值，建议由现场试桩确定，并根据试验结果给予调整，桩端承载力极限标准值，是依据工程特征、场地条件和建议桩长给出的。若设计桩长与建议值不同，桩端承载力极限标准值，请设计工程师依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008表5.3.5-2进行必要调整；6）本表侧阻力时参考岩土体与锚固体极限摩阻力标准值系按照一般正常工艺（按黏结砂浆强度不小于M30）以规范推荐，根据相关规范要求，该数值应通过现场一定数量的工艺试验校核；本报告建议的桩侧阻力qsik值应在桩孔侧壁干净、无泥皮、且保证桩砼与侧壁岩土紧密接触的条件产生的，当不能满足该条件时，应进行适当折扣。1.3塔吊设计：1.3.1根据地勘资料及现场勘擦情况，本工程塔吊自然地基采用矩形板式基础计，回填区采用三桩塔吊基础；矩形板式基础根据现场土质开挖情况如有与地勘资料不符，在设计基础以下存在回填土2.0米厚以内，经计算采用C25素砼换填处理可满足承载力要求，在设计基础以下存在回填土2.0米厚以上矩形板式基础改为三桩塔吊基础。暂定1#塔吊为三桩塔吊基础、2#、3#、4#、5#为矩形板式基础。二、塔吊的安装位置根据CT6112-6、CT5610-6塔吊基础制作说明书：1、塔吊的安装位置应靠近建筑物和最大预制件的安装部位，以充分利用起重臂的有效幅度和起重能力，还应考虑塔吊安装、拆卸方便2、塔吊的最大旋转部分一起重臂，吊钩等要避离高压输电线6.5米以上，以免触电伤人、损坏设备等事故发生。3、根据现场的具体情况，基础中心与建筑物的外侧的距离应不少于2米，也不宜过大。4、由于5#厂房面积较大，长250.0米、宽108.0米，设置的5台塔吊为了保证全部覆盖面全部到位，1#、4#、5#塔吊必须布在5#厂房以内，2#、3#塔吊布置在室外，详见平面定位图。5、1#、4#、5#塔吊必须布在5#厂房以内，标准节通过楼板需要预留洞口，后期封闭，但需要考虑后期拆除困难事宜，1#、4#塔吊离最近外墙30米，5#塔吊离最近外墙54米；1#、4#塔吊拆除时采用130T汽车吊配合拆除，能满足要求；5#塔吊因离室外较远，需要500T汽车吊才能满足拆除需要，考虑500T汽车市场难求及费用较高，我项目部和塔吊安拆公司商议一致决定改变施工工艺，改用两台30T汽车吊配合拆除，一台30T汽车吊布置5#厂房室内吊装，在该处楼板需要预留9.0米宽、17.0米长的预留洞（预留洞等塔吊拆除时封闭），保证30T汽车吊吊装工作面的需要，另一台30T汽车吊布置在室外配合吊装。三、参数信息 塔吊型号: CT6012-6, 塔机自重标准值Fk1(kN)=460.0kN、 起重荷载标准值Fqk(kN)=60.00 kN、水平荷载标准值Fvk(kN)= 15.6kN、倾覆力矩标准值Mk(kNm) =1291.8kN,塔身宽度B=1.70m 承台混凝土强度:C35,承台边长Lc=5.5m，承台厚度Hc=1.25m，100mm厚垫层C10 三桩承台：桩直径d=0.90m,桩间距a=5.0m, 承台厚度Hc=1.25m，承台混凝土强度:C35, 100mm厚垫层C10，桩入土深度穿越回填土及入砂岩6.5m，承台混凝土强度:C35, 桩混凝土强度:C302#、3#塔吊基础以上土厚度D=1.50m ，1#、4#、5#塔吊基础以上土厚度D=1.00m,考虑后期室内与室外管线埋设空间。CT5610-6基础同CT6012-6基础设计。四、矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC6012-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)25塔机独立状态的计算高度H(m)32.15塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.7 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)460起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)520水平荷载标准值Fvk(kN)15.6倾覆力矩标准值Mk(kNm)1291.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)460水平荷载标准值Fvk(kN)62.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)671.5 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35460621起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)621+81702水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.621.06倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351291.81743.93非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35460621水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3562.384.105倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35671.5906.525 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)380地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.2525=945.312kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35945.312=1276.172kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1291.8kNm Fvk=Fvk/1.2=15.6/1.2=13kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1743.93kNm Fv=Fv/1.2=21.06/1.2=17.55kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1291.85.5/(5.52+5.52)0.5=913.441kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1291.85.5/(5.52+5.52)0.5=913.441kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(520+945.312)/30.25-913.441/27.729-913.441/27.729=-17.4430 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1291.8+15.61.25)/(520+945.312)=0.895m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-0.895=2.994m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.8955.5/(5.52+5.52)0.5=0.633m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.8955.5/(5.52+5.52)0.5=0.633m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5.5/2-0.633=2.117m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.633=2.117m bl=2.1172.117=4.483m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-17.443kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(520+945.312)/(32.1172.117)=108.963kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(520+945.312)/(5.55.5)=48.44kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=380.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=48.44kPafa=380kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=108.963kPa1.2fa=1.2380=456kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1250-(50+25/2)=1188mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(520.000/30.250-(1291.800+13.0001.250)/27.729)=-40.476kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(520.000/30.250+(1291.800+13.0001.250)/27.729)=86.889kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.700)/2)86.889/5.500=56.873kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(520.000/30.250-(1291.800+13.0001.250)/27.729)=-40.476kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(520.000/30.250+(1291.800+13.0001.250)/27.729)=86.889kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.700)/2)86.889/5.500=56.873kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(86.889+56.873)/2=71.881kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(86.889+56.873)/2=71.881kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=71.881(5.5-1.7)5.5/2=751.158kN Vy=|py|(l-B)b/2=71.881(5.5-1.7)5.5/2=751.158kN X轴方向抗剪： h0/l=1188/5500=0.2164 0.25cfclh0=0.25116.755001188=27279.45kNVx=751.158kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1188/5500=0.2164 0.25cfcbh0=0.25116.755001188=27279.45kNVy=751.158kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 25180基础底部短向配筋HRB400 25180基础顶部长向配筋HRB400 25180基础顶部短向配筋HRB400 25180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.7)271.8815.5/8=713.6kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.7)271.8815.5/8=713.6kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=713.6106/(116.7550011882)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=713.6106/(0.9971188360)=1673mm2 基础底需要配筋：A1=max(1673，bh0)=max(1673，0.001555001188)=9801mm2 基础底长向实际配筋：As1=15481.944mm2A1=9801mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=713.6106/(116.7550011882)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=713.6106/(0.9971188360)=1673mm2 基础底需要配筋：A2=max(1673，lh0)=max(1673，0.001555001188)=9801mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15481.944mm2A2=9801mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=15481.944mm20.5AS1=0.515481.944=7740.972mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=15481.944mm20.5AS2=0.515481.944=7740.972mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图注：根据塔吊说明书构造做法，基础竖向连接筋改为双向12500HRB400。五、三桩塔吊基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢筋混凝土承台设计规程CECS88-97 一、塔机属性塔机型号TC6012-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)25塔机独立状态的计算高度H(m)32.15塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.7 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)460起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)520水平荷载标准值Fvk(kN)15.6倾覆力矩标准值Mk(kNm)1291.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)460水平荷载标准值Fvk(kN)62.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)671.5 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35460621起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)621+81702水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.621.06倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351291.81743.93非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35460621水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3562.384.105倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35671.5906.525 三、桩顶作用效应计算承台布置承台类型等边三桩承台承台高度h(m)1.25承台桩心距Sa(m) 5桩心距承台边的距离b(m)0.65桩心距切角边的距离a(m)0.85桩直径d(m)0.9承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50三桩基础布置图(等边) 承台及其上土的自重荷载标准值： 顶角=60 底角=(180-)/2 =(180-60)/2=60 承台体积： V=h(b/cos+5sin+b)2-2(b-a)/(2cos)+b)2-(b/cos-a)2)/tan=1.25(0.65/cos60+5sin60+0.65)2-2(0.65-0.85)/(2cos60)+0.65)2-(0.65/cos60-0.85)2)/tan60=28.025m3 Gk=V(hc+h)=28.025(1.2525+019)=875.779kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35875.779=1182.302kN 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(520+875.779)/3=465.26kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)yi/yi2 =(520+875.779)/3+(1291.8+15.61.25)2.887/(21.4432+2.8872)=768.092kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)yi/yi2 =(520+875.779)/3-(1291.8+15.61.25)2.887/(21.4432+2.8872)=46.113kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)yi/yi2 =(702+1182.302)/3+(1743.93+21.061.25)2.887/(21.4432+2.8872)=1036.924kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)yi/yi2 =(702+1182.302)/3-(1743.93+21.061.25)2.887/(21.4432+2.8872)=219.278kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.8桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)20桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1816地基属性地下水位至地表的距离hz(m)50承台埋置深度d(m)1.8是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土16000.60强风化岩1112035000.6380 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.9=2.827m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.92/4=0.636m2 承载力计算深度：min(Sa/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.50)/2.5=0/2.5=0kPa 承台底净面积：Ac=(V/h-3Ap)/3=(28.025/1.25-30.636)/3=6.837m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=2.827(13.750+6.25120)+35000.636+0.106.837=4347.179kN Qk=465.26kNRa=4347.179kN Qkmax=768.092kN1.2Ra=1.24347.179=5216.615kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=46.113kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=183.142162/4=3619mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1036.924kN cfcAp+0.9fyAs=(0.8140.636106 + 0.9(3603619.115)10-3=8580.695kN Q=1036.924kNcfcAp+0.9fyAs=8580.695kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=46.113kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(3619.115/(0.636106)100%=0.569%0.45% 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台每边顶部配筋HRB400 2510承台每边底部配筋HRB400 2520 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-25/2=1188mm M=(Qmax- G/3)(Sa-30.50.8d/4)/3=(1036.924-1182.302/3)(5-30.50.80.9/4)/3=1004.567kNm 2、承台配筋计算 (1)、承台每边底部配筋面积 S1= M/(1fcbh02)=1004.567106/(116.7353711882)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.012)0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 AS1=M/(S1h0fy1)=1004.567106/(0.9941188360)=2364mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2364,0.00235371188)=8404mm2 实际配筋：AS1=9818mm2A1=8404mm2 满足要求！ (2)、承台每边顶部配筋面积 实际配筋：AS2=4909mm20.5AS1=4909mm2 满足要求！ 3、受剪切计算三桩承台抗剪切示意图 (1)、X方向(上方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx1=F /3=234kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1188)1/4=0.906 剪切面的计算宽度： b0x1=2(b/sin(/2)+0.4d)tan(/2)=2(650/sin(60/2)+0.4900)tan(60/2)=1916.803mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ay1=2Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=25000cos(60/2)/3-1700/2-0.4900=1676.751mm, 截面剪跨比： y1= ay1/h0=1676.751/1188=1.411, 0.25y13,取y1=1.411 承台剪切系数：y1=1.75/(y1+1)=1.75/(1.411+1)=0.726 hsy1ftb0x1h0=0.9060.7261.571916.803118810-3=2350.334kNVx1=234kN (2)、X方向(下方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx2=2F /3=468kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1188)1/4=0.906 剪切面的计算宽度： b0x2=2(b/sin(/2)+Sacos(/2)-0.4d)tan(/2)=2(650/sin(60/2)+5000cos(60/2)-0.4900)tan(60/2)=6085.419mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ay2=Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=5000cos(60/2)/3-1700/2-0.4900=233.376mm, 截面剪跨比： y2= ay2/h0=233.376/1188=0.196, y20.25，取y2=0.25 承台剪切系数：y2=1.75/(y2+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsy2ftb0x2h0=0.9061.41.576085.419118810-3=14394.712kNVx2=468kN (3)、Y方向： 扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值： Vy=F /3=234kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1188)1/4=0.906 剪切面的计算宽度： b0y=(b/tan(45-/4)+0.4d)/tan(/2)=(650/tan(45-60/4)+0.4900)/tan(60/2)=2573.538mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ax=Sa/2-B/2-0.4d=5000/2-1700/2-0.4900=1290mm, 截面剪跨比： x= ax/h0=1290/1188=1.086, 0.25x0.94。5、2#、3#塔吊基础以上土厚度D=1.50m ，1#、4#、5#塔吊基础以上土厚度D=1.00m,考虑后期室内与室外管线埋设空间，侧壁采用砖胎模：240mm墙、M7.5砂浆、Mu10实芯砖砌筑，外侧土方回填采用人工取土、转运、夯实，分层夯实300mm每层，压实系数0.94；内设400mm*400mm*400mm抽水井。6、塔吊地脚螺栓或预埋塔节必须由专业施工人员作业，浇筑混凝土前必须经有关人员进行隐蔽验收，验收合格后才能浇筑混凝土。7、采用商品混凝土，分层浇注混凝土，在混凝土初凝前，再进行下层混凝土的浇注，混凝土振捣要密实，振捣时应密切注意避免碰撞钢筋和预埋塔吊地脚螺栓。七、塔吊承台基础施工本塔吊承台为矩形承台，承台尺寸为5.55.51.25m，采用三级钢筋；三桩塔吊基础承台：桩芯距5.0米等边三角形，高1.25米。1.施工流程放线定位旋挖桩施工塔吊承台开挖桩头处理浇筑塔吊承台砼垫层塔吊侧模砌筑塔吊承台钢筋绑扎安装塔吊固定螺栓塔吊承台砼浇筑混凝土养护。2.承台土方开挖2.1 承台土方开挖采用大型挖土机，土方开挖至标高上2030cm处，余下部分采用人工开挖，要注意挖土机不要碰撞桩，以避免发生断桩。2.2 塔吊基础开挖采用分层开挖，首先将土方开挖至承台底处，土方即挖即用车拉走，开挖边坡符合规范要求。2.5 塔吊承台开挖前应在周边位置设置临时的排水系统。2.6 土方开挖时，严格控制挖土深度，对超挖的部分，用C25砼回填，振捣要密实。严禁汽车、吊机、挖土机等大型机械碾压桩位，防止基础桩的下沉与位移。2.7 土方开挖到设计标高经复核验槽合格后，马上进行垫层浇筑施工，防止太阳暴晒和雨水浸刷破坏基底原状土结构，并注意做好有关验收记录工作。3.钢筋绑扎及预埋塔吊螺栓钢筋制作成型后，放置使用位置安装。钢筋绑扎前要认真对照设计图纸确定方向尺寸，钢筋交叉部位，应按有利于结构的原则进行交叉排列，钢筋的相交点全部扎牢承台钢筋在槽内绑扎成型，钢筋底层及四周侧面按设计要求设水泥砂浆垫块。底层钢筋与面层钢筋之间设1610001000支撑筋，保持钢网平整度。壁板钢筋与底板钢筋焊牢。浇筑底板砼前在底板面每33m设置一道标志筋，以控制厚度和保证平整度。预埋螺栓应严格控制其中心线及标高线应用细油漆标注于钢筋架上。应用钢筋焊接固定，砼灌注过程中，应严密注意预留塔吊螺栓变形和预埋件位置，若变形超过允许范围或位置发生移动，应立即停止砼灌注，待整改后再继续灌注。塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋需连接焊接。4.模板安装侧模板采用砖胎模：240mm墙、M7.5砂浆、Mu10实芯砖砌筑，外侧土方回填采用人工取土、转运、夯实，分层夯实300mm每层，压实系数0.94。施工时，可在砖胎模砌筑时两端同时吊线，并拉一条水平线，此时可通过调整斜撑的倾斜度来满足垂直度要求。砼浇筑前技术员对砖胎模垂直度，几何尺寸进行砼浇筑前复核，经质量员检查合格后才允许进行砼浇筑。5.混凝土浇筑本工程采用商品混凝土，输送采用汽车泵进行输送。塔吊承台混凝土浇筑一次成型。混凝土浇筑使用插入式振动棒振捣密实，在板面采用平板振动器振捣。当采用插入式振动器时，捣实普通混凝土的移动间距不宜大于振捣器作用半径的1.5倍，振捣器与模板的距离不应大于其作用半径的0