《钢管脚手架方案》doc版.doc

11#13#、15A#、15B#、16#、17#楼、西区6#楼及地下室工程脚手架施工方案编制日期：施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1工程名称兆基光明城中区21#、22#楼、东区11#13#、15A#、15B#、16#、17#楼、西区6#楼及地下室工程施工单位福建省第五建筑工程公司编制单位现报上 脚手架施工方案 工程施工组织总设计/施工组织设计/施工方案文件，请予以审查。主 编编制人工程项目部/专业分包施工单位 （盖章）技术负责人 审核单位总承包单位审核意见： 年 月 日 总承包单位 （盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制监理单位（盖章）专业监理工程师日期：总监理工程师日期：一、 工程概况：本工程位于泉州市南少林寺及周边旧城改造区域南侧。中区21#、22#楼；东区11#-13#、15A#、15B#、16#、17#楼；西区6#楼共有9栋商业与住宅楼组成；总建筑面积43867.55m2，地上19025.65 m2，地下24841.9m2，人防建筑面积7314.3，地下室层数为地下二层，功能布局：负一层为地下商业，负二层平时为地下车库，小区设备用房，战时设4个二等人员掩蔽所。地上一至三层，使用功能地上主要以商场、店铺为主，其中22#楼为住宅，钢筋混凝土框架结构。建筑等级一级，建筑主体结构合理使用设计年限：50年，耐火等级为一级。建筑结构安全等级为二级,抗震设防烈度为7度。各楼号脚手架搭设参数楼号建筑高度脚手架搭设高度立杆横距立杆纵距步距中21#楼20.121.60.91.51.8中22#楼15.917.40.91.51.8东11#楼14.3515.850.91.51.8东12#楼14.816.30.91.51.8东13#楼8.7510.250.91.51.8东15A#楼14.415.90.91.51.8东15B#楼14.1515.650.91.51.8东16#楼15.0516.550.91.51.8东17#楼14.9516.450.91.51.8二、编制说明及编制依据：本工程采用落地式双排钢管脚手架，最大搭设高度按中21#楼（20.1+1.5=21.6）取22m（进行计算）。搭设施工方案的有关技术参数和技术规定参考部颁JGJ59-2011建筑施工安全检查标准、国家行业标准JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、GB50009-2001建筑结构荷载规范、GBJ17-2003钢结构设计规范、新编实用材料手册、建筑施工安全技术手册及有关安全管理规定。三、架子搭设人员组织管理： 本工程架子搭设班组拟定20个架子搭设操作人员，并须持架子工操作证上岗，定期接受现场单位工程负责人等施工安全管理人员的安全教育、安全技术交底，开展班前安全活动，自觉遵守施工现场的安全管理规章制度和操作规程，严格按外脚手架搭设施工方案、建筑工程脚手架劳务合同书等有关要求进行搭设。四、搭设要求： 架子搭设前应配合现场施工员、安全员做好图纸交底，了解现场情况，因地施工。根据工程图纸尺寸、建筑物的外形、高度、结构形式和架子的使用要求确定架子搭设尺寸。架子搭设后应具有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间能有效承受所规定的荷载，做到不变形、不摇晃、不倾斜，保持较好的垂直度和平整度，确保架子上施工操作人员的安全。 五、材料要求：1、钢管：应采用现行国家标准中规定的3号普通钢管，其质量应符合GBT700标准中的规定，新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告，并进行验收。钢管规格采用外径48mm、壁厚按实际取均值3.0mm，表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，并须涂有防锈漆。用于立杆、大横杆的钢管长度为4-4.5m，每根钢管的最大质量不应大于25kg，以适合人工操作。所采用的钢管必须规格统一。2、扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合GB15831标准中的规定，采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格证，新、旧扣件均应进行防锈处理。所采用的扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）在螺栓拧力矩达65N.m时不得发生破坏，应能灵活转动。旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一，扣件自重按实际取均值。 5、脚手板选用竹笆板，不得使用腐烂、虫蛀、断裂或破损的竹笆板。6立网选用聚氯乙烯编织合格的18m60m密目式安全立网。六、钢管外脚手架的设计计算： （一）、基本构造要求：基础设置：落地式外脚手架的立杆搭设在地下室顶板上或者裙楼楼顶上，立杆底部应铺设垫板，并在从垫板往上不大于200mm处设置纵横向扫地杆。立杆底部应铺设垫板，并在从垫板往上不大于200mm处设置纵横向扫地杆。同时，立杆基础应做好排水措施。立杆设置： 立杆间距：纵向间距取1.5 m，横向间距取0.9m。垂直度：立杆垂直偏差不大于架高的1/300且全高要不大于50mm。立杆搭设：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。 连墙拉结杆设置： 要求按每二步三跨设置连墙拉结杆，每根连墙拉结杆覆盖面积应不大于27 m2 。根据现场实际，点数要求在竖向间距H取每楼层高2.9m,横向间距L取三立杆跨4.5m布置进行计算。连墙拉结杆必须采用可承受拉力和压力的刚性连墙件与建筑物可靠连接，即在钢筋砼梁内侧边处预埋短钢管,并采用长600mm的短钢管联接扣接于架体。设置时宜靠近立杆主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm，采用矩行布置，连墙拉结杆伸出立杆长度应大于100mm。 在土建施工外墙粉刷时，应加强巡查、维护，使连墙拉结杆不被破坏，以保证架子的整体稳定性。 防护栏杆及立网： 每步架均应在外立杆内侧设置1.2m高防护栏杆，脚手架的端部应封端，封端应设防护栏杆。在拦板顶端或最上一步架的外立杆要高出操作面1.5m（斜屋面），为设置密目式安全网，最上一步架的外立杆取1.8m高，防护栏杆设置二道且用对接扣件连接。 在每步架的外立杆内设置密目式安全网,网应牢固绑扎在上、下大横杆和防护栏杆上,网间绑扎要严密。脚手板铺设：采用竹笆板铺设,装修阶段每作业层应满铺脚手板,主体施工阶段每作业层上下要满铺三步以上脚手板。非作业层连续不铺脚手板不能多于三步层；若上下有二层作业，则下作业层的上部至少应有一步层间隔铺脚手板。脚手板四角与小横杆用16号铁丝绑牢,且铺设必须严密。剪刀撑设置：必须在脚手架外侧立面沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑，即满剪。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于0.5m，应采用不少于2个旋转扣件固定。每道剪刀撑跨越立杆的最多根数为5-7根，每档宽度不应小于4跨立杆间距且不应小于6m，实际每档宽度设为4跨立杆间距，每档高度设为约4步立杆步距；剪刀撑与水平方向的倾角宜在45-60之间，实际设为约50。剪刀撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。大横杆设置： 大横杆采用直角扣件固定在立杆内侧，步距h取1.8m设置。大横杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头分别在水平或垂直方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近立杆主节点的距离不宜大于纵向间距的1/3，同步架同跨不超过2个接头。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不得大于50mm。小横杆设置： 设置在大横杆下，应连接内外大横杆并用直角扣件扣接于大横杆且严禁拆除。小横杆伸出大横杆长度应大于100mm，若因施工需要，里端外伸长度不应大于0.4L且不应大于500mm。（二）、施工搭设规定：脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应立即设置连墙杆。当脚手架施工操作层高出连墙杆二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙杆搭设完后方可根据情况拆除。在封闭型脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。双排脚手架小横杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m.在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内。（三）、搭设步骤与方法：设置内外立杆设置扫地杆设置第一步大横杆设置第一步小横杆设置第二步大横杆设置第二步小横杆装设连墙拉结杆装设防护栏杆接立杆设置第三步大横杆和小横杆装设连墙拉结杆装设防护栏杆铺脚手板设置剪刀撑挂立网防护重复接立杆后按搭设步骤搭至设计高度。搭设时架体要及时与建筑物楼层预埋的短钢管拉结，以便确保搭设过程中的稳定性，确保安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差。(四)、脚手架的设计计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；脚手架沿墙纵向长度为 25.50 m；采用的钢管类型为 483.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建崇武，基本风压0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：6m；板单元计算长度Bl(m)：6m；板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C25；混凝土强度实测值fck(MPa)：11.9；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB3351280 ASX=1413.75Y向正筋 HRB3351280 ASY=1413.75X向负筋 HRB3351280 ASX=1413.75Y向负筋 HRB3351280 ASY=1413.75 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(3+1)=0.068 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(3+1)=0.45 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.068=0.121 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.45=0.63 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1211.52+0.100.631.52 =0.164 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1211.52-0.1170.631.52 =-0.193 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.164106,0.193106)/4490=42.984 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 42.984 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.068=0.101 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.45 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.10115004/(1002.06105107800)+0.9900.4515004/(1002.06105107800) = 1.171 mm；大横杆的最大挠度 1.171 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(3+1)=0.101 kN；活荷载标准值：Q=20.91.5/(3+1) =0.675 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.101)+1.4 0.675 = 1.126 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/2Mpmax = 1.1260.9/2 = 0.507 kNm；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.511 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.511106/4490=113.796 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =113.796 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.101+0.675 = 0.826 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 19Pl3/384EIpmax = 19 826.29003 /(384 2.06105107800) = 1.342 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.342 = 1.355 mm；小横杆的最大挠度为 1.355 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.53/2=0.075 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.075+0.015+0.202)+1.41.35=2.241 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.503/2)0.033/1.8022.00 = 3.661kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.9+0.2)/2 = 3.364 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3 = 0131.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.522 = 0.165 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.19 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.91.52/2 = 2.7 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.19+ 0.851.42.7= 11.841 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.19+1.42.7=12.408kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.39 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.3910.693 = 0.189 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1891.51.82/10 = 0.109 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.841 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.408kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11841.12/(0.188424)+109415.566/4490 = 172.917 N/mm2；立杆稳定性计算 = 172.917 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12408.12/(0.188424)=155.662 N/mm2；立杆稳定性计算 = 155.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.529 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.109 /(1.4 0.85) = 0.092 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.23.529+0.851.4(2.7+0.1884.241000.092/4.49)/(1.20.125)=46.414 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 46.414 /(1+0.00146.414)=44.355 m；H= 44.355 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.355 m。脚手架单立杆搭设高度为22m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s0.693，00.39，Wk = 0.7zs0=0.7 1.3350.6930.39 = 0.253 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.728 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.728 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 10.728 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.728小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算 (因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用) 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.19+2.7=9.89kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.49.89/(1.50.9)(0.96)/(0.4966)+0=3.14kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=7.5kN/m2；GB=GB+QB/2=7.5+3.14/2=9.07kN/m2；GQ=GB+QB=7.5+3.14=10.64kN/m2；QB= QB/2=3.14/2=1.57kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=9.39kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=9.39kN/m2；M1=m1GQBc2=-19.649kN/m2；M2=m2GQBc2=-19.649kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.51413.750300.00/(1.00100022011.90)300.0001413.75220/1000000=68.600kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.51413.750300.00/(1.00100023011.90)300.0001413.75230/1000000=71.993kNm；M1=0.80M1u=0.80300.001413.750(220-20)/1000000=67.860kNm；M2=0.80M2u=0.80300.001413.750(230-20)/1000000=71.253kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。十、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + (H/h)-1取整(m+2)c N1 = 1.1(H/2h + 1)n N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=36； H - 搭设高度(m) H=22； h - 步距(m) h=1.8； la - 立杆纵距(m) la=1.5； li - 长杆平均长度； m - 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=0.9； Hs - 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 22.00 (36(1+0.00/22.00) + 1.50 36/1.80 - 2 1.50/1.80)+(22.00/1.80-1) (3+2) 25.50=2959.37；小横杆数(根) N1 =1.1 (22.00 /1.80 1/2 + 1) 36 = 282；直角扣件数(个) N2 =2.2 (22.00 / 1.80 + 1) 36(1+0.00/22.00) + (25.50/1.50+1) (3+2) 13 2.2 = 3622；对接扣件数(个) N3 =2959.37 / 6.00 = 494；旋转扣件数(个) N4 =0.3 2959.37