省道改建工程AB匝道桥满堂支架现浇箱梁施工技术方案.doc

xxx线xx县城xx至xx（互通）段改建工程（第2合同段）支架现浇箱梁施工技术方案xxx线xx县城xx至xx（互通）段改建工程（第2合同段）A、B匝道桥满堂支架现浇箱梁施工技术方案编制： 复核： 审核： xx省xx建设集团有限公司目 录第一章、编制说明和编制依据21.1、编制说明21.2、编制依据2第二章、分项工程概况2第三章、方案设计43.1、模板受力验算53.2、A、B匝道桥支架受力验算143.3、结论22第四章、施工方法及施工工艺234.1、施工顺序与方法234.2、地基加固处理：234.3、碗扣式满堂支架搭设：244.5、模板施工334.6、支座安装：364.8、混凝土施工和养护40第五章、施工主要机械设备及主要原材料配置486.1、施工组织机构506.2、劳动力50第七章、施工进度计划50第八章、技术保证措施51第九章、质量、安全及环保措施529.1、质量保证措施529.2、安全保证措施61第十章、文明施工69第一章、编制说明和编制依据1.1、编制说明本实施性施工方案依据有关设计文件和图纸、有关合同文件、有关施工技术规范及安全技术规范、现场施工具体条件等资料编制而成。作为重要分项工程独立的专项施工技术方案，具体针对A、B匝道桥支架现浇箱梁工程而编制，对该桥的现浇箱梁施工能起实际性的指导作用；由于该桥梁上构为1联3跨连续箱梁，且支架搭设高度最高为8m，拟采用搭设满堂式普通钢管支架施工。1.2、编制依据1.xxx线xx县城xx至xx（互通）段改建工程（第2合同段）设计图纸2.xxx线xx县城xx至xx（互通）段改建工程（第2合同段）合同技术要求3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 5.公路桥涵施工技术规范 JTJ/T F50-2011 6.路桥施工计算手册7.建筑质量安全管理规范大全8.建筑施工安全检查标准JGJ59-20119.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第二章、分项工程概况2.1、A匝道桥构造情况A匝道桥平面位于R=1979.5m右偏圆曲线上，桥梁纵断面位于竖曲线上，竖曲线要素为：R=1500，T=42.612，E=0.605，变坡点桩号：AK9+350，变坡点高程1222.218，变坡前坡度为-7%，变坡后坡度为-1.318%。上部结构采用3-20米普通钢筋砼现浇箱梁，全桥一联，1、2号桥墩采用墩梁固结，下部结构为钢筋砼双柱式圆墩，桩基础，0号桥台采用重力式U型桥台、扩大基础，3号桥台采用重力式U型桥台、桩基础，桥面宽度：总宽11.25m=0.5m（防撞护栏）+7.5m（行车道）+3.0m+0.25m（人行道护栏），全桥共长73m。箱梁底距离地面最高为8m。2.2、全桥现浇箱梁主要工程数量、A匝道桥桥起止桩号为AK9+343AK9+408.933,箱梁高度1.5m；采用C-40型伸缩缝22.5m/2道。、本桥箱梁现浇C40普通钢筋砼数量为499.1m3，采用HRB400钢筋140096Kg， GPZ（）3SX双向活动支座共4套。2.3、地形、地质情况本桥位地质情况主要为卵石土，中风化泥质粉砂岩夹煤层。2.4、B匝道桥构造情况B匝道桥平面位于平曲线上，桥梁纵断面位于竖曲线上，竖曲线要素为：R=1200，T=26.05，E=0.283，变坡点桩号：BK9+340，变坡点高程1224.155，变坡前坡度为-7%，变坡后坡度为-2.658%。上部结构采用3-20米普通钢筋砼现浇箱梁，全桥一联，1、2号桥墩采用墩梁固结，下部结构为钢筋砼双柱式圆墩，桩基础，0号桥台采用重力式U型桥台、扩大基础，3号桥台采用重力式U型桥台、桩基础，桥面宽度：总宽11.25m=0.5m（防撞护栏）+7.5m（行车道）+3.0m+0.25m（人行道护栏），全桥共长72m。箱梁底距离地面最高为8m。2. 5、全桥现浇箱梁主要工程数量、B匝道桥桥起止桩号为AK9+341AK9+409.818,箱梁高度1.5m；采用C-40型伸缩缝22.5m/2道。、本桥箱梁现浇C40普通钢筋砼数量为499.1m3，采用HRB400钢筋140096Kg， GPZ（）3SX双向活动支座共4套。2.6、地形、地质情况本桥地质情况与A匝道桥大致相同，主要为粉质粘土，强风化泥质粉砂岩，中风化泥质粉砂岩夹煤层。第三章、方案设计因本项目A、B匝道支架现浇箱梁结构形式、支架高度、跨径、砼以及钢筋数量等均相同，故将两座桥梁满堂支架搭设方式采用统一规格、统一设计，平行施工。该现浇支架确定为普通钢管满堂支架，满堂支架为48*3.5mm普通钢管，并配套KTC-15-45可调托座和相应连接扣件。根据多年施工经验、结合箱梁的结构尺寸，模板及支架施工方案可按如下选定：1）、箱梁底模采用15mm厚竹胶板，侧模采用15mm厚竹胶板，竹胶板后采用钢管作为纵向分配梁，间距30cm；内模采用15mm厚竹胶板，竹胶板后采用105cm方木作为横向框架（间距30cm），其后采用1010cm方木作为纵向分配梁（间距50cm）将框架连成一体。方木上钉酚醛覆膜竹胶合光面板（厚1.5cm)作为底模。侧板背带间距4070cm，用10cm10cm方木布设，其上再钉竹胶板作为侧模。翼板和侧模采用10cm10cm方木钉成框架或钢管作为支撑。2）、底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用一根普通钢架管作为横向分配梁，间距70cm，其上采用钢管为纵向分配梁，间距30cm。3）、用483.5mm钢管剪刀撑横桥向间隔5排设1道，顺桥向支架每3.5米设1道，每根斜杆与立杆的连接扣件不少于五个。4)、支架底基础夯实后须承载力必须达到250Kpa以上，然后满铺一层10cm厚的级配碎石垫层并压实，浇筑20cm厚C20混凝土。5）支架在支点横梁范围立杆间距按0.7m0.35m布置，横杆步距为1.5m；箱梁渐变段范围立杆按0.7m0.7m布置，横杆步距为1.5m；底板立杆按0.7m0.7m布置，横杆步距为1.5m；翼缘板立杆在根部（边腹板范围内）按0.7 m0.35m布置。每根斜杆与立杆的连接不少于五个扣件。为便于高度调节，在每根立杆顶部配可调顶托，可调范围0-30cm。结合处理后的地面与梁底高程之差，采用LG600、LG400、LG150、LG100等规格的杆件进行组合安装。3.1、模板受力验算箱梁的模板及满堂支架受力验算按荷载标准的一联跨进行计算及验算。模板及钢管按一联跨的平均荷载验算，支架的受力按箱梁各横断面面积的荷载来验算。不同断面的构架方式参见支架构造图。3.1.1、箱梁底模1.2、新浇钢筋混凝土结构重量本桥上部现浇箱梁混凝土体积为499.1m3，取系数26KN/m3(计算含筋率约3%)，所以混凝土结构重量为499.1m326KN/ m3=12980KN计算时假设箱梁所有荷载全部作用在底板平面面积内，受力面积取值为S1=7.3*60=438m2，则每平方米荷载为12980KN438m2=29.63KN/m2参考路桥施工计算手册表8-5，取荷载分项系数r1=1.2则P1=29.631.2=35.56KN/m2以最不利荷载考虑,腹板内所有重量考虑全部压在其所在位置的支架上。箱梁模板采用15mm厚光面竹胶模板，弹性模量E=7.0104Mpa，fw=90Mpa（引至建筑工程模板施工手册），砼自重按35.56KN/m2计，取0.3m板带进行计算。1、荷载组合:1) 钢筋砼荷载（考虑1.03砼超重系数）:q1=35.56KN/m21.03=36.63KN/m22) 底模板自重: q2=19.80.015=0.3KN/m23) 砼振捣荷载: q3=2KN/m24) 倾倒砼冲击荷载: q4=2KN/m25) 施工荷载: q4=2.5KN/m2总竖向荷载:q=（36.63+0.3+2+2+2.5）1=43.43KN/m2、模板强度验算:按三跨连续梁以最大跨度进行验算.由支架布置图知:底板下纵梁沿横桥向排距为0.3m Mmax=1/10qL2=1/1043.430.32=0.39KN.m W=1/6bh2=1/61.00.0152=3.7510-5m3弯曲应力= Mmax/W=0.39/3.7510-5=10400KN/m2=10.4Mpafw=90Mpa（引至建筑工程模板施工手册下同）3、模板刚度验算: I=bh3/12=10.0153/12=2.8110-7m4 E=7104MPa=7107KN/m2=qL4/128EI=32.280.34/(1282.8110-77107)=1.06104m=0.11mm L/400=0.75mm （引至路桥施工计算手册下同）。中隔梁梁宽2.4m，断面面积为12.62m2 ，梁底面积为17.52m2 ，砼容重26.0KN/m31）钢筋砼重力（考虑1.03砼超重系数）:q1=12.622.426/17.521.03=46.3KN/m22）底板自重: q2=19.80.015=0.30KN/m23）砼振捣荷载: q3=2KN/m24）倾倒砼冲击荷载: q4=2KN/m25）施工荷载: q4=2.5KN/m2总竖向荷载:q=（46.3+0.3+2+2+2.5）0.3=15.93KN/m2Mmax=1/10qL2=1/1015.930.32=0.14KN.mW=1/6bh2=1/60.30.0152=1.1210-5m3弯曲应力= Mmax/W=0.14/1.1210-5=12500KN/m2=12.5Mpafw=90MpaI=bh3/12=0.60.0153/12=1.6910-7m4=qL4/128EI=46.60.34/(1281.6910-77107)=2.5104m=0.3mm L/400=0.75mm 腹板位置的荷载和中横梁位置一样,不再重复计算。 模板强度及刚度均满足要求。3.1.2、底模下次横梁:次横梁采用横截面为483.5mm钢管,沿横桥方向间距为30cm,取30cm带进行验算；由于次横梁下面的钢架管纵向间距为0.7m，故次横梁的计算跨径为L=0.7m. 次横梁选用483.5mm钢管,弹性模量E=2.06105Mpa,W=5.0810-6m3, I=12.1910-8m4,i=15.7810-3m,w=200.0Mpa,v=115Mpa,A=4.8910-4m21、 荷载组合:1) 钢筋砼自重力（考虑1.03砼超重系数）:q1=35.550.31.03=10.98KN/m2) 由于上部结构模板自重力取近似值为 q2=20.3=0.6KN/m3) 施工荷载: q3 =2.5 0.3=0.75KN/m4) 砼振捣荷载: q4=2.00.3=0.6KN/m5) 倾倒砼荷载: q5=2.00.3=0.6KN/m横梁总竖向荷载为:q= q1+ q2+ q3+ q4+ q5=13.53KN/m2、 强度检算: 按三跨连续梁以最大跨度进行验算. Mmax=1/10qL2=1/1013.530.72=0.7KN.m，W=5.0810-6m3 弯曲应力= Mmax/ W=0.7103/5.0810-6 =137.8Mpaw=200Mpa3、挠度验算:验算荷载为: q= q1+ q2 =11.58 KN/m，I=12.1910-8 m4E=2.06105MPa=2.06108KN/m2fmax=qL4/128EI=11.580.74/（1282.0610812.1910-8）=0.9103mL/400=1.75mm（引至路桥施工计算手册下同）。4、剪应力检算：Q=0.6qL=0.613.530.7=5.68KN，A=4.8910-4=1.5Q/A=1.55.68/（4.8910-4）=17423KN/m2=17.423Mpav=115Mpa（引至路桥施工计算手册下同）中横隔梁梁宽2.4m，断面面积为12.62m2 ，梁底面积为17.52m2 ，砼容重26.0KN/m3，支架横向间距为0.35m,则1）钢筋砼重力（考虑1.03砼超重系数）:q1=12.622.4260.3/17.521.03=13.89KN/m2）由于上部结构模板自重力取近似值为 q2=20.3=0.6 KN/m3）砼振捣荷载: q3=20.3=0.6KN/m4）倾倒砼冲击荷载: q4=20.3=0.6KN/m5）施工荷载: q4=2.50.3=0.75KN/m总竖向荷载:q=13.89+0.6+0.6+0.6+0.75=16.44KN/mMmax=1/10q0.72=806N.m弯曲应力= Mmax/ W=806/5.0810-6=158.7Mpaw=200Mpa（引至路桥施工计算手册下同）剪应力检算： Q=0.6qL=0.616.440.7=6.9KN剪应力=1.5Q/A=1.56.9/（4.8910-4）=21165KN/m2=21.2Mpav=115Mpa（引至路桥施工计算手册下同）挠度验算:验算荷载为: q= q1+q2 =14.49KN/m挠度fmax=qL4/128EI=14.490.74/（1282.0610812.1910-8）=1.103mL/400=1.5mm.腹板位置的荷载和中横梁位置一样,不再重复计算。底模下的纵向次梁（钢管）的强度、刚度、挠度均满足要求。3.1.3、横向顶托上钢管（横向主梁）计算参照支架搭设方案，横向采用双排钢架管，支架纵横间距为7070cm，则两支点间钢管最大长度为70cm，而钢管间距也为70cm，结构恒载为29.63KN/。1、 荷载组合:钢筋砼自重力（考虑1.03砼超重系数）:q1=29.630.7*1.03=21.36KN/m由于上部结构模板自重力取近似值为 q2=20.7=1.4KN/m施工荷载: q3 =2.5 0.7=1.75KN/m砼振捣荷载: q4=2.00.7=1.4KN/m倾倒砼荷载: q5=2.00.7=1.4KN/m双排钢架管总荷载为:q= q1+ q2+ q3+ q4 + q5=25.91KN/m2、 强度验算:Mmax=1/8qL2=1/825.910.72=1.59KN.m，弯曲应力=Mmax/ W=1.59103/（25.0810-6）=156.5Mpaw=200Mpa3、挠度验算:验算荷载为: q= q1+ q2 =22.76 KN/mE=2.06105Mpa, I=12.1910-8m4,fmax=qL4/128EI=22.760.74/（21282.0610812.1910-8）=0.8510-3mL/400=1.75mm. 4、剪应力检算：Q=0.6qL=0.625.910.7=10.88KN=1.5Q/A=1.510.88/（24.8910-4）=16687KN/m2=16.69Mpav=115Mpa中隔梁梁宽2.4m，断面面积为12.62m2 ，梁底面积为17.52m2 ，砼容重26.0KN/m3，支架横向间距为0.7m,立杆间距0.35m，则1)钢筋砼自重力（考虑1.03砼超重系数）:q1=12.622.4*26/17.520.71.03=32.4KN/m2)由于上部结构模板自重力取近似值为 q2=20.7=1.4 KN/m3)施工荷载: q3 =2.5 0.7=1.75KN/m4)砼振捣荷载: q4=2.00.7=1.4KN/m5)倾倒砼荷载: q5=2.00.7=1.4KN/m大楞总荷载为:q= q1+q2+q3+q4+q5=38.35KN/mMmax=1/8qL2=1/838.350.352=0.59KN.mW=5.0810-6m3弯曲应力= Mmax/ W=0.59103/（25.0810-6）m3 =58Mpaw=200Mpa（引至建筑工程模板施工手册下同）fmax=qL4/128EI=38.350.354/（21282.0610812.1910-8）=0.1mmL/400=1.75mm（引至路桥施工计算手册下同）.翼板处采用2根48*3.5钢管作为横梁，则按最不利荷载考虑，计算翼板最低处即可A=0.71m2G=0.71126=18.46KNq=18.46/2=9.23KN/ mMmax=1/8qL2=1/89.231.02=1.15KN.m弯曲应力= Mmax/ W=1.15103/(5.0810-62)=113.2Mpaw=200Mpa（引至路桥施工计算手册下同）=2Q/A=2*9.23/(4.8910-42)=18875KN/m2=18.88Mpav=115Mpafmax=qL4/128EI=9.231.04/（21282.0610812.1910-8）=1.410-3m=1.4mmL/400=2.5mm（引至路桥施工计算手册下同）。纵向大楞强度、刚度、挠度均满足要求。3.1.4、外侧模计算箱梁侧模板的荷载主要有新浇注混凝土对侧面模板的压力和倾倒混凝土时产生的水平荷载。对钢筋混凝土箱梁腹板还应考虑捣实混凝土时产生的荷载。外侧模板结构：模板面板为15mm光面竹胶模板，弹性模量E=7.0104Mpa，fw=90Mpa（引至建筑工程模板施工手册），水平小肋采用8cm8cm方木,间距300mm,水平小肋外侧用48钢管进行竖向加固，水平间距为0.5米。 1、新浇注砼对侧面模板的压力：（1）本桥箱梁砼浇注采用内部振捣器，砼浇注速度为0.7m/h，则新浇注砼对侧面模板的最大侧压力可按下式计算：Pmax=kh式中：Pmax新浇注砼对侧面模板的最大侧压力，Kpa； h有效压头高度，m，当v/t0.035时，h=0.22+24.9v/t当v/t0.035时，h=1.53+3.8 v/t v砼的浇筑速度，m/h； t砼入模时的温度，本桥取30计算； 砼的容重，取26KN/m3； k外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝剂时取1.2，本桥取1.2。 v/t=0.7/30=0.0230.035，则h=0.22+24.90.023=0.793m，因此，Pmax=kh=1.2250.793=23.79 Kpa。（2）振捣混凝土产生的荷载为：以4.0 Kpa计。（3）泵送砼砼施工产生的荷载为：Pm=4.6=4.2 Kpa。（4）箱梁侧模板受到的混凝土最大侧压力P=23.79+4+4.2=31.99 Kpa。2、模板强度、挠度计算 大模板的最大侧压力为Pmax=31.99Kpa。 面板计算：面板为厚度15mm的光面竹胶模板，作为一面固结,一面简支的最不利受力情况进行计算强度验算由支架布置图知:侧板横梁(方木)沿梁长排距为0.3m ,所以（按最不利荷载单跨简支计算） Mmax=1/2qL2=1/231.990.50.32=0.72KN.m W=1/6bh2=1/60.50.0152=1.8810-5m3 弯曲应力= Mmax/W=0.720/1.8810-5=38298KN/m2=38.3Mpafw=90Mpa侧模强度满足要求.(2）挠度计算:I=bh3/12=0.50.0153/12=0.9410-7m4 E=7104MPa=7107KN/m2 =5qL4/384EI=531.990.50.34/(3840.9410-77107)=25.6105m=0.26mm L/400=0.75mm 侧模挠度满足要求。3、横肋计算横肋间距500mm,采用8cm8cm方木,支撑在板面上。荷载为: q=Ph=31.990.2=6.4KN/m以三连跨为例计算（方木长度为3 m）Mmax=1/10qL2=1/106.40.52=0.16 KN.m W=bh2/6=0.080.082/6=8.510-5m3 I=bh3/12=0.080.083/12=3.4110-6 m4E=10103MPa=10106KN/m2Q=0.6qL=0.66.41.0=3.84KN弯曲应力= Mmax/ W=0.16103/8.510-5 =1.9Mpaw=13Mpa=Q/A=3.84/0.0064=384.0KN/m2=0.6Mpav=2.0Mpafmax=qL4/128EI=6.40.54/（128101063.4110-6）=9.1610-4m=0.92mmL/400=2.5mm。 4、竖肋（竖向钢管）计算竖肋：外侧所用48钢管进行竖向加固，竖杆水平间距为0.5米，水平杆竖向间距按0.5米设置。截面系数W=5.0810-6m3,惯性矩Ix=12.1910-8m4竖肋间距500mm,采用48钢管支撑在横肋上，并采用水平杆竖向支撑在竖肋上，和支架连成整体。以水平宽度为0.5m计算：荷载为: q=Ph=0.03199500=32.0N/mm最大弯矩为Mmax=1/8qL2=1/8320.52=1 KN.m 挠度计算:5ql4/385EI=5324004/(3852.0610512.19104)=0.416mmL/500=1.0mm竖肋、横肋强度、刚度均满足要求3.2、A、B匝道桥支架受力验算3.2.1、支架稳定性承载力计算： 根据建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范JGJ130-2011标准，支架的稳定性由下列公式计算：N Af N-为立杆段的轴向力设计值 -为轴心受压构件的稳定系数，由 =l0/i查表得回转半径为i=1.58cm l0-为计算长度 l0=h+20.3=h+0.6，当步距h=1.5时，则l0=2.1m，其计算长度系数=2.1/1.2=1.75， A 为立杆的截面面积 通过查表得：A=4.89cm2f为材料强度设计值 取f=205N/mm2= l0/i=1.1552.1100/1.58=154 查表得=0.294 故N = Af=0.294489205=29.5KN；扣件抗滑移承载力Rc=8.0KN。3.2.2、A、B匝道桥桥梁分布荷载及支架承载力验算支架截面强度验算的支架受力按箱梁各横断面的荷载来验算。1、跨中荷载均匀分布于钢管支架验算：（1）全断面计算： 跨中段支架纵向间距0.7m，横向间距也为0.7m。计算断面长度按2.1m，砼截面面积为7.1m2 ，底面积为11.25*2.1=23.63m2，砼容重26.0KN/m3。荷载组合: 1）钢筋砼自重力: q1=7.12.126.0=387.66KN2）模板自重： q2=223.63=47.26KN3）施工荷载: q3 =2.5 23.63=59.08KN4）砼振捣荷载: q4=2.023.63=47.26KN5）倾倒砼荷载: q5=2.023.63=47.26KN横梁总竖向荷载为: q= q1+q2+q3+q4+q5 =588.52KN根据支架构造图，跨中段每排共有11.25/0.7=16根钢管共同受力，验算单榀门架为:588.52/(164)=9.2KN29.5KN /根（2）只考虑边腹板以内支架受力计算：如果考虑所有荷载全部压在腹板以内支架上，则：跨中段支架纵向间距0.7m，横向间距也为0.7m。计算断面长度按2.1m，砼截面面积为7.1m2，底面积为7.32.1=15.33m2 ，砼容重26.0KN/m3。荷载组合: 1）钢筋砼自重力: q1=7.12.126.0=387.66KN2）模板自重： q2=215.33=30.66 KN3）施工荷载: q3 =2.5 15.33=38.33KN4）砼振捣荷载: q4=2.015.33=30.66KN5）倾倒砼荷载: q5=2.015.33=30.66KN横梁总竖向荷载为: q= q1+q2+q3+q4+q5 =517.97KN根据支架构造图，跨中段每排共有7.3/0.7=11根钢管共同受力，验算单根钢管为:517.97/（114）=11.8KN29.5KN /根满足要求。2、标准段中隔梁荷载分均于钢管架验算：只考虑腹板以内支架受力计算：按最不利荷载计算，考虑所有荷载全部压在腹板以内支架上，则：中隔梁段支架纵向间距0.7m，横向间距0.35m。计算断面长度按2.4m，砼截面面积为12.62m2，底面积为7.32.4=17.52m2，砼容重26.0KN/m3。荷载组合: 1）钢筋砼自重力: q1=12.622.426.0=787.49KN2）模板自重： q2=217.52=35.04 KN3）施工荷载: q3 =2.5 17.52=43.8KN4）砼振捣荷载: q4=2.017.52=35.04KN5）倾倒砼荷载: q5=2.017.52=35.04KN横梁总竖向荷载为: q= q1+q2+q3+q4+q5 =936.41KN根据支架构造图，跨中段每排共有7.3/0.35=21根钢管共同受力，验算单根钢管为:936.41/（21*4）=11.14KN29.5KN /根满足要求。3、箱梁变截面处荷载均分于钢管架验算：只考虑腹板以内支架受力计算：按最不利荷载计算，考虑所有荷载全部压在腹板以内支架上，则：箱梁变截面段支架纵向间距0.7m，横向间距0.7m。计算断面长度按2.1m，砼截面面积为9.68m2，底面积为7.32.1=15.33m2，砼容重26.0KN/m3。荷载组合: 1）钢筋砼自重力: q1=9.682.126.0=528.53KN2）模板自重： q2=215.33=30.66KN3）施工荷载: q3 =2.5 15.33=38.33KN4）砼振捣荷载: q4=2.015.33=30.66KN5）倾倒砼荷载: q5=2.015.33=30.66KN横梁总竖向荷载为: q= q1+q2+q3+q4+q5 =658.84KN根据支架构造图，跨中段每排共有7.3/0.7=11根钢管共同受力，验算单根钢管为:658.84/（114）=14.97KN29.5KN /根满足要求。4、端横梁处荷载分均于钢管架验算：只考虑腹板以内支架受力计算：按最不利荷载计算，考虑所有荷载全部压在腹板以内支架上，则：端横梁处支架纵向间距0.7m，横向间距0.35m。计算断面长度按1.2m，砼截面面积为12.62m2，底面积为7.31.2=8.8m2，砼容重26.0KN/m3。荷载组合: 1）钢筋砼自重力: q1=12.621.226.0=393.74KN2）模板自重： q2=28.8=17.6KN3）施工荷载: q3 =2.5 8.8=22KN4）砼振捣荷载: q4=2.08.8=17.6KN5）倾倒砼荷载: q5=2.08.8=17.6KN横梁总竖向荷载为: q= q1+q2+q3+q4+q5 =468.54KN根据支架构造图，跨中段每排共有7.3/0.35=21根钢管共同受力，验算单根钢管为:468.54/（212）=11.2KN29.5KN /根满足要求。6、翼板总荷载分均于单根钢管：翼板支架纵向间距0.7m，横向间距0.7m计算断面长度按2.1m，砼截面面积为0.84m2，底板面积为2.11.975=4.15m2，砼容重26.0KN/m3 荷载组合:1）钢筋砼自重力: q1=0.842.126.0=45.86KN2）模板自重： q2=24.15=8.3KN3）施工荷载: q3 =2.54.15=10.38KN4）砼振捣荷载: q4=2.04.15=8.3KN5）倾倒砼荷载: q5=2.04.15=8.3KN横梁总竖向荷载为: q= q1+ q2+ q3+q4 +q5 =81.14KN根据支架构造图，翼板段每排单边共有3根钢管共同受力，验算单根钢管为:81.14/6=13.52KN29.5KN /根满足要求。7、斜杆承载力及扣件抗滑移承载力检算查建筑结构荷载规范，毕节市重现期为50年的风压值W0为：0.35 KN/m2。则有：Wk = 0.7zsWo 式中：Wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定采用，取1.0；s风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8；即碗扣支架风荷载为Wk = 0.7zsWo=0.71.00.80.35=0.196 KN/m2。由上面计算可知风荷载值为0.19KN/m2，只对横桥向风荷载进行检算，剪刀撑斜杆每3.5m设置1道：支点处支架高度H=8m，W1=WK（2.03.6+（0.66+3.6）0.048）=1.5KNW2= WK（1.26+3.6）0.048=0.10KN，支架斜杆计算简图如下：支点处支架稳定性计算简图风荷载在斜杆中产生的最大内力为：Q=WS=(1.5+0.14)（1.22+0.92）/0.9=3.1KNQc=8KN；斜杆承载力及扣件抗滑移承载力满足要求。由于本桥纵坡较大，所以考虑坡度影响而对支架立柱产生的附加弯矩，在墩柱位置每1.2m高度增加纵横向水平杆与墩柱紧抱。（2）地基及钢管承重验算、荷载计算桥址所处位置处地基经过处理持力层容许承载力不小于250Kpa，根据上述支架在平面上布置，横向间距为0.7m，一般布置的纵向间距为0.7m，每跨端头处纵向间距为0.7m。最大截面积单位承重计算：箱梁高1.5米，则每平方米荷载为12980KN438 m2=29.63KN/m2、地基承载力验算路基回填土经找平压实后，进行地基承载力试验，回填土碾压压实度要求大于93%以上，地基承载力达250kpa的要求；满铺一层10cm厚的级配碎石垫层并压实，要求设成的坡度，以便排水；钢管底支撑在现浇的砼（厚20cm）上，然后通过砼传至下部级配碎石支撑层，级配碎石支撑层将荷载扩散之后传至原地表下卧层，则地基承载力检算共分为以上两个部分。级配碎石支撑层承载力计算取最大荷载情况下，支撑层受力为2.96t。考虑安全系数为1.5，则单位面积承重为2.961.5=4.44t=44.4KN。即为级配碎石支撑层地基承载力不得小于44.4kpa，经动力触探检测地基承载力为250kpa，满足要求。 级配碎石支撑层中受力扩散角按20计算，则原地面下卧层扩散后受力面积为S=（1+20.8tan20）2=2.5m2，地基承载力为44.41032.5=17.76kpa，附加土荷载为0.8tan200.8（1+20.8tan20）218=13.27KN，产生的荷载为13.271032.5=5.5Kpa，因此下卧层承载力为17.76+5.5=23.26Kpa，经动力触探检测压实后的地面地基承载力为250kpa，满足要求。以上为单位面积均匀受力情况，下面检算单根钢管承荷情况下地基承载力情况。 钢管底尺寸为3.140.0352m，在砼结构中受力扩散角按45计算，则作用在支撑层上的有效宽度为0.05m+20.2tan45=0.45m，则作用面积为0.45m0.45m=0.2m2。当框架单元采用70 cm70 cm的组合方式时，单位面积内的可以布置钢管4根，所以单管位置地基受力为44.410340.2=55.5Kpa，满足要求。级配碎石支撑层q 按均布荷载考虑，其受力扩散角按20考虑，则下卧层受力面积为（0.35+20.8tan20）（0.2+20.8tan20）=0.73m2，其承载力为44.40.190.73=11.6kpa，因此下卧层承载力为11.6+5.5=17.1kpa，满足要求。按单根钢管最大受力15KN计算，应力按45度角扩散。则地基受力：P=N/A =15/(0.550.55)=50Kpa250Kpa地基承载力满足要求3.3、结论通过以上计算结论证明： xx大道延伸段A、B匝道桥现浇箱梁支架设计方案在理论上是可行的，且计算时按砼一次性浇筑的不利情况，并考虑最不利荷载计算，由于以上计算通过施工过程中分两次浇筑砼时荷载减少近40%，故此方案可行。由于现浇箱梁在施工过程中会产生部分不平衡荷载，产生不平衡荷载主要为三部分：1）施工临时荷载，主要有堆放在已施工节段上的料具、钢材，施工人员等造成两端不均衡；已浇筑砼与未浇筑砼节段造成的荷载不均衡。2）箱梁构件自重因施工产生的误差引起的不均衡荷载，此部分荷载较小；3）施工过程中空中吊装机具时，泵送砼及吊装机具坠落在桥面上对桥梁产生的冲击荷载。 上述三种荷载产生的不均匀荷载，通过加强施工过程中的安全控制，降低吊装高度，通常不会发生。施工过程中我部将严格控制累计不均衡荷载，因此必须对施工临时荷载分散放置，砼浇筑时尽量做到对称均匀浇筑。 另根据经验，支架失稳一般均在支架中上部位，因此在支架顶托以下位置和支架中部均设置了水平剪刀撑。将支架架体与墩柱固结，形成整体，以保证支架稳定性。第四章、施工方法及施工工艺4.1、施工顺序与方法现浇箱梁施工顺序：搭设支架安装支座及模板制安底板、腹板钢筋浇筑底板及腹板砼安装箱梁内模制安顶板钢筋浇筑顶板支架拆除。4.2、地基加固处理：A、B匝道桥搭设支架的场地处于回填土上，且有xx河斜穿桥下通过，河床部位淤泥、软土较厚，用挖掘机对箱梁下方相应宽度（每侧各加宽2米）范围内松软土体全部挖除，河道部位采用1排DN1200砼管导流河水，管道基础回填80cm厚片块石，用级配碎石找平后安装砼管道，其上部用级配碎石回填80cm厚，其余部位采用片块石进行回填60cm厚，用推土机对场地全部进行平整，并设置单向横坡，坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水，用20T振动压路机碾压68遍，采用灌砂法检测压实度93（最大干密度2.1），碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理；压实度满足要求后填筑10级配碎石垫层，碾压工艺及压实度要求同前，横坡调整到1内。对纵向坡度过大的地段采取设置台阶方式，便于钢管底部支垫平整。并进行地基承载力试验，地基承载力应达到不小于250kpa的要求；砂砾垫层在每跨内其宽度要大于箱梁投影尺寸，每侧各加宽2.0米。并在桥跨四周开挖排水沟4030cm，排水沟、边沟与垫层间用砂浆防护，以防雨水冲刷；级配碎石垫层上面现浇20cm厚C20砼，支架钢管直接放置在砼面上，以满足支架搭设、结构稳定的要求。4.3、碗扣式满堂支架搭设：4.3.1、支架搭设安装严格按照图纸位置布置安装，支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆高度，利用可调顶托将标高调整，避免局部不平导致立杆不平而悬空或受力不均，安装时先测量所安装节段地面标高，根据所测数据计算出立杆底面标高，先将四个角标处立杆标高调平后再挂线安装其它立杆。必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。为增强支架体系的整体稳定性，支架与墩身连接，以抵消顺桥向的水平推力，顺桥向需每3.5m设1道通长剪刀撑、横桥向每隔4跨设1道剪刀撑。剪刀撑与支架立杆、水平杆相交处采用扣件连接，杆件的相互连接必须紧密。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。安放立杆时必须用硬木楔垫平，以保证立杆的垂直度。考虑到浇注顶板砼时需留设施工平台、过道，支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有3排支撑。曲线段桥梁，必须将每跨支架划分为几个直线段折线连接来确定桥面箱梁曲线，每个直线段根据每跨长度取4-6m,施工时注意根据支架间距相应调整。待底模面板全部铺设完毕后，通过上顶托精准调整底模面板至设计标高，同时保证每个顶托与垫木顶紧、受力；当垫木与顶托之间有缝隙时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙。满堂支架搭设将根据箱梁宽度进行，支架均采用满堂支架沿箱梁轴线方向展开搭设，宽度以桥面宽度的投影每侧各宽出2.0M左右，桥梁横坡及纵坡通过调整支架自身高度来实现（可安装木锲垫高、立杆高差大于60cm时，可用立杆错节来调整）。钢管支架立杆为483.5钢管，支架横杆也为483.5钢管，满堂支架的搭设如下：跨内水平横向间距为0.7m，水平纵向间距为0.7m，过渡段处横向间距为0.7m，水平纵向间距为0.7m。中横梁及端横梁处横向间距设为0.35m，纵向间距设为0.7m，所有横杆步距均为1.5M。侧模板方木小肋外侧用48钢管柱杆及横杆进行竖向加固，柱杆水平间距为0.5米，横杆竖向间距按0.5米设置。10*10方木纵肋在中横梁及侧模板处间距全部为30。顶托上双钢架管横向间距全部为0.7,纵向为0.7m。但在结构上考虑,支架加密处都要加放立杆，其跨径为0.35m。在满堂支架搭设时在支架顶部设置可调托座，以便于箱梁底模的标高调整，同时满堂支架搭设时，支架的安装应纵向、横向排列整齐，自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，上下保持垂直，并逐层改变搭设方向，整架纵向、横向垂直偏差小于H400且小于30mm，支架拼装时用线坠或水平尺控制立杆的垂直度，防止立杆偏心受力。同时整架采用钢管扣件进行加固，并设置水平加固杆、斜杆和剪刀撑，斜杆和剪刀撑按整架每隔3.5m设置斜杆和剪刀撑，斜杆和剪刀撑与地面夹角控制在4560之间，而在支架顶的可调托架上横向布设水平钢管或纵向方木，以便箱梁底模铺设，具体搭设情况见附后的满堂支架构造图。支架设计计算模型为7070120cm的结构。搭设之前预先检查扣件，不得使用以有挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的部件。检查扣件、钢管的材质说明书，是否符合规定，以及外委试验检测报告是否达到合格要求。支架搭设前必须通过测量，定出路中线、边线及各排支架位置布置好底托。支架搭拼的顺序应逐孔搭拼，搭拼时应挂线以控制标高及线型。第一层拼好后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差不符合要求，必须调平。在顶托外露部分不超过30cm，自由端超过30cm长的杆件要增加水平杆锁定；顶托螺扣伸出长度不大于35cm；设置扫地杆，扫地杆距地面高度应小于30cm。横向采用双钢架管，间距与钢管支架横向间距相同，均采用70cm，纵向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，大方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢；4.3.2支架布设注意事项1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。2、立杆的接长部位应错开。3、立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。4、支架拼装时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时采用薄钢板调整垫实。5、斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。6、斜撑杆的布置密度，为整架面积的1/21/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强支架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。4.3.3、在下列阶段应对支架进行检查：1.每搭设6m高度；2.达到设计高度；3.遇有六级以上大风和大雨或大雪后；4.停工超过一个月，在恢复使用之前。检验主要内容1.基础是否有不均沉降；2.立杆底座与基础面的接触是否良好，有无松动或脱离情况；3.检查全部节点的上碗扣是否锁紧；4.斜杆及安全网等构件的设置是否达到设计要求；5.使用荷载是否超过规定；6.应满足下列主要技术要求： 地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢固，排水畅通； 不允许立杆有浮地松动现象； 整架垂直度应小于L/500，但最大不超过100mm ; 对于直线布置的支架，其纵向直线度应小于L/200； 横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差不应大于L/400。4.4、预压及沉降测量方法4.4.1、预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。4.4.2、预压材料：用编织袋装碎石对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。 4.4.3、 预压范围：分跨整体预压。4.4.4、预压观测：在每一节段在每一段的中心、横向左右侧布3个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至