高架桥现浇箱梁支架方案.doc

义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案义乌市环城北路立交改造工程（与商城大道交叉口）标主线桥及匝道现浇箱梁支架专项施工方案编制: 审核: 审批: 二零一四年二月1目 录第一章 工程概况及编制依据1一、概述1二、编制依据3三、编制原则3第二章 施工进度计划3一、施工计划安排3二、主要材料、设备计划4第三章 碗扣式支架搭设方案5一、适用范围5二、概况5三、支架设计概述6四、碗扣支架施工方案8五、碗扣支架拆除11六、支架荷载验算13第四章 贝雷门洞支架搭设方案28一、适用范围28二、门洞布置28三、门洞搭设29四、搭设操作重点31五、门洞荷载验算31第五章 地基处理及地基承载力验算33一、地基处理33二、支架基础承载力验算34第六章 支架预压方案35一、荷载计算35二、工艺流程及各步骤具体操作36三、砂袋数量计算38四、对加载后各测量点标高值H2进行测量39五、测量卸载前各测量点标高值H339六、卸载39七、观测卸载后各测量点标高H439八、预拱度设置39第七章 施工安全保证措施39一、组织保证39二、技术措施42三、应急预案44第八章 劳动力计划46一、专职安全生产管理人员47二、特种作业人员48第一章 工程概况及编制依据一、概述本项目为环城北路部分区段的快速化改造工程，西起环城北路、城北路交叉口以西，主线桥采用高架桥梁形式，沿环城北路道路中心线东行依次跨越了环城北路与群英路、商城大道、规划道路一、规划道路二、幸福湖路等交叉口，并在幸福湖路东侧落地。在城北路和群英路之间设置了一对上、下匝道，在规划道路一和规划道路二设置了另外一对上、下匝道。桥梁工程包括一座主线桥，起迄里程为K1+391K4+320,长度约2.93km。其中从起点到群英路路口西侧（K1+391K1+935）约544m、规划道路一路口东侧到终点（K3+418K4+320）约902m为单幅桥，标准桥宽26.5m;其余区段主线桥采用双幅桥布置，标准桥宽217m。匝道桥共有2座，C匝道桥长96m，C匝道桥长104m，标准桥面宽度16.8m。上部结构结构形式为大挑臂单箱多室预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高2.03.3m，设纵、横向预应力，纵横破通过结构和支座垫块调整来实现，箱梁顶、底板平行，均设置横坡，支座处箱梁底设楔形垫块调平纵、横坡，保证支座水平放置。二、编制依据1、义乌市环城北路改造工程施工图；2、城市桥梁设计规范（CJJ 11-2011）；3、公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）；4、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D60-2004）；5、城市桥梁抗震设计规范（CJJ 166-2011）；6、公路桥涵钢结构与木结构设计规范（JTJ 025-86）；8、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）；9、公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）；10、公路工程抗震设计规范（JTJ 004-89）；11、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；12、混凝土耐久性设计规范（GB/T 50476-2008）；13、桥梁用结构钢（GB/T 714-2008）；14、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）；15、钢结构工程施工及验收规范（GB50205-2001）；16、公路工程技术标准（JTG B01-2003）；17、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）；18、城市桥梁桥面防水工程技术规程（CJJ139-2010）；19、公路交通安全设施设计规范（JTG D81-2006）；20、公路交通安全设施设计细则（JTG/T D81-2006）；21、国家及地方其它强制性标准三、编制原则1、依据施工招标文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的全部技术内容。2、施工方案力求采用先进、可靠的工艺、材料、设备、达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性。3、根据施工图设计成果、施工方案，结合桥址的地质、水文、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价等多方面比选来确定。4、保证施工质量和确保计划工期如期完成。5、通过快捷的工艺、合理有效的资源组织，力求缩短工期，为桥梁的施工提供有力保障。6、高度重视环保、施工安全问题。第二章 施工进度计划一、施工计划安排1、本工区施工主线桥部分现浇箱梁（桩号K2+863.8K4+327.8）及二座匝道桥。所有计划安排为平行流水线施工作业，每道工序衔接做到控制工期，合理调配人员、机械、材料设备安排。二、主要材料、设备计划在开工前做好材料使用计划，提前上报材料名称、规格、数量、质量要求标准以及到场时间等。材料到场后及时做好抽检工作，并按要求在场内有序堆放，有防潮、防雨、防腐蚀要求的材料做好“三防”工作。支架、模板周转材料各月份存有量一览表材料种类单位 2014年备 注5月6月7月8月9-12月碗扣式支架m272045040215002920044100所有支架、模板等材料均具有出厂合格证明和检测报告。10cm10cm方木m3005000250042005700钢管m3104100200031004600竹胶板m22806300286039605976机械设备需求一览表名称型号数量状态进场时间汽车吊机QY254良好汽车吊机QY162良好挖掘机PC200053良好压路机CLG6181良好蛙式打夯机CBZ124良好水泵10良好其他专业设备根据实际情况随时进场，配备齐全，满足使用。第三章 碗扣式支架搭设方案一、适用范围 本方案适用于义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道现浇箱梁支架模板搭设。二、概况1、简述主线桥箱梁高度、跨度不同，高度为2.0m3.3m，单跨长度为23m50m，匝道单跨长度为24m30m。2、模板箱梁模板采用双面覆膜12mm厚竹胶板，板材密度0.8g/cm，表面平整度高，可以满足混凝土成品的外观平整度要求，保证箱梁砼表面光洁、色泽统一。根据桥梁线型的线性参数进行胶模板的裁切拼装，保证线形圆顺美观。以满足砼成品的外观要求。由于竹胶板轻巧，每块板1.22m2.44m约36kg，便于人工安拆，安全度大大提高。在支架顶托上纵向铺设1根I12.6工字钢，作为纵向支撑梁。梁底模板下横桥向铺设10cm10cm的木挡料，中心间距25cm30cm，上铺12mm厚双面覆膜优质竹胶板，模板表面洁净、光滑、平整、无破损。模板横缝必须设在木横挡上。模板及支撑不得有松动、跑模或下沉等现象。模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板、翼板及隔板，第二次为顶板芯模。三、支架设计概述1、支架的选用根据本联箱梁结构特点及各部位荷载情况，箱梁混凝土结构施工时的支撑架采用碗扣型支架，截面尺寸为：48mm3.5mm，可在箱梁各部位采用不同的横杆模数尺寸，杆件及节点连接形式如图：2、杆件布置形式工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置。支撑架立杆步距为1.2m、0.9m、0.6m几种形式。各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表：各部位支撑架布置形式：（详见第九联22#-24#墩支架布置图）位置横向布置形式（m）纵向布置形式（m）腹板底板翼板墩顶梁端区域近端梁部位跨中段备注48#-92#0.60.90.90.60.60.9C、D匝道0.60.60.90.6/0.93、剪刀撑设置剪刀撑设置的目的是承受水平力及保证支架的整体稳定性，剪刀撑设置应根据支架的高度及宽度确定其数量，剪刀撑分为竖向剪刀撑和水平剪刀撑。竖向剪刀撑设置：规范要求竖向剪刀撑不超过8.0m设置一道（搭设时按5m控制），架体外侧及内部顺桥向，横桥向均应按此设置。剪刀撑杆件与地面夹角控制在4560之间，剪刀撑与架体杆件均用扣件连接，竖向剪刀撑设置如下图： 水平剪刀撑设置：对于支架高度大于或等于5.0m时，在支架顶部及底部均应设置水平剪刀撑，若支架高度大于8m时，除顶部和底部应设置外，架体中间增设一道水平剪刀撑，在与架体杆件相遇时用扣件连接。扫地杆：每跨支架底部距纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度为30cm。4、支架搭设施工流程地基硬化处理支架方案设计测量放样摆放底托及第一层支架检查立杆连接横杆用水平仪找平调节下托丝杠分层向上拼装加斜撑、扫地杆对曲线段各杆件块用脚手管连接加固调平顶托标高、安放方木整体检查报监理验收、进行下道工序四、碗扣支架搭设1、支架进场及验收（1）碗口支架根据使用量提前做好进场计划，报送材料部门，保证材料供应及时。（2）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。（3）供应商应配套提供钢管、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。（4）钢管壁厚、焊接质量、外观质量；可调底座和可调托撑材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等。（5）碗扣式脚手架用钢管采用符合国标直缝电焊钢管（GB/T13793-92）的Q235A级普通钢管。（6）钢管规格：48mm3.5mm，壁厚不得小于正负0.25mm。（7）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，无接长现象；冲压件不得有毛刺、裂纹和氧化皮现象；焊缝饱满，不得有未焊透、夹砂咬肉及裂纹。（8）外表涂防锈漆，平直光滑、无硬弯；严禁在管上打孔；扣件无裂缝、变形、螺栓滑丝等缺陷。（9）所有构件的生产厂商标志应清晰，经检验合格后方可使用。2、支架搭设程序及方法（1）对基础进行检查验收后，测设箱梁中心线及边线，依据施工方案设计的位置，在基础上用墨线弹出纵横向每排立杆的位置线。（2）在墨线交叉点摆放底座，将立杆插于底座上，安装横杆，将水平杆件接头插入立杆最底端碗扣内，使接头弧面与立杆密贴，将上碗扣沿限位销扣下并顺时针旋转将其锁紧。（3）立杆纵向接长，顶部再用0.9m或0.6m等立杆找齐，测量调整顶托高程。立杆接长时，将上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。（4）为了减少大风对支架稳定性的影响，在翼板下侧搭设3根纵向钢管进行压制，根据实际情况，如有需要加设缆风索，加强整体的防风能力。（5）进行水平杆安装，安装方法同安装扫地杆。（6）安装架体周边剪刀撑、内部横向剪刀撑、水平剪刀撑。（7）安装可调顶托。（8）安装纵梁及横向方木。3、安装施工要求（1）支撑架安装在专人指挥下，统一进行。支架安装从桥梁中心线开始纵横两个方向同时进行，以免支架失稳。（2）支架底部采用立杆可调底座，底座螺杆旋出部分不超过20cm。（3）碗扣支架的底层组架质量直接影响支架整体质量，严格控制组装质量。在安装完成最下两层水平杆后，首先检查并调整水平框架的方正和纵向直顺度和水平杆的水平度，并通过调整底座使水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）；同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不悬空和松动；当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头并锁紧，在搭设过程中应随时检查上述内容，并予以调整。（4）严格控制立杆垂直度和水平杆的水平度，整架垂直度偏差不得大于h/500（h为立杆的高度），但最大不超过100mm；水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）。（5）支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向每4根立杆设置剪刀撑一道，且其间距应小于或等于5m。剪刀撑呈八字形，斜向角度 4560之间，剪刀撑与每道立杆交叉点均应用旋转扣件扣牢，钢管长度不够时，可用对接扣件接长，剪刀撑的设置必须做到上边到顶、下边到底，剪刀撑底部与地基之间垫实，以增强承受荷载的能力。当模板支撑架高度大于5m时，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，大于8m时中间加设水平剪刀撑。（6）严格控制立杆的顶标高，顶托的外旋长度不宜大于自身长度的1/2，且不大于70cm。（7）底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。（8）支撑架高宽比应小于或等于2；当高宽比大于2时可采取扩大下部架体尺寸或其他构造措施。（9）支架搭设完毕后，在立杆顶部安放顶托、横梁和纵向方木，横梁的接触面须恰好在顶托的中心位置。（10）基础两侧设置5050cm排水沟，防止基础被雨水浸泡。（11）搭设张拉平台的支架，作业层必须铺满、铺稳脚手板，板下用安全平网兜牢、兜严，不得有探头；脚手板应设置在3根横向水平杆上，当脚手板对接平铺时，接头处必须设2根横向水平杆，两端板探出长度不大于150mm，并与横杆绑牢；当脚手板采用搭接铺设时，接头中点必须放在横向水平杆上，搭接相交长度不应小于200mm。在作业层脚手架外立杆的内侧设置护身栏杆及高度不小于180mm的挡脚板。（12）每联箱梁设置两个人行通道，通道折线上升，与箱梁支撑架连接牢固，采用密目网封闭。人行通道坡度小于或等于1：3，并应在通道脚手板下设置横杆，拐角处设置平台，其宽度不小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均设置1.2m和0.6m高的双道防护栏杆及180mm挡脚板。防护栏杆和挡脚板表面刷红白警示色。通道，防滑条间距小于30cm。斜道脚手架采用5cm厚木板，并每隔30cm设置5cm宽，1cm厚的防滑条。（13）在支架完成后，组织技术、质安等人员对支架进行检查，自检合格报监理验收通过后，方可进行模板钢筋工程施工。验收合格后在支架的合适位置挂牌明示，挂牌的内容包括工程名称、工程部位、验收单位及其负责人姓名。浇筑砼过程中由专人全过程监督检查，随时紧固顶托和杆件。4、支架安装要点项 目注 意 要 点支架设计支撑架应根据设计安装，并对支撑架应进行强度和稳性验算。预拱度设置为了保证结构竣工后尺寸准确，对支架应预留预沉量预留施工沉根据预压试验确定。基础检查验收支架搭设前对支撑面详细检查，准确调整支撑面顶部标高并复测无误后方可进行搭设。支架搭设过程检验支架拼装到3-4层应检查每根立杆是否浮动，否则应旋紧下托。沿支架四周采用扣件式脚手设剪刀撑（其夹角为4560）和水平连接杆。支架验收支撑架搭设完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。5、人行道及临边围护根据联跨长短，每联设置人行梯道1处，采用之字型布置，道宽1m，铺设竹笆脚手片，周边设置栏杆围护，并张挂密目网。待支架搭设完整后，在底模周边设置工作面围护栏杆，栏杆高1.5m，密布密目网。五、碗扣支架拆除拆除任何一个部件都必须有审批制度，经项目总工及主管经理签字后方可拆除。拆除前对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。预应力箱梁待张拉完成后方可拆除底模，模板、支架卸落时，应先卸悬臂部分，再从跨中向两边卸架。拆除时要依次松开支撑架上托，逐片拆除箱梁底模，严禁在拆除过程中抛投钢管及竹胶板，拆除后的构件运至制定地点分类堆放，以便运输、保管1、拆架时间结构物现浇砼强度达设计强度的100%、结构物有关的预应力工程施工完成，经过单位工程负责人、质检人员和监理工程师的检查验证，确认不再需要支架时，由监理工程师批准确认，方可拆除施工支架。2、拆除顺序拆除的顺序一般为：安全网栏杆剪刀撑纵横向水平杆立杆。拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清。先松顶托，使底板、腹板、翼缘板与梁体分离，拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。支架拆除时先翼缘板后底板。在拆除剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。支架拆除工程中应有技术人员跟班指挥与检查，以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝，多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。拆下的钢管及扣件都要成堆放置好，营造一个井然有序的施工现场。3、支架拆除的安全技术措施1）拆架前，全面检查待拆支架，根据检查结果，拟订作业计划，进行技术交底后才准备工作。2）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架3）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。4）拆除支架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。5）正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。6）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。7）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。8）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。10）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。11）所有模板、步板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。12）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。13）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。14）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。15）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。16）所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。17）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。六、支架荷载验算箱梁结构的混凝土分二次浇筑完成，即首次浇筑底板和腹板，二次浇筑顶板。这样，在浇筑第二步时，第一步砼已经形成板体，可将二步施工荷载平均传递到每一根立杆。但本次计算荷载按全部混凝土重量进行计算，对整体支架结构受力计算是保守、有利的。本方案选取最长单跨为50m，梁高渐变为2.0m3.1m的79#墩80#墩进行支架系统的验算。1、设计参数概述（1）碗扣为483.5 mm钢管。钢管的相关力学参数 2、主要材料性能 结构材料Q235 屈服强度：s=235 MPa 抗拉、抗压和抗弯设计强度： =215MPa 抗剪设计强度：=125MPa 12mm竹胶板（浙江） 弹性模量：E=8*103 MPa 静曲强度强度： =80.6N/mm2 钢材的物理性能指标 弹性模量E=2.05105 MPa 剪切模量G=0.81105 MPa 质量密度=7850kg/m3 10*10云杉 弹性模量E=9106KN/m2 其允许弯应力w=13Mpa3、荷载计算参数A、箱梁钢筋混凝土比重取26 kN /m3， N1按体积计算B、12mm竹胶板荷载 N2 =0.103kN/m2C、10*10方木 N3=0.8KN/m2D、支架自重荷载 N4 = 0.033kN/mE、施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2F、砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2G、I12a纵梁每延米0.142KN/m。 N7 =0.142kN /m3、 主跨50m箱梁荷载验算 纵向碗口支架布设图： 3.1 1-1断面碗口支架布设图 3.1.1竹胶板应力验算竹胶板布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=226=52KN/m竹胶板自重： N2 =0.103kN/m2施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2合计： q=52*1.2+0.103*1.2*1+1*1+2*1=65.52KN/m利用SAP2000建立受力模型（取1跨，净跨0.2m简支梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-2.22E-16kN.m ，Qmax6.552kN)弹性模量E8*103MPa，密度取。取单位宽（1m）作为计算截面其参数：惯性矩：=14.4*10-8m4 截面抵抗矩：24*106m3 面积矩=18*106m3 截面积A=12*1000=12000mm212*103m21）弯曲强度 Mmax=0.0000KN.m 满足要求。2）剪切强度Q6.552KN满足要求。2）刚度计算：q=52*1.2+0.103*1.2*1+1*1+2*1=65.52KN/mfql4/(150EI)65.521030.24/(150810914.410-8)0.61mmf00.2/2500.8mm 挠度合格3.1.2方木应力验算方木布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=226=52KN/m2；竹胶板自重： N2 =0.103kN/m2方木自重： N3=0.8KN/m2施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2单根方木承受均布荷载：q=52*0.3*1.2+0.103*0.3*1.2+0.8*0.1*1.2+(1+2)*0.3=19.75KN/m利用SAP2000建立受力模型（取二跨，净跨0.9m连续梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-1.5kN.m ，Qmax-10.56kN) 10*10的杉木，弹性模量E=9106KN/m2其允许弯应力w=13Mpa取单位宽（1m）作为计算截面其参数： 惯性矩：=8.34*10-5m4 截面抵抗矩：1.7*104m3 面积矩=1.25*104m3 截面积A=100*100=10000mm2100*104m31）弯曲强度 Mmax=1.5KN.m 满足要求。2）剪切强度Q10.56KN满足要求。2）刚度计算：q=52*0.3*1.2+0.103*0.3*1.2+0.8*0.1*1.2+(1+2)*0.3=19.75KN/mfql4/(150EI)19.751030.94/(15091098.3410-4)0.012mmf00.9/2503.6mm 挠度合格3.1.3 I12.6分配梁I12.6分配梁布置图（取半幅宽度（取半幅宽度，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁I12.6上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）根据上图计算每延米砼箱梁的重力分布点如下：=0.2*26*1.2*12=6.24KN=0.52*26*1.2*12=16.224KN=1.789*26*1.2*12=55.82KN=1.188*26*1.2*12=37KN=0.8*26*1.2*12=24.96KN=0.5*26*1.2*12=15.6KN=0.5*26*1.2*12=15.6KN=0.6*26*1.2*12=18.72KN=0.9*26*1.2*12=28.08KN=2*26*1.2*12=62.4KN=2*26*1.2*12=62.4KN=0.9*26*1.2*12=28.08KN=0.6*26*1.2*12=18.72KN=0.5*26*1.2*12=15.6KN=0.5*26*1.2*12=15.6KN=0.6*26*1.2*12=18.72KN=0.9*26*1.2*12=28.08KN 2*26*1.2*12=62.4KN 2*26*1.2*12=62.4KN、0.9*26*1.2*12=28.08KN （21）0.6*26*1.2*12=18.72KN（22）=0.5*26*1.2*12=15.6KN（23）=0.5*26*1.2*12=15.6KN砼荷载示意图如下： 计算模型选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：竹胶板自重： N2 =0.103kN/m2方木自重： N3=0.8KN/m2施工人员、机械荷载取： N4=1KN砼振捣冲击荷载： N5=2KN单根I12.6承受均布荷载：q=0.103*1.2+0.8*1.2*0.1*3.33+2+1=3.78KN/mI12.6自重自动验算在程序中利用SAP2000建立受力模型（取半幅，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁I12.6上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-1.976kN.m ，Qmax16.1kN，f=0.00022m) 支点反力 Nmax=24.51KN选用I12.6a，则 Wx=77cm3 ；=M/W=1.976kN.m /77 cm3=25.66MPa =215 MPa；满足强度要求。=QS/Ib=16.1/10.5/0.5=30.67MPa=125MPa挠度fmax=0.000220.9/250=0.0036，满足要求。计算中选取的是断面每延米进行计算，实际碗口支架纵向布设是0.9米间距。计算偏安全。3.1.4顶托受力顶托处受力由上支点反力计算知道，顶托在单位面积内最多受力24.51KN，根据步距0.9m，实际顶托受力为24.51*0.9=22.06KN.小于允许受力40KN.满足要求。3.1.5碗口支架碗口支架承受的最大竖向力：步距1.2m，P=P=22.06KN.顶托、碗口自重：为便于计算，二者自重荷载取1KN.碗口支架承受最大荷载P=22.06+1=23.06KN，取层距最大1.2米进行检算： 长细比计算钢管的相关力学参数查钢管桩截面特性回转半径i=1.578cm L=1.2m钢管桩长细比.=L/i=1.2/1.578=76150，满足要求。稳定性计算及强度计算根据上述长细比=l0/rx=62.7查钢结构设计规范附表17得稳定系数=0.714钢管桩截面抗压刚度：max=N/A=23.06KN/(0.714*4.241cm2)=76Mpa215MPa，满足要求。3.2 2-2断面碗口支架布设图（半幅） 3.2.1竹胶板应力验算竹胶板布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=2.27526*1.2=70.98KN/m2；竹胶板自重： N2 =1.2*0.103kN/m2*=0.124施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2合计q=70.98+0.124+3=74.1KN/m2；利用SAP2000建立受力模型（取1跨，净跨0.2m简支梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=2.78E-17kN.m ，Qmax-7.41kN)弹性模量E8*103MPa，密度取。取单位宽（1m）作为计算截面其参数：惯性矩：=14.4*10-8m4 截面抵抗矩：24*106m3 面积矩=18*106m3 截面积A=12*1000=12000mm212*103m21）弯曲强度 Mmax=0.00KN.m 满足要求。2）剪切强度Q7.41KN满足要求。2）刚度计算：q =74.1KN/m2；fql4/(150EI)74.11030.24/(150810914.410-8)0.69mmf020/2500.8mm 挠度合格3.2.2方木应力验算方木布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=2.27526*1.2=70.98KN/m2；竹胶板自重： N2 =1.2*0.103=0.124kN/m2方木自重： N3=1.2*0.8=0.96KN/m2施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2单根方木承受均布荷载：q=70.98*0.3+0.124*0.3+0.96*0.1+3*0.3=22.327KN/m利用SAP2000建立受力模型（取二跨，净跨0.9m连续梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-1.704kN.m ，Qmax-11.94kN) 10*10的杉木，弹性模量E=9106KN/m2其允许弯应力w=13Mpa取单位宽（1m）作为计算截面其参数： 惯性矩：=8.34*10-5m4 截面抵抗矩：1.7*104m3 面积矩=1.25*104m3 截面积A=100*100=10000mm2100*104m31）弯曲强度 Mmax=1.704KN.m 满足要求。2）剪切强度Q11.94KN满足要求。2）刚度计算：q=22.327kN/m fql4/(150EI)22.3271030.94/(15091098.3410-4)0.012mmf00.9/2503.6mm 挠度合格3.2.3 I12.6分配梁I12.6分配梁布置图（取半幅宽度，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁I12.6上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）根据上图计算每延米砼箱梁的重力分布点如下：=0.2*26*1.2*12=6.24KN=0.52*26*1.2*12=16.224KN=1.789*26*1.2*12=55.82KN=1.145*26*1.2*12=35.7KN=0.86*26*1.2*12=26.68KN=0.59*26*1.2*12=18.4KN=0.59*26*1.2*12=18.4KN=0.685*26*1.2*12=21.37KN=0.985*26*1.2*12=30.73KN=2.275*26*1.2*12=70.98KN=2.275*26*1.2*12=70.98KN=0.985*26*1.2*12=30.73KN=0.685*26*1.2*12=21.37KN=0.59*26*1.2*12=18.4KN=0.59*26*1.2*12=18.4KN=0.685*26*1.2*12=21.37KN=0.985*26*1.2*12=30.73KN2.275*26*1.2*12=70.98KN 2.275*26*1.2*12=70.98KN0.985*26*1.2*12=30.73KN （21）0.685*26*1.2*12=21.37KN （22）=0.59*26*1.2*12=18.4KN （23）=0.59*26*1.2*12=18.4KN砼荷载示意图如下： 计算模型选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：竹胶板自重： N2 =0.103kN/m2方木自重： N3=0.8KN/m2施工人员、机械荷载取： N4=1KN砼振捣冲击荷载： N5=2.0KN单根I12.6承受均布荷载：q=0.103*1.2+0.8*0.1*3.33*1.2+(1+2)*1.2=4.043KN/mI12.6自重自动验算在程序中利用SAP2000建立受力模型（取半幅，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁I12.6上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-2.286kN.m ，Qmax18.22kN，f=0.00025m) 支点反力 Nmax=27.89KN选用I12.6a，则 Wx=77cm3 ；=M/W=2.286kN.m /77 cm3=29.4MPa =215 MPa；满足强度要求。=QS/Ib=18.22/10.5/0.5=34.7MPa=125MPa挠度fmax=0.000250.9/250=0.0036，满足要求。计算中选取的是断面每延米进行计算，实际碗口支架纵向布设是0.9米间距。计算偏安全。3.2.4顶托受力顶托处受力由上支点反力计算知道，顶托在单位面积内最多受力27.89KN，根据步距0.9m，实际顶托受力为27.89*0.9=25.01KN.小于允许受力40KN.满足要求。3.2.5碗口支架碗口支架承受的最大竖向力P=25.01KN.顶托、碗口自重：为便于计算，二者自重荷载取1KN.碗口支架承受最大荷载P=25.01+1=26.01KN，取层距最大1.2米进行检算：长细比计算钢管的相关力学参数查钢管桩截面特性回转半径i=1.578cm L=1.2m钢管桩长细比.=L/i=1.2/1.578=76150，满足要求。稳定性计算及强度计算根据上述长细比=l0/rx=76查钢结构设计规范附表17得稳定系数=0.714钢管桩截面抗压刚度：max=N/A=26.01KN/(0.714*4.241cm2)=85.9Mpa215MPa，满足要求。3.3 3-3断面碗口支架布设图3.3.1竹胶板应力验算竹胶板布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=3.126*1.2=96.72KN/m2；竹胶板自重： N2 =1.2*0.103kN/m2*=0.124施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2合计q=96.72+0.124+3=99.844KN/m2；利用SAP2000建立受力模型（取1跨，净跨0.15m连续梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=4.44E-16kN.m ，Qmax-9.984kN)弹性模量E8*103MPa，密度取。取单位宽（1m）作为计算截面其参数：惯性矩：=14.4*10-8m4 截面抵抗矩：24*106m3 面积矩=18*106m3 截面积A=12*1000=12000mm212*103m21）弯曲强度 Mmax=4.44*E-16KN.m 满足要求。2）剪切强度Q9.984KN满足要求。2）刚度计算：q=93.6+0.124+3=96.724KN/m2；fql4/(150EI)96.7241030.154/(150810914.410-8)0.28mmf015/2500.6mm 挠度合格3.3.2方木应力验算方木布置图选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算：腹板平方米混凝土自重： G1=3.126*1.2=96.72KN/m2；竹胶板自重： N2 =1.2*0.103=0.124kN/m2方木自重： N3=1.2*0.8=0.96KN/m2施工人员、机械荷载取 N5=1.0kN /m2砼振捣及冲击荷载 N6=2.0kN /m2单根方木承受均布荷载：q=96.72*0.25+0.124*0.25+0.96*0.1+3*0.25=24.961KN/m利用SAP2000建立受力模型（取二跨，净跨0.6m连续梁计算）： 计算模型 弯矩、剪力图(Mmax=-0.8kN.m ，Qmax-8.57kN) 10*10的杉木，弹性模量E=9106KN/m2其允许弯应力w=13Mpa取单位宽（1m）作为计算截面其参数： 惯性矩：=8.34*10-5m4 截面抵抗矩：1.7*104m3 面积矩=1.25*104m3 截面积A=100*100=10000mm2100*104m31）弯曲强度 Mmax=0.8KN.m 满足要求。2）剪切强度Q8.57KN满足要求。2）刚度计算：q=24.961kN/m fql4/(150EI)24.9611030.64/(15091098.3410-4)0.003mmf00.6/2502.4mm 挠度合格3.3.3 I12.6分配梁I12.6分配梁布置图（取半幅宽度，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁I12.6上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）根据上图计算每延米砼箱梁的重力分布点如下：=0.2*26*1.2*12=6.24KN=0.52*26*1.2*12=16.224KN=2.07*26*1.2*12=84.24KN=1.48*26*1.2*12=46.176KN=1.36*26*1.2*12=42.432KN=1.05*26*1.2*12=32.76KNA=0.85*26*1.2*12=26.52KN=0.85*26*1.2*12=26.52KN=0.95*26*1.2*12=29.64KN=1.25*26*1.2*12=39KN=3.1*26*1.2*12=96.72KN=3.1*26*1.2*12=96.72KN=1.25*26*1.2*12=39KN=0.95*26*1.2*12=29.64KN=0.85*26*1.2*12=26.52KN=0.85*26*1.2*12=26.52KN=0.95*26*1.2*12=29.64KN=1.25*26*1.2*12=39KN=3.1*26*1.2*12=96.72KN =3.1*26*1.2*12=96.72KN=1.25*26*1.2*12=39KN （21）