综合楼(600J)报验(最终)模板支撑体系搭设施工方案.doc

宁波万华氯化氢氧化项目宁波万华氯化氢氧化项目：综合楼（600J）主项模板支撑体系专项施工方案（满堂红脚手架专项施工方案）编 制：审 核：审 批：中国化学工程第六建设有限公司宁波项目经理部目 录1 编制说明 2编制依据 3 工程概况 4 脚手架搭设 5脚手架拆除 6 安全技术措施 7 施工顺序 8 施工技术措施用料 9 劳动力配置一览表 10 应急预案附：计算书1、编制说明 本方案为宁波万华氯化氢氧化项目：综合楼（600J)主项,模板支撑体系专项施工方案（满堂红脚手架专项施工方案），内容包括脚手架的安装、拆除。外脚手架另行编制。2、编制依据2.1 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）2.2建筑施工高处作业安全技术规程 （JGJ80-91）2.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2.4宁波万华聚氨酯有限公司相关规定3、工程概况3.1本工程为宁波万华氯化氢氧化项目：综合楼（600J)主项。3.2本工程0.000相对于绝对标高3.65m。3.3本工程占地面积：735平方米，建筑面积：2125平方米，耐火等级：二级，设防烈度：7度，建筑层数：三层，结构形式：钢筋砼框架结构。3.4本工程室外地坪面标高为-0.45m,室内地坪面标高为0.000，二层室内地坪面标高为3m,三层室内地坪面标高为8.5m，屋顶层面标高为13.5m，女儿墙顶面标高为14.1m，其中一层层高3m，二层层高5.5m,三层层高5m,建筑高度14.55m。4、脚手架搭设 4.1脚手架材质要求4.1.1脚手架的各种杆件及支撑体系采用外径48、壁厚3.25焊接钢管,使用的材料必须有合格证及检测报告,并符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定,用于立杆、横杆的钢管长度为26,使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢管不得用于本工程中。4.1.2扣件：材质符合国家有关规定的3号钢，并持有产品合格证，扣件的技术性能应符合钢管脚手架扣件GB15831的规定，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。脚手架所使用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N不得发生破坏。4.1.3脚手板采用50厚的红松木,宽度为250,长度为20003000,采用铁丝绑扎与钢管脚手架形成整体排架。4.2脚手架搭设方法4.2.1脚手架采用长度为6m、4m、2m的管子。4.2.2纵立杆间距b=1m，横立杆间距b=0.8m，水平杆间距h=1.8m,外围立杆距离柱体为0.4m。4.2.3所有扣件要紧固，扭矩用力矩扳手实测，要求达到4065N.m。4.4.4脚手架搭最高处高度为15.5m。4.4.5本工程一层脚手架，其立杆处均在已施工完毕的装置地坪上，部分在回填砂石之上立杆下方垫木宜采用长1.21.5m、宽不小于200mm、厚5060mm的木板，水平放置于地面。二、三层脚手架，其立杆均立在钢筋砼楼板上，在立杆下方垫上300*300木模板或100*60方木。4.4.6扫地杆离下脚面不超过120mm。扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，一层需在扫地杆下部垫塞木板，二、三层侧不需要。4.4.7现场脚手架搭设时需避开设备支腿焊接点。4.4.8脚手架板的铺设施工操作层沿纵向满铺脚手板，作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架子上不能留单块脚手板。4.4.9梁板之间脚手架的连接在梁下500处的水平位置，用钢管把立杆双向连接起来，起到脚手架支撑体系的稳定作用，在大梁下水平连接处的立杆上宜另加一扣件，起到双保险的作用。4.4.10操作层的栏杆防护在铺设脚手板的作业层脚手架立杆的外侧均绑一道牢固的护身栏杆以方便操作人员系挂安全带。护身栏杆高度1.1m。4.4.11密目式安全立网要求脚手架外侧挂双层密目式安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距不大于500mm，上下两网之间的拼接要严密，立网、平网与施工作业面边沿的最大间缝不得大于100mm.4.4.12脚手架具体的搭设见附图：4.4.12.1 600J（综合楼）一层模板支撑体系纵向剖面图；4.4.12.2 600J（综合楼）一层模板支撑体系横向剖面图；4.4.12.3 600J（综合楼）二层模板支撑体系纵向剖面图；4.4.12.4 600J（综合楼）二层模板支撑体系横向剖面图；4.4.12.5 600J（综合楼）三层模板支撑体系纵向剖面图；4.4.12.6 600J（综合楼）三层模板支撑体系横向剖面图。5、脚手架的拆除5.1架子拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。5.2拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带。5.3、拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。5.4、拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.5、水平杆应随层拆除，拆除前，应用临时撑支柱，然后才能拆除。5.6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5.7、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。5.8、拆开的材料，应用绳索捆绑递送，严禁抛掷，并按指定地点堆放。随拆随搬运，分类堆放，当天拆，当天清，拆下的扣件或元钉要集中回收处理。5.9、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。5.10、拆除前应先清理脚手架上的杂物，以防坠落伤人。6.安全技术措施6.1安全防护要点:6.1.1脚手架安装与拆除必须由专业架子工承担,并进行体格检查,凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得进行脚手架作业。6.1.2搭拆脚手架时,操作人员必须戴好安全帽,佩好安全带,工具及零配件应放在工具袋内,穿防滑鞋,袖口、裤口应扎紧。6.1.3脚手架搭设完毕后，应经检查合格后方可投入使用。6.2安全保证措施:6.2.1上下脚手架时必须系挂安全带。6.2.2脚手搭设架起步时，应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与塔的连接锚固工作和铺板工作。6.2.3吊运脚手架板及脚手架钢管等须专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。6.2.4在搭拆脚手架时，如果木挑板未扣绑扎牢，或已拆开绑扎，均不得中途停止。6.2.5遇有恶劣气候(如风力在六级以上)影响施工安全时，不得进行高空脚手架安装、搭拆工作。6.2.6严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起重拔杆或搭(挂)三角小平台。6.2.7严禁在脚手架上堆放物料如钢模板、木料及施工多余的材料等以确保脚手架畅通。6.2.8安全工程师和架子工班组安全员应每日对脚手架进行检查。对错误应立即改正，或给脚手架贴上红色标签，停止使用。6.2.9脚手架搭设或拆卸过程中，地面需做好警戒，禁止人员无关人员通行。7施工顺序摆放扫地杆逐根树立立杆，随即与扫地扣紧装扫地横杆并与立杆或扫地杆扣紧安放横杆（与各立杆扣紧）安放连接杆（与钢柱扣紧）铺脚手板。8.施工技术措施用料计划:序 号材 料 名 称单 位数 量备注1钢管48*3.25 吨12脚手架管2十字卡个10003直卡个2004木跳板2000*250*50块500平台铺板5警戒线米50614麻绳米1407定滑轮个48钢丝绳12米109钢丝绳卡子个1210扳手套2011扭矩扳手个19劳动力配置一览表 劳动力配置一览表序号名 称数量备 注1技术员1人2队长1人3架子工6人4力工2人10 应急预案为了做好重大事故的防范处理工作，增强应急救援能力，最大限度减少人员伤亡和经济损失，根据中华人民共和国安全生产法、特种设备安全监察条例、建筑工程安全管理条例、和国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定（国务院第302号令）的有关规定，结合施工现场实际情况制定本预案。10.1工作原则和重大安全事故分类应急工作原则包括：项目部统一指挥的原则；紧急处置的原则；分级分部门协调一致的原则；局部利益服从全局利益的原则。本预案重特大事故是指发生一次性死亡1人（含1人）以上的伤亡事故，或造成经济损失10万元及其以上的火灾、机械设备等其他事故，或一次性造成5人以上急性中毒事故。包括：脚手架倾倒事故；高空坠落事故；其它重特大安全事故。10.2、重特大安全事故应急处理指挥体系10.2.1 成立项目部重特大安全事故应急处理领导小组。其主要任务是对施工队，项目部有关部门实行统一领导、统一组织、统一指导、统一协调。必要时组织抢救小分队参加抢险。10.2.2 项目部重特大安全（防火、环境）事故应急求援领导小组成员。组 长：吕德强副组长： 李 文 冯才明成 员：裴成伟 张百潮 徐绍密 徐伟 徐兴 焦甜甜 朱进炳 郑文松 向前明领导小组下设办公室，办公室设在项目部HSE办公室。HSE办公室主任：吕祥峰项目经理手机HSE办公室主任手机SE办公室的主要职责是传达领导小组的指令，负责组织协调各应急专业组的统一行动，及时掌握事故抢险进度情况。10.3重特大安全事故应急处理反应项目部重特大安全事故处理领导小组下设两个专业组，由项目部有关部门，相应施工队人员组成，各专业组应按领导小组的统一指挥做出应急处理反应。各专业组的组成和任务10.3.1 应急抢险组：由项目部的有关人员、应急领导小组、应急小分队组成，必要时请求当地武警、消防队、医院求援，其主要任务是对现场伤亡人员的救助，火势的控制，人员的紧急疏散，控制和稳定事故现场。组 长：吕德强副组长：吕祥峰10.3.2 事故调查处理组由项目部HSE办公室、技术质量部、工程部以及公司、上级单位有关部门负责人及专家等人员组成，负责或者配合上级有关部门调查事故发生的原因，责任界定、事故处理及追究上报等。组 长：吕德强副组长：李 文 成 员：裴成伟 张百潮 徐绍密 徐伟 徐兴 焦甜甜 朱进炳 郑文松 向前明10.4重特大安全事故应急处理程序重特大安全事故发生后，事故单位应立即上报公司工程管理部。当主管部门接到事故电话、应简单地了解事故经过、地点、伤亡、损失情况后，并立即向重特大事故领导小组组长汇报，同时向上级主管部门和当地市有关部门汇报，应急抢险组事故调查组的有关人员要立即奔赴现场由领导小组统一调度、指挥、并按分工开展工作。10.5应急处理预案工作要求10.5.1 提高认识，加强领导。各施工队要从讲政治、保稳定、保发展的高度来认识这工作的重要性，做好重特大安全事故预防和应急处置工作，确保国家财产和人民生命安全。10.5.2 制定方案，组织落实。各成员部门都要根据本预案的要求，并按两个专业分工，组织落实本部门专业抢险求援人员、抢险求援物资、设备、器材等。10.5.3 熟悉预案，组织演练。各施工队和有关部门要组织有关人员认真熟练本预案，使其时确任务要求和处置措施，并定期组织训练和演练。10.5.4 由各部门组成各专业组要做到装备落实，人员落实，真正做到召之即来，来之能战、战之能胜，力争把事故造成的损失降低到最低限度。10.5.5 各成员单位负责人和各专业组人员要以高度的政治责任感，积极参加应急处理工作，凡无故、借故不参加或拖延参加事故应急处理工作或不服从统一指挥者，将追究其党纪、政纪及法律责任安全验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.10；混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；脚手架步距(m):1.80；梁支撑架搭设高度H(m)：2.50、5.00、4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，木方支撑平行梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483.250；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.03.材料参数木材品种：松木；（或杉树），强度等级按TC13，木材弹性模量E(N/mm2)：8000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：3500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：约300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；F351.138.5 kN/m2作为本工程梁的计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的二跨连续梁计算。梁侧模板面板计算简图如下：1.抗弯验算其中， - 弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 最大弯距(N.mm)；W - 净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5038.5=23.1 kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.504.00=2.80kN/m；q = q1+q2 = 23.1+2.800 = 25.9 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.12525.9300.002 = 2.91105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =2.91105 / 2.70104=10.77N/mm2；面板的受弯应力计算值 =10.77N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 38.50.50 = 19.25N/mm；E-面板材质的弹性模量: E = 3500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；最大挠度: = 0.52125.9300.004/(1003500.002.43105) = 1.285 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350.000/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.285mm 小于 最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4；梁侧模板内外楞计算简图如下：（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:(符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.200+1.44.000)0.330=9.45 kN/m；内楞的最大弯距: M=0.19.45500.002= 2.36105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值 = 2.36105/2.40104 = 9.833 N/mm2；内楞的受弯应力计算值 = 9.833 N/mm2 ，小于 抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 8000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.33= 6.34 N/mm；最大挠度: = 0.6776.34500.004/(1008000.007.20105) = 0.466 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.466mm 小于容许挠度值 =500/250=2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算；现考虑两端没有设支点，按照集中荷载作用下二端悬臂梁计算。外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；外楞计算简图如下:（1）.外楞抗弯强度验算(符号意义同前)最大弯矩M按下式计算：M = Pl作用在外楞的荷载: P = (1.219.20+1.44.00)0.500.33/2=2.36kN；外楞的最大弯距：M = 2360.000330.000 = 7.79105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.79105/6.40104 = 12.172N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =12.172N/mm2 小于 抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 8000.00N/mm2；p =19.200.500.33/2= 1.584 kN；最大挠度: = 1.584103330.003/(38000.002.56106) = 0.927mm；外楞的最大挠度计算值 =0.927mm 小于 容许挠度值 =330/250=1.320mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 240.0018.0018.00/6 = 1.30104 mm3；I = 240.0018.0018.0018.00/12 = 1.17105 mm4；梁底模板计算简图如下：1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：f = M/W f其中， f - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.240.800.90=5.29kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.240.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/;）q3: 1.42.000.240.90=0.60kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.29+0.09+0.60=5.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.105.9830.3002=0.054kN.m； =0.054106/1.30104=4.155N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.155 N/mm2 小于 抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =(24.0+1.50)0.800+0.350.24= 4.98N/mm；E-面板的弹性模量: E = 3500.0N/mm2；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.980300.04/(1003500.01.17105)=0.669mm；面板的最大挠度: =0.669mm 小于 允许挠度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算本工程梁底支撑主楞采用方木6080。（有的也采用钢管）强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= (24.000+1.500)0.2400.8000.300=1.469 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.3502（0.8-0.11板厚）0.240 0.3 = 0.170 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2400.300=0.324 kN；2.模板传递给梁底楞的均布荷载计算：q = 1.2(1.469+0.170)+1.40.324/0.240=10.100 kN/m；3.支撑木方的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=10.100 kN/m；W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；计算简图如下(l=700mm) 支撑钢管按照简支梁的计算公式M = 0.125qcl(2-c/l)Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:最大弯矩 Mmax=0.12510.1000.2400.700(2-0.240/0.700)=0.351 kN.m；当采用木方时最大应力： f=351000.000/64000.000=5.484 N/mm2；（当采用钢管时最大应力 f=351000.000/5080.000=69.889 N/mm2；）木方的最大应力计算值 5.484 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2 ，当采用钢管时，其最大应计算值 68.889 N/mm2亦小于 f=205.0 N/mm2；满足要求！支座反力 RA = RB =0.510.1000.240=1.212 kN；木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:= 3Q/2bh fv截面抗剪强度计算值 =31.212/(26080)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值 fv=1.40N/mm2抗剪强度验算 fv ，满足要求