水利水能课程设计.doc

水利水能规划课程设计 水利水能规划课程设计学生姓名： 学 号： 专业班级： 指导教师： 目 录第一章 流域自然地理概况2 1. 概述2 2. 地貌2 3. 气候、水文2 4. 水资源3第二章 工程概况3 1. 概述3 2. 水文与气象3 3. 地形与地质3 4. 枢纽布置及主要建筑物4第三章 设计年径流4 1. 年径流频率分析42. 设计年径流及其年内分配6第四章 设计洪水7 1. 洪水频率分析7 2. 推求洪水过程线9第五章 正常蓄水位选择11第六章 死水位选择111. 动能最优112. 水轮机正常运行对消落深度的限制13 3. 泥沙淤积及进水口布置对死水位的限制15第七章 设计洪水位校核洪水位确定16 1. 泄流方案的拟定162. 水库调洪计算173. 下泄流量过程线17 4. 调洪计算成果19 5. 特征水位和特征库容的确定21第八章 水能设计22 1. 保证出力和保证电能计算22 2. 装机容量选择与多年平均发电量计算27第九章 结束语40附录41第一章 流域自然地理概况11 概述 闽江是福建省最长的河流，发源于闽赣交界的武夷山脉，上游有建溪富屯溪和沙溪三大支流，于南平附近汇合后称为闽江。南平以下沿程纳尤溪，古田溪，梅溪，大樟溪等支流，最后流经福州马尾入海。干支流流经32个县市，流域面积60992km2，河长541km。12 地貌 闽江流域位于东经116。23119。35，北纬25。2328。16。流域地势西北高东南低，呈波浪式下降。西部西北部一线中山带为武夷山脉，北连仙霞岭，南接九连山，走向NNE，蜿蜒闽赣边界，全长约530km，平均高度约1000l100m，是闽江水系与鄱阳湖水系、汀扛水系的分水岭。其支脉向东南伸向闽浙边境，成为闽江水系与钱塘江、瓯扛水系的分水岭。流域中部中低山带，北段为鹫峰山脉，南段为戴云山脉，全长约400km，山峰高度在10001200m，成为闽江水系与闽东诸河和晋江、九龙江的分水岭。由于山脉走向多与海岸线大致平行，造成闽江许多支流与干流相垂直。 闽江流域境内支流流经地区，由于构造和岩性不同，以及外力作用的差异，河网呈格子状，河谷盆地似串珠状，形成内陆地区的河谷盆地既与峡谷相间排列，又与山丘陵地相交错。山岭耸峙、丘陵起伏，地势自西北向东南倾斜降落，其中中低山区面积占59，丘陵面积占31平原河谷仅占10。福州平原面积489km2为流域内最大的平原区。13 气候、水文 闽江流域由陆海之间的热力差异而造成季风气候十分显著，年平均温度1720C，表现在随季节有明显的风向、冷热、干湿变化。冬半年闽江流域适处高空东亚大槽的西南部，地面蒙古冷高压的东南侧，气候特征是北风多、气温低、雨量少；夏半年则相反，气压形势场东面高、西南低，闽江流域介于地面印度低压和高空太平洋副热带高压之间，南风多、气温高、雨量多，气候四季分明，高温高湿同期，降水有明显的季节变化。多年平均降雨量为1700mm，山区最大达2200mm。全流域径流深达1029mm，年际变化较小，但年内分配不均，3日月占全年765。降水的时空分布，主要是受到气候和地形的影响。武夷山脉加强了夏半年暖湿空气的降水，因而在流域河源地带形成了高雨区，建阳县坳头雨量站多年平均年降水深2672mm，为全流域最大值。随着流域地势高程从西北向东南方向递减，年降水深也随之递减。闽江下游地区则为低雨区，长乐梅花雨量站多年平均年降水深只有1189mm，为全流域最小值，两地相差超过一倍。全流域降水的年内分配比较集中，汛期(49月)降水量占年降水量的70%-80，其余半年时间降水量只占年降水量的2030。 福州上游竹岐实测最大洪水为29400m3s(1968年6月)，历史记载的最大洪水在1609年，流量约3850041600m3s。相当于300年一遇；一般洪水持续仅5lld。14 水资源 闽江全流域地表水资源586亿m3(19561979年)，径流量年际变化相对不大，但径流量年内分配比较集中。水能资源理论蕴藏量为632万kW，可能开发的水电站装机容量为463万kW。已开发18。此外还有500kW以下的小水电总蕴藏量226万kW。第二章 工程概况21 概述 水口水电站是福建闽江干流上的一座大型水电站，是国家“七五”重点建设项目，是以发电为主，兼有航运等综合效益的大型水利水电工程。水口水电站位于闽清县上游14km处，坝址上游距南平市94km，下游距福州市84km。2. 2 水文与气象 坝址以上集水面积52438km2，全流域多年平均降水量1758mm，坝址处多年平均流量1728m3/s，年径流总量545亿m3，实测最大流量30200m3/s，实测最小流量117m3/s。多年平均气温19.6OC，极端最高气温40.3OC，极端最低气温-5.0OC。多年平均相对湿度78%。 坝址断面下游竹岐水文站，集水面积54500km2，具有1934 1977年实测年、月径流和洪水资料，并具有1900、1877、1750、1609年调查考证洪水资料。2. 3 地形与地质 地形 坝址两岸地形基本对称，山体雄厚。常水位河面宽约380m。左岸岸坡20O，右岸岸坡在70m高程以下为30O，以上略平缓。两岸山坡大部分基岩裸露，河床基岩面存在两个深槽，砂卵石冲击层一般厚510m，最深达29m。库区为狭长河道型库区。 地质 坝址处基岩主要为黑云母花岗岩，岩性致密，坚硬，完整。由于后期岩浆活动，有少量岩脉侵入。岩脉主要为细晶花岗岩，花岗斑岩，辉绿岩等。所有岩脉与黑云母花岗岩接触紧密，胶接良好。坝址区在构造上属于相对稳定区，未发现较大的断层，仅有较小断裂及挤压破碎带，倾角陡。24 枢纽布置及主要建筑物 电站枢纽由大坝、发电厂房、三级船闸、升船机和开关站组成。大坝坝型为混凝土重力坝，最大坝高100m，坝顶长度783m。溢洪道布置在河中，为坝顶溢洪道，共12孔，设弧形闸门，尺寸（宽高）为：1522m，消能方式为鼻坎挑流。两侧各设置一个泄水底孔，设弧形闸门，尺寸（宽高）为：58m。发电厂房位于坝后河床，为坝后式地面厂房，主厂房尺寸（长宽）304.234.5。水轮机型式型号为轴流转桨ZZ-LJ-800，发电机型式型号为伞式SF200-56/11950。引水建筑物采用埋藏式压力钢管，每台机组单独一条引水钢管。500T级三级船闸和500T垂直升船机布置靠右岸，船闸闸室尺寸（长宽水深）135123m，升船机承船箱尺寸（长宽水深）124122.5m。220千伏开关站和预留500千伏变电站布置在左岸发电厂房下游的山坡上。工程于1987年3月9日开工建设，第一台机组于1993年6月30日发电，全部机组于1995年5月31日建成并网发电。第三章 设计年径流3.1 年径流频率分析对年平均流量系列 和枯水期平均流量系列 （103月）进行频率分析，求出符合设计保证率的设计年径流量和设计枯水期流量。将各水文年的平均流量（枯水期平均流量）按从大到小的顺序重新排列，得到频率分析所需的年径流系列，在此基础上按 计算系列中每一项的经验频率。式中：m为系列中每一项按从大到小排列的序号，m=1,2,3, ，n；n为样本系列的容量，本设计中n=42；P为第m项对应的经验频率。将系列中的年平均流量（枯水期平均流量）值与其对应的经验频率值点绘到概率格纸上，绘出年平均流量（枯水期平均流量）经验频率曲线。图3-1 年平均流量频率曲线图3-2 枯水期平均流量频率曲线 3.2 设计年径流及其年内分配按照年径流量接近及年内分配对工程不利的选择典型年的原则，本设计从水文年平均流量系列中，选出水口水电站坝址断面设计丰、中、枯水年的代表年分别为：丰水年代表年35-36年；中水代表年38-39年；枯水代表年71-72年。其相应的年平均流量分别为：；用同倍比法和同频率法推求设计代表年年内分配：设计丰水年（同倍比法）： 设计中水年（同倍比法）： 设计枯水年(同频率法)：枯水期: 汛期： 将各代表年逐月流量分别乘以相应的缩放倍比，即得设计丰，中，枯水年的代表年，见表3-3。表3-3 水口水电站设计代表年逐月流量表（）月份456789设计枯水年15862300219711732065758设计中水年221732335019338714991020设计丰水年359567116541171812781208月份101112123设计枯水年671705343727907441设计中水年112910475224453961324设计丰水年49040137068513282956第四章 设计洪水4.1 洪水频率分析对竹岐水文站实测及调查的洪水资料（洪峰流量、三天洪量、七天洪量）进行频率分析（洪峰流量作特大值处理），求出洪水的统计参数。将各水文年的洪峰流量（三天洪量、七天洪量）按从大到小的顺序重新排列，得到频率分析所需的年径流系列，在此基础上按 计算系列中每一项的经验频率。式中：m为系列中每一项按从大到小排列的序号，m=1,2,3, ，n；n为样本系列的容量，P为第m项对应的经验频率。将系列中的洪峰流量（三天洪量、七天洪量）值与其对应的经验频率值点绘到概率格纸上，绘出年洪峰流量（三天洪量、七天洪量）经验频率曲线。图4-1 洪峰流量频率曲线对于洪峰流量，经过多次配线和调整参数，选择：样本均值 Ex=17449变差系数 Cv=0.32，偏态系数 Cs=0.73，倍比系数 Cs/Cv=2.38。设计洪水标准：设计标准P=0.1%；校核标准P=0.01%。根据拟合的洪峰流量频率曲线，求得设计洪水为：；。对于三天洪量，经过多次配线和调整参数， 选择：样本均值 Ex=33.17；变差系数 Cv=0.32；偏态系数 Cs=0.77；倍比系数 Cs/Cv=2.41。设计洪水标准：设计标准P=0.1%；校核标准P=0.01%。根据拟合的洪峰流量频率曲线，求得设计洪水为：；。图4-3 七日洪量频率曲线对于七天洪量，经过多次配线和调整参数， 选择：样本均值 Ex=58.15；变差系数 Cv=0.31；偏态系数 Cs=0.74；倍比系数 Cs/Cv=2.39。设计洪水标准：设计标准P=0.1%；校核标准P=0.01%。根据拟合的洪峰流量频率曲线，求得设计洪水为：；。4.2 推求洪水过程线利用竹岐典型洪水过程线，用同频率法推求设计洪水过程线，放大倍比：设计 校核： 上述求出的是竹岐水文站的放大倍比，还需换算到坝址断面：洪峰：，闽江干流用实测资料分析为0.50.设计：洪量： 图4-4 水口电站水库坝址断面设计洪水过程线表4-1 水口电站水库坝址断面设计洪水过程 (流量单位：，时段长度：3h)时间0123456789P=0.1%洪水538055235523552355235631573975781045915422P=0.01%洪水622363896389638963896513663787661209817838时间10111213141516171819P=0.1%洪水18291211602205622056197301740415077162731806720017P=0.01%洪水21157244762551325513228772024217606190022109623373时间20212223242526272829P=0.1%洪水21966237212515026418276852885530414321703392435484P=0.01%洪水25650276982936930848323283369435515375643961341435时间30313233343536373839P=0.1%洪水37044387003756437173360043346930934309012886026818P=0.01%洪水43255447004386343407420423908236122360753369231309时间40414243444546474849P=0.1%洪水24777245502432424096238702198920109182271634715507P=0.01%洪水28926285952826527936276062543023255210791890417932时间50515253545556P=0.1%洪水14666138261298512613122411186811496P=0.01%洪水16960159901501814587141561372513295第五章 正常蓄水位选择本设计取正常蓄水位为70m。第六章 死水位选择死水位选择（即消落深度的选择）应考虑如下因素：6.1 动能最优其中出力系数A=8.5；假定死水位：65,60,55,50m四个方案，应为为70米，相应的h消为：5，10,15,20m,通过查水位-库容曲线，求出相应的兴利库容，判别调节类型：水电为主电网年调节：设计枯水年；多年调节：设计枯水年系列。火电为主电网年调节：设计中水年；多年调节：设计中水年系列。水口电站属于火电为主的电网，取设计中水年进行计算。调节流量：，供水期取十二、一、二月，求得。通过下游水位与流量关系曲线，查出对应的；年调节：，通过水位-库容关系曲线，查出对应的；平均水头：出力：电能：表6-1 动能最优计算表方案123470707070h消5101520Z死（m）65605550V兴（m3/s）5.289.9713.6416.89兴(%) 0.9688 1.8294 2.5028 3.0991 QH（m3/s）513.27 572.71 619.23 660.42 Z下8.1358.2618.368.448V死+V兴/226.0223.67521.8420.215Z上67.565.2863.3661.63H平均59.36557.0195553.182N供(万)25.900 27.757 28.949 29.854 E（万）56721.032 60788.846 63398.690 65380.996 作-的关系，如果有最大值，则取对应的作为初选死水位方案。若无最大值，一般取-曲线增率变小附近相应的作为备选方案。记动能最优选择的死水位为。图6-1 -关系曲线从图中可以得=70-18.22=51.78m。6.2 水轮机正常运行对消落深度的限制按此要求选择的死水位记为，取： 6.3 泥沙淤积及进水口布置对死水位的限制其中泥沙淤积年限取100年。图6-2 死水位位置图：底槛厚度，取0.5-1.0m，本设计取0.80m。：淹没水深，取1.5-2.0m，本设计取1.80m。：压力管经济管径6.3.1确定 D参数选择阶段 ，确定压力钢管时，水口电站采用每台机单独一条引水管，故计算时应采用单机最大引用流量，本设计初定水口电站为7台机组。装机容量用装机年利用小时数估算：，本设计取，多年平均发电量估算：上式中：:坝址断面多年平均径流量545亿， ：水量利用系数，年调节取0.8-0.9；季调节取0.7-0.8.本设计取0.75。 ：平均水头，由确定，所以： ，本设计取 6.3.2淤积水位确定水库使用T年后泥沙淤积总库容V总淤：V总淤=V年淤T；V年淤=V悬移+V推移。 式中 V总淤-水库使用T年后泥沙淤积总量， V年淤-多年平均年淤沙容积， V悬移-多年平均悬移质泥沙淤积容积， V推移-多年平均推移质泥沙淤积容积，T -设计淤积年限， 一般中小型水库20-50年，大型水库50-100年 ，本设计淤积年限取100年。-多年平均悬移质含沙量， ，由实测资料确定； -多年平均径流量，；m -悬移质泥沙沉积率，与库容大小有关，水库越大，下泄沙量越少。P -悬移质泥沙孔隙率，一般为0.3-0.4 -悬移质泥沙干容重，2600-2700 -推移质和悬移质泥沙沉积量的比值，一 般平原地区为0.01-0.05，丘陵地区为 0.05-0.15，山区0.15-0.30。本设计中、，取m=0.5、P=0.35、=2650=0.25.通过查水位-库容曲线，得对应的。所以综上所诉： 查水位-库容曲线得，。第七章 设计洪水位、校核洪水位确定7.1 泄流方案的拟定电站枢纽由大坝、发电厂房、三级船闸、升船机和开关站组成。大坝坝型为混凝土重力坝，最大坝高100m，坝顶长度783m。溢洪道布置在河中，为坝顶溢洪道，共12孔，设弧形闸门，尺寸（宽高）为：1522m，消能方式为鼻坎挑流。两侧各设置一个泄水底孔，设弧形闸门，尺寸（宽高）为：58m。7.2 水库调洪计算调洪计算原理，水库调洪计算公式： 式中分别为计算时段初、末的入库流量（）； 计算时段中的平均入库流量（）；它等于分别为计算时段初、末的下泄流量（）； 计算时段中的平均下泄流量（），即分别为计算时段初、末水库的蓄水量（）； 为之差； 计算时段，一般取16 小时，需化为秒数。 式中系数，取0.9；m 系数，取0.502；B 堰宽为15mH 为库水位Z 与堰顶高程之差；7.3 下泄流量过程线采用列表试算法进行水库调洪计算，具体步骤如下：（1） 根据已知的水库水位容积关系曲线和泄洪建筑物方案，列出水位容积关系用上面公式和表求出下泄流量与库容的关系曲线图7-1 水库水位-面积、容积关系曲线（2） 选取合适的计算时段t=3h。列出修匀后的不同频率对应的设计洪水过程线的流量时间关系表7-1 水口电站水库坝址断面设计洪水过程 (流量单位：，时段长度：3h)时间0123456789P=0.1%洪水538055235523552355235631573975781045915422P=0.01%洪水622363896389638963896513663787661209817838时间10111213141516171819P=0.1%洪水18291211602205622056197301740415077162731806720017P=0.01%洪水21157244762551325513228772024217606190022109623373时间20212223242526272829P=0.1%洪水21966237212515026418276852885530414321703392435484P=0.01%洪水25650276982936930848323283369435515375643961341435时间30313233343536373839P=0.1%洪水37044387003756437173360043346930934309012886026818P=0.01%洪水43255447004386343407420423908236122360753369231309时间40414243444546474849P=0.1%洪水24777245502432424096238702198920109182271634715507P=0.01%洪水28926285952826527936276062543023255210791890417932时间50515253545556P=0.1%洪水14666138261298512613122411186811496P=0.01%洪水16960159901501814587141561372513295（3） 决定开始计算的时刻和此时刻的， 值，然后列表计算。计算过程中对每一计算时段的、 值都要进行试算。计算过程中，每一时段中的、 均为已知，先假定一个 值，代入上面公式，求出值。然后按此 值利用内插方法在曲线q=f（V）上求出值，将其与假定的值相比较。若两值不相等，则重新假定一个值，重复上述试算过程，直到两者相等或很接近为止。这样多次演算求得的，值就是下一时段的，值，可依据此值进行下一时段的试算。逐时段依次试算的结果即为调洪计算的成果。（4） 当出现时，一定是q=Q，此时Z、V 均达到最大值，通过不断试算，确定时间，使q=Q，则得出。（5） 将Q（t）和q（t）两条曲线点绘在一张图上，在曲线交点处。7.4 调洪计算成果表7-2 水库水库设计洪水调洪计算表（列表试算）时间t（h）入库洪水Q(m3/s)平均入库Q均(m3/s)下泄流量q (m3/s)平均下泄Q均(m3/s)水量变化V(万m3)水库存水V(万m3)水库水位Z(m)75288552749524.4466783041429634.528016.6227755.810.20289924.642966.20 81321703129228710.0128363.320.31629824.959266.50 84339243304729634.6529172.330.41846425.3776666.89 87354843470430723.6830179.170.48868225.8663467.35 90370443626431946.31313350.53233226.3986867.86 93387003787233258.0732602.190.56913926.9678168.40 96375643813234339.8533798.960.46796827.4357868.84 993717337368.535034.2434687.050.28959727.7253869.11 1023600436588.535383.1735208.710.14901827.874469.26 1053346934736.535233.4935308.33-0.0617627.8126469.20 1083093432201.534537.7834885.63-0.2898927.5227568.92 1113090130917.533748.3634143.07-0.3483627.1743968.59 1142886029880.532867.5733307.97-0.3701726.8042368.24 117268182783931753.4832310.52-0.4829226.321367.79 1202477725797.530438.3331095.9-0.5722325.7490767.24 1232455024663.529235.5129836.92-0.5587325.1903566.71 126243242443728210.8528723.18-0.4629124.7274466.28 129240962421027358.6927784.77-0.3860724.3413665.91 表7-3 水库水库设计洪水调洪计算表（列表试算）时间t（h）入库洪水Q(m3/s)平均入库Q均(m3/s)下泄流量q (m3/s)平均下泄Q均(m3/s)水量变化V(万m3)水库存水V(万m3)水库水位Z(m)66293692749524.4466693084830108.528118.327806.650.248624.688666.24 72323283158828861.4928489.90.33459525.0231966.56 75336943301129728.8329295.160.40131125.4245166.94 783551534604.530795.1630261.990.46899125.893567.38 813756436539.532042.8731419.020.55301226.4465167.90 843961338588.533502.9232772.90.62808527.0745968.50 87414354052435084.0234293.470.67289727.7474969.14 90432554234536739.7835911.90.69477528.4422769.79 934470043977.537659.0437199.410.73203429.174370.49 964386344281.538199.3737929.210.68604829.8603571.14 99434074363538634.3538416.860.56355930.4239171.67 1024204242724.538959.4338796.890.42418230.8480972.07 105390824056239088.739024.060.16609731.0141872.23 108361223760238182.8638635.78-0.1116530.9025472.12 1113607536098.538805.3638494.11-0.2587330.6438171.88 1143369234883.538487.1738646.27-0.4063830.2374371.49 1173130932500.538009.0538248.11-0.6207429.6166970.91 1202892630117.537398.637703.83-0.8193228.7973770.13 1232859528760.535583.0736490.84-0.8348827.9624969.34 126282652843033969.7734776.42-0.6854127.2770868.69 1292793628100.532672.933321.33-0.5638526.7132368.16 132276062777131585.0732128.98-0.4706626.2425667.71 135254302651830485.8231035.44-0.4878825.7546867.25 1382325524342.529165.2629825.54-0.5921725.1625166.69 141210792216727680.128422.68-0.6756124.486966.05 1441890419991.526063.0626871.58-0.7430523.7438565.34 分别绘制设计洪水、校核洪水的调洪结果图qmax=38353.17m3/s图7-2 设计洪水调洪结果图qmax=39088.7m3/s图7-3 校核洪水调洪结果图7.5 特征水位和特征库容的确定当入库流量Q 和下泄流量q 相等时，即可得，此时Z，V 均达到最大值，为不同防洪标准下的特征水位，对应的减去堰顶高程库容即为不同防洪标准下的特征库容。最后得出各特征水位及特征库容列表如下：表7-4 特征水位、特征库容特征水位（m）死水位正常蓄水位设计洪水位校核洪水位防洪限制位57.597069.2672.2366特征库容（亿）死库容兴利库容防洪库容调洪库容总库容有效库容16.93711.723.9636.64526.27312.475第八章 水能设计8.1 保证出力和保证电能计算根据已确定出的兴利库容和设计枯水年，用等出力调节计算水电站的保证出力和保证电能。需考虑水量损失和水头损失，其中渗漏损失按中等地质条件考虑，蒸发器折算系数0.92，水头损失按毛水头的4%计。水量损失：渗漏损失：蒸发损失：则水量损失：由下游水位流量关系曲线查得，水头损失：简算法估算：根据的大小，在其上下假定3-4个方案，记为、.图解法：1.取坐标系统及做水库工作曲线横坐标为发电流量Q（），纵坐标为水库蓄水量W()，交点为（0，）。2.做固定出力线假定：本设计假定为46、47、48、49、50、51、52、53、54、55、56、57。计算结果见下表：表8-1 方案一、假设H毛（m）464748495051Q净（m3/s）772.59756.15740.40725.29710.78696.85Z下（m）8.678.648.618.588.558.52Z上（m）54.6755.6456.6157.5858.5559.52W（亿m3）14.8115.5116.2717.0217.7718.52H毛（m）525354555657Q净（m3/s）683.45670.55658.13646.17634.63623.50Z下（m）8.508.478.448.428.398.37Z上（m）60.5061.4762.4463.4264.3965.37W（亿m3）19.1620.0720.9821.9022.8123.77表8-2 方案二、假设H毛（m）464748495051Q净（m3/s）799.23782.23765.93750.30735.29720.88Z下（m）8.728.698.668.638.608.57Z上（m）54.7255.6956.6657.6358.6059.57W（亿m3）14.8415.5516.3017.0517.8118.56H毛（m）525354555657Q净（m3/s）707.01693.67680.83668.45656.51644.99Z下（m）8.548.528.498.468.448.41Z上（m）60.5461.5262.4963.4664.4465.41W（亿m3）19.2020.1121.0321.9422.8523.82表8-3 方案三、H毛（m）464748495051Q净（m3/s）825.87808.30791.46775.31759.80744.91Z下（m）8.788.748.718.688.658.62Z上（m）54.7855.7456.7157.6858.6559.62W（亿m3）14.8715.5916.3417.0917.8418.59H毛（m）525354555657Q净（m3/s）730.58716.80703.52690.73678.40666.49Z下（m）8.598.568.548.518.498.46Z上（m）60.5961.5662.5463.5164.4965.46W（亿m3）19.2420.1621.0721.9822.9023.873.图解计算（顺时序）从供水期初开始，逐时段图解计算至供水期末。设某时段初水库蓄水量为（已知），图解计算求出时段末水库蓄水量V末 。逐时段图解计算至供水期末，水库蓄水量为。同理可得方案、的水库蓄水量、。图8-1图解计算结果求得4.求保证出力建立关系，由已知的从关系曲线上读出相应的。图8-2 关系曲线 从图8-2中可以看出，对应的8.2 装机容量选择与多年平均发电量计算可按下列二种方法确定：8.2.1规划初设阶段 此阶段可采用装机年利用小时数法或保证出力倍比法确定装机容量。用设计丰中枯水年按等流量调节，计算水流出力（考虑水量损失和水头损失），绘制出力持续曲线，计算并绘制装机容量 多年平均发电量，装机容量 装机年利用小时数关系曲线。再用选定的装机年利用小时数确定装机容量和多年平均发电量。或假定装机容量与保证出力的倍比数（26倍），即可定出装机容量，并在装机容量 多年平均发电量关系曲线上求出多年平均发电量。现采用绘制出力持续曲线的方法，如下：设计丰水年：供水期： 蓄水期： 不供不蓄期：设计中水年：供水期： 蓄水期： 不供不蓄期：设计枯水年：供水期： 蓄水期： 不供不蓄期：列表法求：，计算结果如下表表8-4 设计丰水年T（月）456789Qe（m3/s）359567116541171812781208Q损（m3/s）101010101010Q电（m3/s）358561656531170812681198Q（m3/s）446W（亿m3）11.72类别不供不蓄蓄水不供不蓄不供不蓄不供不蓄不供不蓄V末（亿m3）16.9428.6628.6628.6628.6628.66V均（亿m3）16.9422.828.6628.6628.6628.66Z上（m）57.6265.6070707070Z下（m）12.6115.1415.4410.159.549.42H净（m）45.0150.4654.5659.8560.4660.58N（万kW）137.16264.43302.8786.8865.1661.69E（亿kWh）10.0119.3022