QC成果报告-提高CAP超大口径循环水玻璃钢管道安装效率

25提高CAP1400超大口径循环水玻璃钢管道安装效率山东电建二公司超凡QC小组概述：由山东电建二公司承建的国核压水堆示范工程，位于山东省荣成市，该工程循环水管道为玻璃钢管外包钢筋混凝土复合结构，循环水玻璃钢母管规格为DN4000mm，单节管道最重约12t，长为6至14m，安装位置距离履带吊站位约50m，吊装落差10m以上，且对口调整时管道底部外壁距离钢筋支架仅50mm，安装难度大。图1 循环水管道吊装一、小组简介表1 QC活动小组基本信息统计表项 目 部国核压水堆示范工程单 位汽机工程公司小组名称超凡QC小组课题类型攻关型成立时间2015年6月22日登 记 号2015-RC-JW-001QC教育情况小组共有11名成员，人均课题接受QC培训40课时以上小组成员概况姓 名性 别年 龄文化程度职 务组内分工党超男29本科组长全面负责吕辉全男29本科副组长技术指导李燕杰男39大专副组长课题指导赵乐超男28本科副组长技术指导赵常东男27本科组员课题策划单拓男26本科组员资料收集，成果总结王在练男45中专组员施工协调王恺男23本科组员对策实施王浩男23本科组员对策实施李志浩男23专科组员现场施工孙金业男23专科组员现场施工制表：王恺2015.06.28本工程管道为DN4000mm，是目前国内口径最大玻璃钢管道，本标段共有管道1800m，承插口181只，现场手糊口58只。工程设计二、课题选择管段号1-17（SN1）-41-35（SN1）-11-17（SN1）-21-35（SN1）-2平均用时（工日）76887.25前期已施工完成的管道，单节管道施工平均用时7.25个工日，照此测算，需4年的时间方能完成本标段管道的施工，严重滞后工期要求。施工现状提高CAP1400超大口径循环水玻璃钢管道安装效率选定课题三、现状调查针对单节管道施工平均用时需要7.25个工作日，效率低的问题，我们展开调查：调查一：Q3段管道各安装步骤耗时情况1、 管道安装工序:施工准备管道吊装O型圈安装管道承插垂直/水平度调整压力试验2、我们对Q3段4节管道各工序安装用时情况进行统计，数据如表：表3Q3段4节管道安装时间统计表序号施工步骤1-17（SN1）-41-35（SN1）-11-17（SN1）-21-35（SN1）-21施工准备0.20.20.20.22循环水管道吊装0.20.20.30.33O型圈安装0.30.20.30.24循环水管道承插2.82.93.83.75循环水管道垂直/水平度调整1.511.92.16循环水管道压力试验21.51.51.5表4循环水管道Q3段 4节管道各施工步骤用时统计表序号施工步骤平均耗时（工日）占平均总用时比例累计频率A循环水管道承插3.345.5%45.5%B循环水管道垂直/水平度调整1.62522.4%67.9%C循环水管道压力试验1.62522.4%90.3%D循环水管道吊装0.253.4%93.7%EO型圈安装0.253.4%97.1%F施工准备0.22.8%100%制表/图：单拓2015.07.11 Q3段 4节管道各施工步骤用时排列图累积频数累积频率从上排列图可以看出，管道承插、压力试验以及垂直/水平度调整三个工序占总施工时间的90.3%。调查二：为进一步找出问题，对三个工序进行细分，再次统计数据并做饼分图如下：施工步骤步骤分解平均耗时（工日）用时比例管道承插管道缠绕吊带1.2237%挂设倒链0.3310%拉拽承插1.3541%工器具整理0.412.1%管道调整在钢筋及支架埋件上焊接施力点0.3722.8%挂设倒链、放置千斤顶0.2314.2%拉拽调整0.7445.5%工器具整理0.2917.8%压力试验材料工具等搬运至管道上方0.2917.8%打压设备安装0.1811.1%保压过程0.8049.2%验收及工器具整理0.3622.2%制图/表：单拓2015.07.11 结论：“拉拽承插，拉拽调整，保压过程”三个环节用时长是本次活动要解决的主要问题。四、设定目标1、目标测算：将管道承插与垂直/水平度调整两个步骤同时进行，避免管道调整工序，并采取相应措施将吊带缠绕、拉拽承插用时减少80%。另外可以将压力试验中工具搬运、验收及工器具整理、设备安装用时过程时间减少80%。则安装用时=7.25（1-22.4%-45.5%37%0.8-45.5%41%0.8-22.4%17.8%0.8-22.4%22.2%0.8-22.4%11.1%0.8）=2.903。（2）据统计，我公司其它工地类似工程管道压力试验保压过程仅为0.15工日。因此总用时=2.903-0.8+0.15=2.253。设定目标：单节管道施工由平均8个工作日，降低到平均3个工作日。五、原因分析针对影响施工进度的主要步骤，本活动小组深入分析各影响因素，做出如下所示的关联图。拉拽承插慢承插口变形不熟悉施工过程存放过程中变形运输过程变形甲供管道内部支撑少保压过程长作业时将工具材料搬至管道上工器具无序放置大风天气影响拉拽调整困难起吊水平度偏差大吊点选择不当机械载荷不足机械臂杆晃度大支架超差取用工具耗时长不能平行承插采用吊带拉拽施力不匀交底效果未达到甲供打压设备连接管短需反复打压水室空间变大O型圈在水压下向两侧轻微移动O型圈直径小于凹槽宽度槽，人员爬至光滑管道上- 25 -通过上述关联图，可得出如下10条末端原因：机械载荷不足； 吊点选择不当；甲供管道内部支撑少； 采用吊带拉拽施力不匀；大风天气影响； 工器具无序放置；O型圈直径小于凹槽宽度； 甲供打压设备连接管较短；支架超差； 交底效果未达到。六、要因确认表6要因确认表末端因素确认内容确认方法确认标准负责人完成 日期机械载荷不足查看现场施工使用的机械调查、分析吊装半径50m情况下载荷是否小于85%王 浩7.22吊点选择不当现场查看吊装过程现场查看吊装过程平稳，吊件无倾斜孙金业7.22甲供管道内部支撑少检查管道变形情况现场测量承口位置与插口位置椭圆度不超过20mm的标准赵常东7.23采用吊带拉拽施力不匀观察现场施工情况调查、分析拉拽过程施力均匀、不存在打滑现象赵乐超7.24大风天气影响查看相关资料调查、分析确认风力等其它天气对安装的影响（6级及6级以上大风天气、雷雨天气不施工）王恺7.25工器具无序放置工器具存放、摆放情况现场验证工具摆放有序赵乐超7.26O型圈直径小于凹槽宽度测量尺寸现场测量、分析测量O型圈直径是否小于管道凹槽尺寸单拓7.27甲供打压设备连接管较短调查打压过程调查、分析连接管长度是否影响施工效率王恺7.27支架超差观察现场情况、交接记录调查、分析是否有支架超差影响施工的情况王浩7.28交底效果未达到交底效果是否达理想调查、分析交底后施工人员熟悉施工流程及注意事项赵乐超7.28制表：赵乐超2015.07.18确认一：机械载荷不足确认方法：调查、分析确认人：王浩验证时间：7月22日经调查：现场吊装所使用的机械为PR250履带吊，67.2m主臂工况，经查阅工况表可知吊装半径50m情况下最大载荷27t，管道最重12t，加上吊索吊具等2t，吊装载荷51.8%，满足吊装要求。另外，经查PR250t履带吊刚于2015年6月26日经专家评审团评审并一致认为，该PR250履带吊各工况正常，可以安全使用，满足现场需求。（a）吊装用250t履带吊（b）专家评审意见书（b）PR250履带吊工况表结论：机械载荷不足是非要因制表：王浩2015.07.22确认二：吊点选择不当确认方法：现场调查确认人：孙金业验证时间：7月22日经调查：专业技术人员在施工前编写的SNG-7200-GCH-BSDD0005循环水玻璃钢管安装施工方案内对管道吊装吊点有详细的计算。另外在施工前，技术人员在管道上相应位置用中性油漆喷涂标识，确保吊装时吊点牢固稳定。另外在吊装过程中，管道平稳，无明显倾斜。（a） 管道上吊点标识（b）管道吊装平稳，无倾斜结论：吊点选择不当是非要因制表：孙金业 2015.07.22 确认三：甲供管道内部支撑少确认方法：现场测量确认人：赵常东验证时间：7月23日经调查：由于部分甲供管道到货较早，尽管出厂时设有内部支撑防止变形，然而由于支撑较少，且离管口较远，玻璃钢管道由于自重原因导致承插部分存在椭圆变形，7月23日，QC小组成员对现场存放的部分管道进行抽样测量，结果如下列图表：序号管口号椭圆度偏差序号管口号椭圆度偏差11-20（SN1）-155mm71-22（SN1）-653mm21-12（SN1）-670mm81-11（SN1）-548mm31-20（SN1）-1749mm91-22（SN1）-962mm41-12（SN1）-453mm101-11（SN1）-949mm51-17（SN1）-1767mm111-17（SN1）-1954mm61-39（SN1）-1457mm121-39（SN1）-958mm管道平均椭圆度变形量为56.25mm，超过说明书要求的安装前变形量小于20mm的要求，影响管道承插安装。（a）管道到货时内部支撑（b）现场测量（c）现场测量记录结论：甲供管道内部支撑少是要因制表：赵常东2015.07.23确认四：采用吊带拉拽施力不匀确认方法：调查、分析确认人：赵乐超验证时间：7月24日经调查：目前对口方式为使用吊带缠绕玻璃钢管道配合倒链拉拽，利用摩擦力将玻璃钢管道拉紧直至插口完全插入承口。我们对拉拽过程进行了统计，其中吊带由于管道底部与钢筋距离较近而缠绕不便，导致缠绕平均用时1.22工日。且吊带拉拽施力不匀，导致无法平行承插，导致平均承插时间1.35工日。（a）管道与钢筋距离（b）缠绕吊带（b）拉紧对口结论：采用吊带拉拽施力不匀是要因制表：赵乐超2015.07.24确认五：大风天气影响确认方法：调查、分析确认人：王恺验证时间：7月25日经调查：循环水管道安装为室外作业，在雷雨天气无法施工，由于吊装作业的特殊性，6级及6级以上大风天气严禁施工。荣成市属暖温带大陆性季风气候，温度适中，四季分明，年均降雨量40mm，每年6级及6级以上大风天气平均25天。另外，由于循环水管道在冬季不施工，因此气候对循环水管道安装影响不大，此条为非要因。荣成市2014年天气气象局网站截图荣成市2011年至2015年风力统计气象局网站截图结论：大风天气影响是非要因制表：王恺2015.07.25确认六：工器具无序放置确认方法：现场验证确认人：赵乐超验证时间：7月26日经调查：荣成项目部严格按照6S管理要求，工器具、物项均按照规定位置摆放整齐并加以标识。有效减少寻找物品的时间，因此不存在工器具放置不妥，取用不便的情况。（a）工器具摆放整齐（b）倒链存放于专用存放架上结论：工器具无序放置是非要因制表：赵乐超2015.07.26确认七：O型圈直径小于凹槽宽度确认方法：现场测量、分析确认人：单拓验证时间：7月26日经调查：在试验时，小组成员发现保压困难，在无泄露情况下始终有0.02MPa的压降。分析得出以下原因，O型圈无法填满凹槽，在水压下向两侧轻微移动，导致两O型圈之间的空间变大，压力有所缓慢下降，设计试验时忽略该因素，导致压力试验时需反复打压以最终保压，影响效率。（a）凹槽均宽60mm（b）O型圈直径48.1mm结论：O型圈直径小于凹槽宽度是要因制表：单拓2015.07.26 确认八：甲供打压设备连接管较短确认方法：调查、分析确认人：单拓验证时间：8月27日经调查：采用甲供打压设备打压时，压力表直接安装在管道上方，连接管较短，打压泵、水、工具等均要搬至光滑的管道上部，试验过程及验收人员也均需要爬至管道上方，操作不便的同时还存在高空坠落/坠物的安全隐患，该条为要因。（a）压力表安装位置（b）人员设备均在管道上部结论：甲供打压设备连接管较短是要因制表：单拓2015.07.27确认九：支架超差确认方法：调查、分析确认人：王浩验证时间：7月28日经调查：管道安装前，仔细测量底部支撑架与钢筋安装情况，如发现高度及位置偏差对安装有影响者则提前联系整改，无误后办理交接单，进行施工，没有影响施工的可能。（a）底部钢筋及支架安装情况（b）检验验收表结论：支架超差是非要因制表：王浩2015.07.28确认十：交底效果未达到确认方法：现场验证确认人：赵乐超验证时间：7月28日经调查：1、汽机工程公司拥有健全的培训目标、培训制度、学习相关奖惩办法以及质量保证作业程序，开工前对全部施工人员进行可视化的培训及技术交底。2、为了验证交底效果：小组成员于2015年7月20日对全体参与循环水管道安装的施工人员进行了循环水玻璃钢管吊装、O型圈安装、承插调整、压力试验等工序的试题测试，成绩如下表王在练张 探魏广海王 恺王 浩孙金业1009595909590李志浩张忠柱张尊科杨义超李仁华孟祥华90951009590100经测试，所有人员考试成绩均合格，另外，通过现场调查，施工人员各安装步骤的操作均十分熟练，因此不存在“交底效果不理想”问题。（a）培训目标、制度及相关程序（b）交底记录结论：交底内容不全面非要因制表：赵乐超2015.07.28经过要因确认，共得到四条要因：甲供管道内部支撑少；采用吊带拉拽施力不匀；O型圈直径小于凹槽宽度；甲供打压设备连接管较短。七、对策制定 针对“甲供管道内部支撑少”问题，需要在内部加设支撑；“O型圈直径小于凹槽宽度”需要与设计方讨论改善压力试验方法；“甲供打压设备连接管较短”方面则需要适当延长打压软管长度，然而对于“采用吊带拉拽施力不匀”问题，则需要制作专用工具，考虑到其解决方案较多，此处主要针对该问题，进行方案分析。1、提出对策针对主因“采用吊带拉拽施力不匀”，小组提出两条对策，如下所示。对策1：制作拉拽式对口工具；对策2：制作顶撑式对口工具；2、对策分析表17对策分析优选对比表对策拉拽式对口工具顶撑式对口工具示意图拉耳中间架设千斤顶设计说明制作两个半圆，两端焊接带有圆孔的连接板，在圆环一周均匀安装若干拉力点，使用时将两对工具抱紧在对接的两节管道上，垫放胶皮，使用螺栓或者倒链进行紧固对接以及调整。使用槽钢制作立柱，临时焊接于底部支架预埋件上，并焊接斜撑固定。另制作槽钢十字，使用时将十字摆放在管口处，垫放枕木，并在十字与立柱间放置千斤顶，推动管道插入承口。优点1使用各点拉紧式紧固，能够可控地对接承插；2还可以根据内部承插深度直接调整水平/垂直度，确保一次成优；1设计方案简单，易于制作；2对口时仅需一人操作千斤顶，较为节省人力。缺点1设计方案相对复杂；2制作过程相对繁琐.1调整较为困难；2立柱安装拆卸时需要焊接与气割，较不便；3使用时需要吊车在上部牵引十字，防止坠落，占用机械，造成浪费.。成本上述两种方案在型材的使用上，方案一少于方案二。方案选择综合各方案的优、缺点，并结合其成本，本活动小组选择第一种设计方案。制表：单拓2015.08.063、对策制定筛选出“采用吊带拉拽施力不匀”问题的最优方案，并将“甲供管道内部支撑少”、“O型圈直径小于凹槽宽度”以及“甲供打压设备连接管较短”问题的解决方案进行汇总，便可得到如下对策表。表18对策表要因对策目标措施地点完成时间负责人甲供管道内部支撑少设计增加内部支撑存放期间及外部灌浆后玻璃钢管变形量小于10mm1根据现场情况确认内部支撑材料及支撑方式；2现场实施；施工现场8月19日孙金业李志浩采用吊带拉拽施力不匀制作拉拽式对口工具对口调整同时进行，一个工日完成1提出结构设计方案；2根据对口施用力的大小，计算并选用合适的材料型号；3加工制作；生产准备区8月22日王在练孙金业李志浩O型圈直径小于凹槽宽度优化打压方案单个承插口0.5工日完成与厂家、设计沟通优化方案生产准备区8月24日党 超王在练甲供打压设备连接管较短延长压力试验连接软管单个承插口0.5工日完成改造打压泵与管道之间的连接件生产准备区8月25日党 超王在练制表：赵乐超2015.08.08八、对策实施对策实施一：架设内部支撑a.正交试验，确定脚手架跨度、每组脚手架根数、螺丝顶托紧固力矩序号脚手架跨度A(m)每组脚手架根数B螺丝顶托紧固力矩C（N.m）10.51302124032350制表：单拓 2015.08.19 小组根据正交表设计的试验要求进行了9次不同条件因素组合的模拟件测试，一周后测量，结果如下表： 因素试验号脚手架跨度A(m)每组脚手架根数B顶托紧固力矩C（N.m）变形量11（0.5）1（1）1（30）5422（1）1（1）2（40）4533（2）1（1）3（50）5341（0.5）2（2）2（40）2652（1）2（2）3（50）3163（2）2（2）1（30）4071（0.5）3（3）3（50）1482（1）3（3）1（30）2093（2）3（3）2（40）18位级之和(N)（54+26+14）=94（54+45+53）=152（54+40+20）=114位级之和(N)（45+31+20）=96（26+31+40）=97（45+26+18）=89位级之和(N)（53+40+18）=111（14+20+18）=52（53+31+14）=98极差R（111-94）=17（152-52）=100（114-89）=16因素重要程度的主次顺序B每组脚手架根数A脚手架跨度C顶托紧固力矩制表：单拓 2015.08.29 直接观察实验结果，发现第七组数值为最优组合即A1B3C3。算一算的结果：A1B3C2直接观察与算一算的结果存在差异，通过极差分析，各因素的重要程度为B每组脚手架根数A脚手架跨度C顶托紧固力矩，将顶托紧固力矩调整，对A1B3C2组合进行再次试验。其数据如下表： 因素试验号脚手架跨度A(m)每组脚手架根数B顶托紧固力矩C（N.m）变形量101（0.5）3（3）2（40）8结论变形量仅为8mm制表：单拓2015.08.19从数据表中可以看出：变形量为8mm,即A1B3C2为最优组合。数据确定。根据试验数据，增加内部支撑。对策目标检查：增加内部脚手架支撑后，对存放、混凝土浇灌期间、浇灌完成后存放期间三个阶段的变形情况进行了变形量跟踪测量，并分别做直方图。表22 循环水管道变形量统计表序号管段号管口号存放期间变形量（mm/10工日）混凝土浇灌期间变形（mm）浇灌完成存放变形（mm/20工日）垂直方向水平方向垂直方向水平方向垂直方向水平方向1Q2-11-17（SN1）-20-45-43-201-17（SN1）-22-10-31-361-17（SN1）-19-54-20-38（max）1-17（SN1）-24-12-55-452Q2-21-17（SN1）-18-36-32-541-17（SN1）-16-35-20-121-17（SN1）-14-23-40-631-17（SN1）-17-44-32-153Q2-31-17（SN1）-12-31-66-431-17（SN1）-13-10-54-261-17（SN1）-15-46-25-631-17（SN1）-1-23-32-11(min)74Q31-35（SN1）-2-35-50-301-17（SN1）-23-12-107-255Q41-17（SN1）-2-77-74-201-34（SN1）-102-20-321-17（SN1）-3-13-53-641-34（SN1）-2-55-36-216Q101-23（SN1）-1-32-20-571-17（SN1）-8-18-54-411-22（SN1）-1-85-60-301-17（SN1）-11-913(max)-32-757Q10-11-17（SN1）-12-11-12-121-17（SN1）-10-57-44-208Q111-21（SN1）-1-13-63-211-12（SN1）-1-11(min)8-12(min)9（max）-441-21（SN1）-2-23-30-321-12（SN1）-4-44-21-54注：表中数据是实际测量数据减去4000mm的简化值制表：单拓 2015.08.19 （1）管道存放期间：极差(存放)R=13-（-11）=24，组距（存放）h=RK=2410=2.4管道存放期间各频数分布表：组号组界值频数统i1-11-8.622-8.6-6.223-6.2-3.864-3.8-1.485-1.4113613.4973.45.8885.88.2698.210.611010.6131绘制直方图：（2）混凝土浇灌期间：极差（浇灌）=9-（-12）=21，组距（浇灌）=RK=2110=2.1混凝土浇灌期间频数分布表组号组界值频数统i1-12-9.922-9.9-7.833-7.8-5.754-5.7-3.685-3.6-1.5116-1.50.6870.62.7782.74.8694.86.95106.993绘制直方图：（3）浇灌完成后存放期间极差（浇灌完）=8-（-11）=19，组距（浇灌完）=RK=1910=1.9混凝土浇灌完成后存放期间频数分布表组号组界值频数统i1-11-9.112-9.1-7.233-7.2-5.364-5.3-3.475-3.4-1.5106-1.50.4870.42.3782.34.2694.26.15106.183绘制直方图制图/表：单拓 2015.08.19结论：增加内部脚手架支撑后，存放期间、混凝土浇灌期间、浇灌完成后存放期间三个阶段的变形情况均在质量控制界限内，对策有效。对策实施二：制作拉拽式对口工具1、 对口工具结构示意图抱环拉耳连接件表19各部件结构设计说明部件名称抱环拉耳连接件示意图结构功能为工具的的主体，主要用于抱紧两节需要组对的管道。焊接在抱环边缘，主要用于拉紧两个抱环以带动插端管道插入承端管道。焊接于抱环两端，使用螺栓将抱环连接为一体。制表：单拓2015.08.09（2）抱环材料选择选择依据抱环直径为4m，为了保证调整便捷，设计四对拉耳，每个受力点在四分之一周长的中点，即3140mm。按照单根管道重10t计算，管道与支架之间静摩擦力系数取0.12，则单点需要承受的力F=0.1210000/4=300kg =3kN。设计选材3.2m弯制后在中点位置施加3kN的力。备选方案方案一：1205扁钢方案二：120605方管方案三：12槽钢结构模型PDPC试验思路：由左及右依次排列C：12槽钢A：120605方管B：1205扁钢D：委外加工选择思路PDPC图抱环的选材采用切割下料跟踪观察比较弯制组装横梁确定切割下料跟踪观察比较弯制组装横梁确定切割下料跟踪观察比较弯制组装横梁确定寻找外协单位委外加工签订合同验收A1 A2 A3 A4 B1 B2 B3 B4 C1 C2 C3 C4D1 D2 D3 D4试验数据第一条线路的试验方案分析：1205扁钢试验数据A1A2A3A4日期8月9日8月10日8月11日8月12日8月13日变形量（mm）1022284069结论变形量逐渐增多，不是最佳方案120605方管试验数据B1B2B3A4日期8月9日8月10日8月11日8月12日8月13日变形量（mm）412142032结论变形量逐渐增多，不是最佳方案12槽钢试验数据C1C2C3C4日期8月9日8月10日8月11日8月12日8月13日变形量（mm）124712结论变形量较小，有待确定是否是最佳方案方案C只有较小的变形量，小组成员考虑到该工具无需长时间载荷，只要在试验时间内变形量小于10mm便可以接受，因此可以通过将槽钢规格改为14号以进一步缩小形变，即可对方案C进一步研究，并针对方案C提出方案E。修正后的PDPC图如下：修正试验抱环的选材采用横梁切割下料跟踪观察比较弯制组装横梁确定修改规格跟踪观察比较弯制组装横梁确定寻找外协单位委外加工签订合同验收 B1 B2 B3 B4E1 E2 E3 E4D1 D2 D3 D4E1E2E3E4修正试验日期8月14日8月15日8月16日8月17日8月18日变形量（mm）23468结论变形量小于10mm结论按照E方案试验后横梁变形量小于10mm，达到目标要求，所以：本工具抱环选用14槽钢。制表：党超2015.08.181) 其他部件材料选择根据各部件的工作性能以及承载能力，选用的材料如下：部件拉耳连接件型号10mm钢板10mm钢板制表：党超2015.08.183、加工制作对策目标检查：我们对现场安装的部分管道对口调整过程耗时情况进行了统计，如下表：序号施工步骤1-29（SN1）-11-29（SN1）-31-15（SN1）-21-15（SN1）-4平均1拉拽式专用工具0.100.120.150.130.1252挂设倒链0.200.210.200.200.203拉拽承插0.250.220.300.280.264工器具整理0.220.240.170.240.225焊接施力点000006挂设倒链、放置千斤顶000007拉拽调整000008工器具整理00000制表：单拓 2015.08.22管道承插及调整共平均用时0.805日，占原用时的16%，对策有效。对策实施三：优化打压方案针对O型圈尺寸小于凹槽造成的压降问题，小组成员展开积极的分析讨论，最终得出优化方案，排出两O型圈间气体后，进行升压，升至0.47MPa，让O型圈向两侧移动，略微压降后保持在0.45MPa。发起设计变更，经设计院、厂家代表同意后采取新方案。对策目标检查：保压过程平均用时如下表：序号施工步骤1-29（SN1）-11-29（SN1）-31-15（SN1）-21-15（SN1）-4平均1保压过程0.100.120.120.130.12制表：赵常东 2015.08.24平均用时0.12日工，低于目标值得0.15日工，对策有效。对策实施四：延长压力试验连接软管设计延长压力试验软管，将设备等放置于步道上，并将连接打压口的内丝弯头改造为活接式连接，方便装卸。改造至打压泵上改为活接加长连接管制图：单拓 2015.08.10对策目标检查：序号施工步骤1-29（SN1）-11-29（SN1）-31-15（SN1）-21-15（SN1）-4平均1工具设备准备0.030.050.030.020.03252打压设备安装0.010.010.010.010.013验收及工器具整理0.050.080.070.050.0625制表：赵常东 2015.08.25 对策目标检查：改良打压工具后，设备准备、安装、整理平均总用时0.105日工，是活动前的12.7%，小于目标值，对策有效。九、效果检查1、目标值检查一系列改进后，循环水玻璃钢管自8月25日起至10月底已累计安装两个月，我们对管道安装情况做了以下统计：表23循环水管道对口速度统计表序号管段号管口号对口耗时（工日）压力试验（工日）安装总用时（工日）1Q211-17（SN1）-200.300.201.201-17（SN1）-220.320.151.171-17（SN1）-190.280.181.161-17（SN1）-240.330.221.252Q221-17（SN1）-180.290.211.201-17（SN1）-160.260.191.151-17（SN1）-140.280.171.151-17（SN1）-170.320.211.233Q231-17（SN1）-120.330.221.251-17（SN1）-130.280.241.221-17（SN1）-150.290.141.131-17（SN1）-10.310.161.174Q31-35（SN1）-20.300.181.181-17（SN1）-230.320.221.245Q41-17（SN1）-20.270.171.141-34（SN1）-10.310.191.201-17（SN1）-30.250.211.161-34（SN1）-20.280.201.186Q101-23（SN1）-10.290.151.141-17（SN1）-80.300.221.221-22（SN1）-10.320.241.261-17（SN1）-110.290.161.157Q1011-17（SN