超重支模架专项施工方案.doc

大任庄集中供热工程一期施工 超 重 支 模 架 专 项 方 案 编制人：王红群编制人：王红群 审核人：张飞明审核人：张飞明 审批人：李克江审批人：李克江 大任庄集中供热工程项目部大任庄集中供热工程项目部 中 天 建 设 集 团 有 限 公 司 JONTON CONSTRUCTION GROUP CO., LTD. ZTJT 目目 录录 一、工程概况 1 1.1、工程概况 .1 1.2、结构设计要点 .1 二、编制依据及选型 3 2.1、编制依据 .3 2.2、模板及支撑的选型 .3 三、施工部署及管理网络3 3.1、管理网络 .3 3.2、劳动力配置 .5 3.3、主要施工安排 .5 四、施工准备 5 4.1、材料要求 .5 4.1.1、碗扣式钢管 .5 4.1.2、模板和螺栓 .5 4.2、计量器具 .6 4.3、施工组织准备 .6 4.4、施工技术准备 .6 五、施工工艺及操作要点6 5.1、施工准备 .6 5.2、支撑架搭设 .6 5.3、验收要求 .8 5.3.1 支架验收标准和要求.8 5.3.2、模板验收 .9 5.2.3、安装验收要求 .9 六、模板拆除 .10 七、模板工程质量保证措施.11 八、模板工程安全技术措施.12 九、应急预案 .13 十、计算书及施工详图 .15 10.1、200 厚现浇板支模架计算15 10.1.1、模板面板计算 .16 10.1.2、模板支撑木方的计算 .17 10.1.3、托梁的计算 .19 10.1.4、扣件抗滑移的计算 .20 10.1.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) .21 10.1.6、立杆的稳定性计算 .21 10.2、500MM1900MM梁支模架计算.22 10.2.1、模板面板计算 .23 10.2.2、梁底支撑木方的计算 .26 10.2.3、托梁的计算 .27 10.2.4、扣件抗滑移的计算 .28 10.2.5、立杆的稳定性计算 .28 10.3、800MM2400MM梁支模架计算.30 10.3.1、模板面板计算 .31 10.3.2、梁底支撑木方的计算 .33 10.3.3、托梁的计算 .34 10.3.4、扣件抗滑移的计算 .35 10.3.5、立杆的稳定性计算 .36 10.4、1100MM1000 梁支模架计算 .37 10.4.1、模板面板计算 .38 10.4.2、梁底支撑木方的计算 .40 10.4.3、托梁的计算 .41 10.4.4、扣件抗滑移的计算 .42 10.4.5、立杆的稳定性计算 .43 10.5、1100MM2400MM梁支模架计算44 10.5.1、模板面板计算 .45 10.5.2、梁底支撑木方的计算 .47 10.5.3、托梁的计算 .48 10.5.4、扣件抗滑移的计算 .50 10.5.5、立杆的稳定性计算 .50 十一、锅炉基础平面布置图及剖面详图见附图：.52 十二、模板工程质量控制程序图.55 一、工程概况一、工程概况 1.11.1、工程概况、工程概况 本工程位于天津市西青区大任庄经济技术开发区，北临鸿泽路。 西青区大任庄集中供热工程一期施工，容量为 5100 蒸吨，供热面积为 500 万 平方米，包括热源厂及管网工程。其中热源厂建筑面积合计 35820 平方米：包括锅 炉房 12000 平方米、干煤棚 12000 平方米、传达室 40 平方米，配套设施(包括除尘、 引风机、脱硫、沥灰、除灰、烟道、水泵、备煤、除灰渣、地磅等)建筑 8180 平方 米，烟囱高度 150 米。 本工程锅炉房为全框架混凝土框架结构，建筑高度为 29.00 米，四层，基础为 灌注桩基础，安全等级为二级，抗震设防为丙类，桩基础设计等级为乙级、地基基 础设计等级为乙级，框架抗震等级为二级，结构设计使用年限 50 年，混凝土强度等 级为：垫层为 C15、承台基础及地梁为 C35、主体结构为 C35。 本单体工程设置 5 台锅炉基础，位置位于 C 轴F 轴交 2 轴3 轴、4 轴5 轴、 6 轴7 轴、9 轴10 轴、11 轴12 轴之间，每台锅炉基础平面尺寸为 17.93m21m，基础底标高 3.77m，基础面标高 5.97m，主梁跨度 6.0m，两端外挑 2.965m，次梁跨度 10.496m，板厚为 150、200，最大梁截面尺寸 11002400，最小 梁截面尺寸 350500。属超重支模体系。 1.21.2、结构设计要点、结构设计要点 本工程梁板具体尺寸及计算参数见下表： 采用加强型碗扣式钢管脚手架，模板采用采用加强型碗扣式钢管脚手架，模板采用 1515 厚胶合板，木楞采用松木方楞。厚胶合板，木楞采用松木方楞。 （详细尺寸如下） 现浇板： 现浇板厚 （mm） 立杆最大纵横间距 （） 最大步距 mm 木楞间距 mm 1506009001500300 2006009001500300 计算书中力学模型及参数： 计算长度附加 系数 板 厚 立杆 纵距 a l 立杆 横距 b l 立杆 步距 h 1 k 2 k 计算长 度 系数 1w 计算长度 L0= 121w k kh 长 细 比 稳定 系数 15060090015001.1671.0071.3261558970.575 20060090015001.1671.0071.3261558970.575 现浇梁 梁截面尺寸 （宽高） mmmm a l mm b l mm 步距 mm 梁底小横杆 间距 mm 110024004004001500300 110010004504501500300 80024004504501500300 50019006006001500300 40015006006001500300 40010006009001500300 4008006009001500300 5008006009001500300 3008006009001500300 计算书中力学模型及参数： 计算长度附加系 数梁截面尺 寸 立杆纵距 a l 立杆横 距 b l 立杆步 距h 1 k 2 k 计算长度 系数 1w 计算长度 L0= 121w k kh 长 细 比 稳定 系数 110024 00 40040015001.1671.0071.3261558970.575 800240 0 45045015001.1671.0071.3261558970.575 500190 0 60060015001.1671.0071.3261558970.575 二、编制依据二、编制依据及选型及选型 2.12.1、编制依据、编制依据 1、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50304-2004； 2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 3、 建筑施工安全检查标准JGJ59-99； 4、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 5、 建筑施工模板技术规范JGJ162-2008； 6、工程设计图纸； 7、其他相关规范规程。 2.22.2、模板及支撑的选型、模板及支撑的选型 采用碗扣式钢管支模体系，模板采用九合板，为了保证施工进度，模板总量按以 满足进度需要为标准进行配置，周转使用。 模板统一安排在木工间集中加工，按项目部提供的模板加工料单及时进行制作， 混凝土结构先做好配板设计，包括模板平面分块图、模板组装图、节点大样图等。 制作完成后堆放整齐，随用随领。加工间至现场采用塔吊运输至作业点。 三、施工部署及管理网络三、施工部署及管理网络 3.13.1、管理网络、管理网络 公司工程部 项目经理 项目生产经理商务经理 技术 员 施工 员 项目执行经理 技术总工 质检 员 木工 工长 木工班组 3.23.2、劳动力配置、劳动力配置 工种计划人数班制 木工 301 架子工101 钢筋工201 混凝土工151 安装预埋人员51 普工151 3.33.3、主要施工安排、主要施工安排 本工程模板支架高度超过 4M，柱与梁板分两次浇捣。垂直运输采用塔吊，混凝土主 要采用泵送。 四、施工准备四、施工准备 4.14.1、材料要求、材料要求 4.1.14.1.1、碗扣式钢管、碗扣式钢管 a. 采购或租赁的钢管应有产品合格证和法定检测单位的检测报告； b. 钢管在使用前必须对质量进行抽样检测，合格后方可使用； c. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划 道； d. 钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范要求；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯 曲变形应符合规范要求； e. 钢管必须经防锈处理，并经油漆后备用； f. 钢管上严禁打孔。 4.1.24.1.2、模板和螺栓、模板和螺栓 g. 木胶合板应有质量证明文件及材料性能试验报告； h. 加工螺栓的圆钢必须有质保书和复试报告； 4.24.2、计量器具、计量器具 木工班应备扭矩扳手，水平尺，线锤等测量工具。 4.34.3、施工组织准备、施工组织准备 选择有资质的劳务分包单位进行施工。操作人员应持证上岗，架子工必须经专业工 种培训，合格后持有效证件上岗。 4.44.4、施工技术准备、施工技术准备 4.4.1、轴线尺寸弹线后并经技术人员及质检等人员复核后，进行梁板柱弹线定位，班 长复核后方可进行搭设。 4.4.2、工序开工前，由技术负责人向劳务分包单位的木工班长和架子工班长作本方案 技术交底及施工操作技术、安全交底，班长应及时对操作人员进行详细的交底。 五、施工五、施工工艺及操作要点工艺及操作要点 5.15.1、施工准备、施工准备 5.1.1、编制专项施工方案，并组织专家论证后，由企业技术负责人批准，并报总监 理工程师批准后实施； 5.1.2、模板支架搭设前，必须由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底， 并应形成书面记录，交底双方签字确认； 5.1.3、使用前对搭设模板支架用的碗扣式钢管主要配件进行抽样检测，未经检测或 检测不合格一律不得使用； 5.1.4、 清除搭设场地杂物，并进行立杆弹线； 5.25.2、支撑架搭设、支撑架搭设 5.2.1、1、基底采用宕渣回填并用 12t 压路机压实，填渣高度为 0.5m，再用碎石找平， 立杆底下铺垫 16 号槽钢。 5.2.2、按立杆的定位点进行支架搭设，每 2 人一组。 5.2.3、在立柱底距地面 200高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。 可调支托底部的立柱的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。本工程最大步距 1.7m，在 每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，并在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆； 在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 5.2.4、每搭设完一步，应对立杆的垂直度及步距、纵横距进行检查和校正。2m 高度 允许垂直偏差不大于 10mm。 5.2.5、剪刀撑设置：当模板支架高度超过 4m 时，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中 间每隔四排支架立杆应设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架四边与 中间每隔四排支架立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。 5.2.6、水平杆设置：梁、板支架每步均应设纵横水平杆，不得只在一个方向设置， 另一个方向不设或少设，每步水平杆应与柱和三层结构楼面梁及四层结构楼面梁通过连 墙件进行可靠连接，并设斜撑于楼面上，每步的纵横向水平杆应双向拉通。 5.2.7、水平剪刀撑的位置，与周边梁、柱用扣件和钢管做好搭接。 5.2.8、模板与楞木铺设：平板应盖梁侧模，梁侧模包梁底模，模板接头处，应采用 胶带封闭。楞木摆放均匀，接头不得集中，且必须立放。梁板均应按规范要求起拱。当 模板支架高度超过 4m 时，柱、墙板与梁扳混凝土应分二次浇筑。部分梁底设立杆时必须 采用双钢管设置。 5.2.9、考虑到部分梁自身荷载较大，因此对在梁腹设置一道或两道对拉螺杆，水平 间距 450,垂直间距 450。 5.2.10、在砼浇筑上，采取先浇筑锅炉基础柱砼的措施，待柱砼强度达到70后，模 板承重架利用柱作为连接连墙件，以增加支撑体系的稳定性、安全性。按柱高度平分成 三段，设四处连接点，如下图所示： 5.35.3、验收要求、验收要求 5.3.15.3.1 支架验收标准和要求支架验收标准和要求 （1） 、模板支架投入使用前，项目部应根据经批准的专项施工方案组织验收，项目经 理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加验收，对于高大支模架，施工 企业的相关部门也必须参加验收。 （2） 、模板支架验收主要检查现场搭设情况与方案的符合性，各主要受力构件、构造 杆件是否与方案一致； （3） 、模板支架验收后应形成记录，按下表： 项目名称 搭设部位高度跨度最大荷载 搭设班班组长 操作人员持证人数证书符合性 专项方案编审程序 符合性 技术交 底情况 安全交底 情况 进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 钢管 扣件 外观质量检查情况 检查内容 允许 偏差 方案 要求 实际质量情况符合性 梁底 +30mm 立杆 间距 板底 +30mm 步 距 +50mm 立杆垂直度 0.75%且 60mm 扣件拧紧 40-65Nm 立杆基础 扫地杆设置 拉结点设置 立杆搭接方式 纵、横向水平杆设置 剪刀撑垂直纵、横向 水平（高度4m） 其 他 施工单位 检查结论 结论： 检查日期： 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位 验收结论 结论： 检查日期： 专业监理工程师： 总监理工程师： 5.3.25.3.2、模板验收、模板验收 1、一般规定 （1）模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应 等条件进行专项设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地 承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （2）在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收： 模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按 施工技术方案及时进行处理。 （3）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按本方案执行。 5.2.35.2.3、安装验收要求、安装验收要求 （1） 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力， 或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 （2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 （3）模板安装应满足下列要求： 1 、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积 水； 2 、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨 碍装饰工程施工的隔离剂； 3 、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； （4）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应接设计要求起拱；当设计无 具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1100031000； （5）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符 合标准的规定； （6）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。 现浇结构模板安装的允许偏差及验收方法 项次项 目允许偏差检验方法 1 轴线位移梁 3 尺量检查 2 底模上表面标高十 2， 一 5用水准仪或拉线和尺量检查 3 截面尺寸梁十 2， 一 5尺量检查 4 每层垂直度 3 用 2m 托线板检查 5 相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查 6 表面平整度 5 用 2m 靠尺和楔形塞尺检查 7 预埋钢板中心线位移 3 8 预埋管预留孔中心线位移 3 拉线和尺量检查 六、模板拆除六、模板拆除 （1）、严格建立模板的拆除申请、批准制度，防止盲目拆模；施工单位必须严格按 照监理单位的拆模令进行施工。 （2）、模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏方可拆除， 承重模板按规范执行。 （3）、板拆除的顺序和方法，应按照板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆， 先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 （4） 、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后， 方可将模板、配件、支架等运出堆放。 （5） 、拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、 维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 （6） 、模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次 拆下的模板，应对板面认真清理。 （7） 、现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，当设计无具 体要求时，按下列规定： 1） 、在混凝上强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，予以拆除。 2） 、底模，在混凝土达到以下设计强度后，方可拆除： 底模拆除时混凝土强度要求 结构类型结构跨度 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的 百分率（%） 2m50 2m，8m 75 板 8m100 8m75 梁、拱、壳 8m100 悬臂构件 _100 （8） 、侧模拆除时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非 承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落或 拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承重模板。 （9） 、己拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承 受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算， 加设临时支撑。 七、模板工程质量保证措施七、模板工程质量保证措施 （一）模板工程质量程序控制图（见附图） （二）模板质量保证措施： 1、每段模板完成后，应做好“三检”工作，检查轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸等是 否符合设计要求，模板支架、扣件、斜撑及穿心螺杆是否能满足各项强度、刚度要求， 应牢固可靠，并做好检查记录。 2、在模板及支架搭设完成后，施工单位首先进行自检，合格并资料齐全后报监理单位验 收，验收合格后方可按混凝土浇捣令进行混凝土的浇捣施工。 3、严格执行质检制。制作、安装和模板周转修整，刷油均应严格验收，模板工程安装完 毕必须由技术负责人组织人员按设计要求验收后报监理验收，并加强质量评定。验收要 有质量验收内容，验收中应同时检查，有无支拆模安全交底的内容。 4、加强职工的质量意识教育，各部位、各班组操作人员相对稳定，实行操作部位挂牌及 奖罚制度，每层施工完工后，应有质量分析会，逐步改进存在的问题。 八、模板工程安全技术措施八、模板工程安全技术措施 1、 工程施工前应先检查所用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳系挂在身上，钉子 必须放在工具袋内，以免掉落伤人。 2、 二人抬运模板时要互相配合，协调工作，传递模板工具应用运输工具，用绳子系牢 后升降，不得乱抛。组合模板拆除时，上下应有人接应，应随装拆随运送，严禁从高处 掷下，高空拆模时，上下应有人接应，并在下面标出工作区，暂停人员过往。 3、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料；严格控制楼面施工荷载，严格控制楼面混凝 土堆载高度。 4、 支撑过程中，如遇间歇，不得有松动的支撑存在，应将活动的模板、支撑等固定， 以防止因踏空、扶空而坠落。 5、 拆除梁、平板底模时，人不能站在模板下面拆模。 6、 支撑严禁与脚手架混用。 7、 严格控制混凝土浇捣速度，速度控制在每 3M/h。 8、 模板拼缝必须严密不漏浆，各节点模板拼接应准确。大型尺寸画线锯割，锯割顺直、 方正。凡顺方楞木一直的拼缝处应设双方木或方木压住拼缝。柱施工上层模板时，竖向 方木楞延长到下层 500mm 处，使其加夹施工缝处模板与砼的接触。 9、 周转重复使用的模板，必须先清理修整。对有拆模损坏的模板，先堵孔处理平整， 损坏的进行修整，影响砼外观效果的不再使用。竖向构件模板选用好的，稍差的用在板 上，修整后再刷隔离剂后使用。 10、节点处理必须方正，缝隙严密，特别非直角的节点，模板进行放截角试样然后再安 装。 11、模板在拆模前，要对预留预埋件及施工缝处理，清理验收后方可封模。封模后，施 工人员在上口面施工应防止杂物垃圾掉入模板内。柱、梁适当位置应留设清扫口，清扫 口尺寸 300300，柱留在一边，梁留在跨中。 12、模板体系的支撑、立距、方木、水平杆及柱箍，必须严格按设计要求施工。确保模 板体系的强度，刚度和稳定性。 13、模板的存放。制作时应在木工棚外堆场上，分类堆放，拆模周转，存放在拆除的楼 层内，待施工层需用时吊装到位安装。外架上不允许堆放材料。 14、作业的环境：进入楼层施工，建筑物外架先搭设完毕，楼面上的孔洞，临边防护设 施到位。作业环境应先行由其它工种或自身先行处理后再进行模板安装作业。 15、对各种模板要分类堆放，长短一致整齐，高度不得超过 2m。 16、在模板施工前，先进行围护架体搭设，高度要求超过操作层 12m。若在模板施工 时，悬空作业超过 2m，无安全围护须正确使用安全带。在模板拆除过程中，严禁用模板 作立人板，应采用硬挑，两端用 12#铁丝可靠牢固绑扎方可作业。二人抬运模板时要互 相配合，协调工作，传递模板工具应用运输工具、绳子系牢后升降，不得乱抛，不得将 大批模板堆放在脚手架上。 17、支拆模板前，必须进行针对性的技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。施 工时应规定危险区域，设置临时警戒线并派专人监护，不得留有未拆除的悬空模板。 18、在浇筑砼过程中应安排看模人员，跟随检查模板，支撑是否可靠，模板是否漏浆的 堵塞，支撑的加固，发生胀模处理等要及时解决。 19、砼浇捣时应均匀对称浇捣，不准超载，砼浇捣超高不大于 100MM。 20、泵（地泵）送砼施工时应注意：维护架的搭设不可与支模架、外架相连。 九、应急预案九、应急预案 1、本项目部应急救援指挥机构为二级应急救援指挥机构。二级救援组织机构如下： （1）现场总指挥： 项目经理：王晓明 电话 项目负责人： 张飞明 电话 （2）现场副总指挥： 项目总监：闫德全 电话 现场负责人：瞿大雷 电话 （3）突发事故组： 针对项目部的重大危险源以及其他会导致群伤事故发生的情况，本预案默认为启动 状态。符合条件时，由应急总指挥带领启动应急预案，现场其他有关人员按预案的规定 和要求以及事故现场的特性，执行应急救援行动，最大限度减少人员伤亡和降低事故带 来的经济损失。 2、应急设施 报警电话 火警：119 医疗急救：120 匪警：110 拨打电话时要尽量说清楚以下几件事： (1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急 救的准备。 (2)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。 (3)说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防 车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报 人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候 接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能 及时进行抢救。 3、其他应急设备和设施 急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情 况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。 由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好， 在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危 险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、 提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用 应急设备和设施工具。 4、应急处治措施 （1）在混凝土浇捣施工中，严密监测支撑架的情况，做到隐患早发现早处理。 （2）当发现异常时，首先应通知相关方，根据异常情况程度可采取边浇捣边加固、暂停 施工、停工留设施工缝以及紧急撤离等应急办法。 （3）在混凝土浇捣中发现碗扣开裂，梁、板模板下沉等现象，在确定架体整体性能满足 要求的条件下，可暂停浇捣，采用千斤顶将下沉架体顶升至设计标高，然后对架体进行 加固后方可在楼面上继续浇砼。 （4）对施工中出现的明显不安全征兆，如架体倾斜摇晃等，应立即停工紧急撤离，同时 采取措施防止状况进一步恶化。 5、应急响应 （1）坍塌事故发生后，项目部应成立应急小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安 全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，管理 人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。 （2） 发生坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊， 通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120” ，向上级有关部门或医院打电话抢救， 同时通知副项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。如有人员被埋，应首先抢救人员， 采取有效措施，防止事故发展扩大。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在 现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事 故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员送外抢救，门卫在大门口 迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。 (3) 如果发生坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子班长组织所有架子工进行倒塌架子 的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由管理者组织有关职工协助清理 材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大 限度的减小事故损失。 （4）当事故危险源得到有效控制、伤员得到及时救治后，组织人员应对事故的原因及损 失进行排查，形成事故责任报告，并上报公司及相关主管部门。 十、计算书及施工详图十、计算书及施工详图 计算书应包括模板、大小横杆的强度刚度验算、立杆稳定性验算、基础承载力验算。计算书应包括模板、大小横杆的强度刚度验算、立杆稳定性验算、基础承载力验算。 施工详图包括：平面布置图、剖面图示意图等。施工详图包括：平面布置图、剖面图示意图等。 10.110.1、200200 厚现浇板支模架计算厚现浇板支模架计算 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 10.1.110.1.1、模板面板计算、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2000.900+0.3500.900)=4.333kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000) 0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.333+1.42.430)0.3000.300=0.077kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07710001000/33750=2.294N/mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.333+1.42.430)0.300=1.548kN 截面抗剪强度计算值 T=31548.0/(2900.00015.000)=0.172N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T TT，满足要求，满足要求! ! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3333004/(1006000253125)=0.156mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! ! 10.1.210.1.2、模板支撑木方的计算、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.500+1.200.105) =1.733kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.867/0.900=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.900.90=0.258kN.m 最大剪力 Q=0.60.9003.186=1.720kN 最大支座力 N=1.10.9003.186=3.154kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.258106/53333.3=4.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31720/(25080)=0.645N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求! ! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v =0.6771.605900.04/(1009000.002133333.5)=0.371mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于900.0/250,900.0/250,满足要求满足要求! ! 10.1.310.1.3、托梁的计算、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.154kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 900 900 900 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 0.09kN/m AB 托梁计算简图 0.739 0.906 托梁弯矩图(kN.m) 3.77 3.75 0.60 0.57 2.58 2.61 5.77 5.78 4.77 4.76 1.60 1.58 1.58 1.60 4.76 4.77 5.78 5.77 2.61 2.58 0.57 0.60 3.75 3.77 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 900 900 900 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 0.09kN/m AB 托梁变形计算受力图 0.504 0.035 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.906kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.552kN 经过计算得到最大变形 V= 0.504mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.906106/1.05/8980=96.09N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.504mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于900.0/400,900.0/400,满足要求满足要求! ! 10.1.410.1.4、扣件抗滑移的计算、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 10.1.510.1.5、模板支架荷载标准值、模板支架荷载标准值( (立杆轴力立杆轴力) ) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11117.000=1.881kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.593kN。 2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000) 0.9000.900=2.187kN 3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时, ,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 10.1.610.1.6、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； 经计算得到=9774/(0.575424)=40.09N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2160.9001.5001.500/10=0.050kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.593+0.91.42.187+0.90.91.40.050/0.900=9.530kN 经计算得到=9530/(0.575424)+50000/4491=50.22N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 10.210.2、500mm500mm1900mm1900mm 梁梁支模架计算支模架计算 模板支架搭设高度为3.6m， 梁截面 BD=500mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。 扣件计算折减系数取1.00。 3600 15001900 500 600600 图 1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2000.6000.600=1.944kN。 采用的钢管类型为483.0。 10.2.110.2.1、模板面板计算、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9000.600=28.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.900+0.500)/0.500=2.580kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.600=0.900kN 考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2028.500+1.202.580) =33.566kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.900=1.134kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 100 100 100 100 100 1.13kN 33.57kN/m AB 计算简图 0.035 0.035 弯矩图(kN.m) 1.35 2.01 1.65 1.70 2.25 0.57 0.57 2.25 1.70 1.65 2.01 1.35 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 100 100 100 100 100 31.08kN/m AB 变形计算受力图 0.000 0.011 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.347kN N2=3.664kN N3=3.947kN N4=3.947kN N5=3.664kN N6=1.347kN 最大弯矩 M = 0.035kN.m 最大变形 V = 0.011mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/22500=1.560N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f,f,满足要求满足要求! ! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32245.0/(2600.00015.000)=0.374N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T TT，满足要求，满足要求! ! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.011mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于 100.0/250,100.0/250,满足要求满足要求! ! 10.2.210.2.2、梁底支撑木方的计算、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的 弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.947/0.600=6.579kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.580.600.60=0.237kN.m 最大剪力 Q=0.60.6006.579=2.368kN 最大支座力 N=1.10.6006.579=4.342kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.237106/53330=4.44N/mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32368/(25080)=0.890N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求! ! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 5.862kN/m 最大变形 v =0.6775.862600.04/(1009000.002133300)=0.268mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于 600.0/250,600.0/250,满足要求满足