混凝土设计课程计划书.docx

解：因楼面活荷载为6KN/m4KN/m故活荷载分项系数按3.1采用1板的设计取板厚h=80mmL/40=2400/40=60mm.取1 mm宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力 (1)荷载计算 楼面计算0.4 KN/m 板自重25 KN/m 0.08 m=2.0 KN/mKN/m 板底抹灰17 KN/m0.015 m=0.26 KN/m 恒荷载2.66 KN/m 活荷载6 KN/m 总荷载设计值 q=(1.22.66 KN/m +1.36 KN/m)1=10.992 KN/m (2)计算简图 次梁截面高h=(1/181/12) 6000=(333500)mm可取h=500mm.b=(1/31/2) 500=(167250),取b=200mm,.板的支撑情况如图1.1所示 ， 计算跨度：中间跨L。=2000 mm -200 mm =1800mm 边跨L。=+h/2=(2000mm-100mm-240mm)+80mm/2=1700mm由于边跨与中间跨的跨度差（1800-1700）/800=5.8%10%,故可按等跨连接板计算。板的计算简图1.2所示 图 1.1 1(3)弯矩计算1.2M=-M=1/11q=1/1110.992 KN/mm=2.88 KN/m=-1/14q=-1/1410.992 KN/mm=2.54KN/m=1/16 q=1/1610.992 KN/mm=2.22 KN/m(4)配筋计算因板截面有效高度=80mm-25mm=55mm，因中间板带（）内区格板的四周与梁整体连接，故和值降低20%。计算过程见表1.3，板的配筋平面图见图1.41.3板配筋计算截面1B2，3CM/(KN.m)2.882.882.22 (1.78)2.54 (2.03)0.0990.0990.076 (0.06)0.087 (0.07)0.1040.1040.079 (0.062)0.091 (0.073)261261199(156)229(184)实际配筋、边板带8180=2798180=2798250=2018260=229中间板带10280=28010280=2808320=2578260=1842次梁的设计主梁截面高度h=(1/141/8) 6000mm=(428750)mm,取h=750mm，主梁宽度取250mm.次梁的 几何尺寸及支撑情况见图1.4（1）荷载计算板传来的荷载 2.66 KN/m2.000 m=5.32 KN/m次梁自重 25 KN/m0.2 m（0.5-0.08）m=2.1 KN/m 次梁粉刷 17 KN/m0.015 m（0.5-0.08 ）m2=0.21KN/m恒荷载 7.63KN/m活荷载 6 KN/m2.0=12KN/m总荷载设计值q=1.27.63 KN/m+1.312 KN/m=24.76 KN/m（2）计算简图次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力，计算跨度：中间跨L。=6000mm-250mm=5750mm边跨L。=+=（6000mm-250/2mm-240mm）+240/2mm=57.55mm1.025=5776mm故边跨取L。=5755 mm边跨与中间跨的计算跨度相差（5755mm-5750mm）、5755mm=0.08%10%故可按等跨连续梁计算内力。计算简图1.5所示（3）内力计算M=-M=1/11q=1/1124.76KN/mm=74.55 KN/m=-1/14q=-1/1424.76KN/mm=58.47 KN/m=1/16 q=1/16KN/mm=62.79 KN/m剪力：=0.45q=0.4524.76 KN/m5.365 m =62.79 KN/m=0.6q=0.624.76 KN/m5.635 m =83.71KN/m=0.55q=0.5524.76 KN/m5.7 5 m =78.30 KN/m(4)配筋计算次梁跨中按T形截面进行正截面受弯承载力计算。翼缘计算宽度，边跨与中间跨均按下面的较小值采用。=1/3 L。=1/35750mm =1916mm =b+s=200mm+1800mm=2000mm故取=1916mm 跨中及支座截面均按一排钢筋考虑，故取=460mm，翼缘厚度=80mm（-/2）=9.6N/mm1916mm80mm(460mm-80mm/2)=618.02 KN/m此值大于跨中弯矩设计值M,故各跨中截面均属于第一类形截面，支座按距形截面计算。次梁正截面受弯承载力计算见表1.61.41.5 1.6次梁正截面受弯承载力计算截面1B2,3CM/(KN.m)74.55-74.5551.165-58.47B或/mm191620019162000.0190.1830.0130.1440.0190.10.2030.0013，各截面均满足要求1.7截面BV/KN62.7983.7178.300.25/KN220.8v220.8v220.8v0.7/KN70.80v70.80v70.84v70.800.00130.00250.0013由于次梁q/g=12KN/M7.63KN/M=1.573,且跨度相差小于20%,故可按11.14所示的构造要求确定纵向受力钢筋的 截断。次梁配筋图如图1.8所示3主梁的设计主梁按弹性理论计算内力，柱截面尺寸为500500主梁几何尺寸与支承情况如图1.9所示。1.92.0（1） 荷载计算为简化计算，主梁自重按集中何在考虑。次梁传来的恒载7.63KN/m6.00m=45.78KN主梁的自重25KN/m（0.075-0.08）m20.025m=8.375KN主梁粉刷17 KN/m0.015（0.075-0.08）m22 m =0.78 KN恒荷载54.935KN/m活荷载12 KN/ m6m=72KN/m恒载设计值G=1.254.935KN=65.922KN活载设计值Q=1.372KN=93.6KN（2）计算简图由于主梁线刚度较大很多，故中间支座按铰支考虑。主梁端部搁置在砖墙上，支承长度360中间跨L。=6000边跨L。=+a/2+b/2=(6000mm-240mm-250mm)+360mm+500mm/2=5940mm, l0=1.025l0+b/2=(600mm-240mm-250mm)+250mm=5898mm故边跨取l0=5898mm平均跨度l0=(6000mm+5898mm)/2=5949mm边跨与中间跨计算跨度相差（6000-5898）/6000=1.7%10%故计算时可采用等跨连续的 弯矩和剪力系数。计算简图2.0（3）内力计算M=K1GL+K2QLV=K3G+K4Q式中，K1，K2，K3，K4为内力计算系数，由附表E.1查取边跨Gl0=65.92KN5.898m=388.80KN.mQl0=93.6KN5.898m=552.05KN.m中间跨Gl0=65.92KN6M=395.52KN.mQl0=93.6KN6m=561.6KN.m支座BGl0=65.92KN5.949m=392.16KN.mQl0=93.6KN5.949m=574.67KN.m主梁弯矩计算表2.1剪力计算表2.2 表2.1主梁弯矩计算项次荷载简图KM1KMB(KMC)KM210.24494.87-0.267-104.710.06726.5020.289159.54-0.133-76.43-0.133-74.693-0.044-24.29-0.133-76.430.200112.3240.229126.42-0.311(-0.089)-178.72(-51.15)0.17095.47Mmin/KN.m组合项+组合值70.58283.43(155.86)-48.19Mmas/KN.m组合项+组合值254.41138.82剪力计算表2.2项次荷载简图KVAKVB左KVB右10.73348.32-1.267-74.271.0065.9220.86681.06-1.134-106.240030.68964.09-1.311-122.711.222114.38Vmin/KN组合项+组合值112.41-180.5165.92Vsax/KN组合项+组合值129.38-196.98180.3（4）内力包络图将各控制截面的组合弯矩和组合剪力绘于用以坐标轴上，即得内力叠合图2.3，其外包线即是内力包络图。（5）配筋计算bf,=1/3l0=1/35898mm=1966mmbf,=b+l0=250mm+5750mm=6000mm故取bf,=1966mm，并取跨中h0=750mm-40=710mm（-/2）=9.6N/mm1966mm80mm(710mm-80mm/2)=1011.6KN.m此值大于M1和M2，故属于第一类T形截面。主梁支座截面及负弯矩作用下的跨中截面按矩形截面计算，设支座截面钢筋两排布置h0=750mm-80mm=670mmV0=65.92KN+93.6KN=159.52KN,b=500mm,支座B边缘弯矩MB=-(283.43-180.030.5m)=-238.42KN.m.正截面及斜截面承载力计算结果见表2.4和2.5.2.4主梁正截面受承载力计算截面边跨跨中支座B中间跨跨中M/(KN.m)254.4