1【毕业设计论文】DTⅡ型皮带机设计-的说明书【有对应的CAD图】

XX 大学 毕业设计(论文) 毕业设计（论文）题目 所 在学 院 专业 班级 姓名 学号 指 导老 师 年月日 声明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究 所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本 设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计 的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了 谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年作者签名：日期：年 月月 日日 毕业设计版权使用授权书 本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院 保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕 业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的 毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。 保密保密在年解密后适用本授权书；在年解密后适用本授权书； 本设计属于：本设计属于： 不保密不保密。 （请在以上相应的方框内打（请在以上相应的方框内打“” ） 作者签名：日期：年月日作者签名：日期：年月日 指导教师签名：日期：年月日指导教师签名：日期：年月日 毕业设计答辩小组成员名单 姓名职称单位备注 机械设计服务(有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 组长 注：样稿，论文不完整，勿抄袭 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 设计说明书 D T 型皮带机设计 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 一. 设计任务 二. 设计计算 1 、驱动单元计算原则5 2 、滚筒的设计计算1 4 3 、托辊的计算2 0 4 、拉紧装置的计算 2 9 5 、中间架的计算3 3 6 、机架的结构计算 3 5 7 、头部漏斗的设计计算 3 7 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 8 、导料槽的设计计算4 0 9、犁式卸料器的计算43 三: 设计资料查询47 四: 设计体会48 一、设计任务 1 、原始数据及工作条件： 1 . 1 输送物料: 无烟煤 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 1 . 2 额定能力: 额定输送能力: Q = 1 5 0 0 t / h ; 1 . 3 输送机主要参数: 带宽: B = 1 4 0 0 m m ; 带速: V = 2 . 5 m / s ; 水平机 长: L = 9 2 m ; 导料槽长: L = 1 0 m 提升高度: H = 2 2 . 1 5 5 m ; 倾角: = 1 3 . 6 ； 容重：= 0 . 9 8 5 t / m 3 1 . 4 工作环境： 室内布置，每小时启动次数不少于 5 次。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 2 设计要求 2 . 1 . 设计要求 2 . 1 . 1 保证规定的生产率和高质量的皮带机的同时，力求成本 低，皮带机的寿命长。 2 . 1 . 2 设计的皮带机必须保证操作安全、方便。 2 . 1 . 3 皮带机零件必须具有良好的工艺性， 即： 制造装配容易。 便于管理。 2 . 1 . 4 保证搬运、安装、紧固到皮带机上，并且方便可靠。 2 . 1 . 5 保证皮带机强度的前提下，应注意外形美观，各部分比 例协调。 2 . 2 设计图纸 总装图一张， 局部装配图三张， 驱动装置图一张及部分零件图（其中至少有一张以上零 号的计算机绘图） 。 2 . 3 ： 设计说明书（要求不少于一万字，二十页以上） 2 . 3 . 1 资料数据充分，并标明数据出处。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 2 . 3 . 2 计算过程详细，完全。 2 . 3 . 3 公式的字母应标明，有时还应标注公式的出处。 2 . 3 . 4 内容条理清楚，按步骤书写。 2 . 3 . 5 说明书要求用计算机打印出来。 二. 设计计算书 1 驱动单元计算原则 1 . 1 整机最大驱动功率 ( k w ) 式中：N 电机功率 （k w ） Sm a x胶带最大带强 （N ） 1000 )1 ( 1 max = 总 V SN ? 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 传动滚筒与胶带之间的摩擦系数 传动滚筒的围包角 V 带速 （m / s ） 总传动单元总效率 = 0 . 9 一、 式中各参数的选取 1 、 胶带最大张力 对于编织芯带：Sm a x= S T . B . Z / n ( N ) 对于钢绳芯带：Sm a x= S T . B / n （N ） 式中：S T 输送带破断强度 N / m m . 层 B 输送带宽 ( m m ) n 输送带接头的安全系数 a ) 输送带的扯断强度、输送带的宽度及输送带芯层层数 芯层材料 胶带型号 胶带扯断强度 N / m m 层 每层厚度 m m 适用带宽 适用层数 棉帆布 C C - 5 6 5 6 1 . 5 5 0 0 1 4 0 0 3 6 N N - 1 5 0 1 5 0 1 . 1 6 5 0 1 6 0 0 3 6 N N - 2 0 0 2 0 0 1 . 2 6 5 0 1 8 0 0 3 6 尼布 N N - 2 5 0 2 5 0 1 . 3 6 5 0 2 2 0 0 3 6 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 芯层材料 胶带型号 胶带扯断强度 N / m m 层 每层厚度 m m 适用带宽 适用层数 尼布 N N - 3 0 0 3 0 0 1 . 4 6 5 0 2 2 0 0 3 6 聚酯 E P - 2 0 0 2 0 0 1 . 3 6 5 0 2 2 0 0 3 6 b ) 胶带带宽与许用层数的匹配 5 0 0 6 5 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 0 0 1 4 0 0 C C - 5 6 3 4 4 5 4 6 5 8 5 8 6 8 N N - 1 5 0 3 4 3 5 4 6 5 6 5 6 N N - 2 0 0 3 4 3 5 3 6 4 6 4 6 E P - 2 0 0 N N - 2 5 0 3 3 4 3 6 4 6 4 6 E P - 3 0 0 N N - 3 0 0 3 3 4 3 6 4 6 4 6 c ) 钢绳芯输送带带宽与带强的匹配 胶带型号 许用层数 带宽 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 6 3 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 5 0 1 6 0 0 2 0 0 0 2 5 0 0 3 1 5 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 0 0 1 4 0 0 d ) 输送带安全系数 棉帆布带：n = 8 9 尼 龙 带：n = 1 0 1 2 钢绳芯带：n = 7 9 5 、带速与带宽的匹配 0 . 8 1 . 0 1 . 2 5 1 . 6 2 . 0 2 . 5 3 . 1 5 4 5 6 . 5 5 0 0 6 5 0 8 0 0 带宽 mm 带强 N/mm 带宽 B 带速 V 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 0 . 8 1 . 0 1 . 2 5 1 . 6 2 . 0 2 . 5 3 . 1 5 4 5 6 . 5 1 0 0 0 1 2 0 0 1 4 0 0 二、 减速器 根据带式输送机连续工况、冲击载荷类型、尖峰负荷情况以及制造质量等 按 D B Y 、D C Y 选用手册予选减速器，然后进行机械强度、热功率及临界转速 校核。 机械强度、热功率校核可参考圆锥圆柱齿轮减速器选用图册 （Z B J 1 9 0 2 6 - 9 0 ）中的校核方法。 临界转速校核 按机械设计手册 （中） （化学工业出版社）P 7 8 5 ， 轴的临界转速校核： n 0 . 7 5 nC 1 式中：n 减速器输入轴转速 r / m i n nC 1允许转速 r / m i n nC 1的计算参考表 8 - 3 7 7 中的有关计算。 带宽 B 带速 V 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 三、原始数据及工作条件： 1.1 输送物料:无烟煤 1.2 额定能力: 额定输送能力:Q=1500t/h; 1.3 输送机主要参数: 带宽:B=1400mm;带速:V=2.5m/s;水平机长:L=92m;导料槽长:L=10m 提升高度:H=22.155m;倾角:=13.6； 容重：=0.985t/m3 1 . 4 工作环境： 室内布置，每小时启动次数不少于 5 次。 2、园周力和运行功率计算 2.1 各种参数的确定： 2.1.1 由 GB/T17119- 97 取系数 C=1.836 2.1.2 模拟摩擦系数 f=0.025 2.1.3 承载分支每米托辊旋转部分质量 qRO 承载辊子旋转部分质量 q R0=8.21kg 承载分支托辊间距 a0=1.2m 承载辊子辊径为133,轴承为 4G305 2.1.4 回程分支每米托辊旋转部分质量 qRU 回程辊子旋转部分质量 q RU=21.83kg qRU=11.64kg mkg a nq q RO RO /525.20 2 . 1 21. 83 0 = = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 回程分支托辊间距 aU=3.0m 回程辊子轴径为133,轴承为 4G305 2.1.5 每米输送物料的质量 qG 2.1.6 每米输送带质量 qB 选输送带 EP200，上胶 4.5mm, 下胶 1.5mm,5 层 qB=18.76kg/m 2.2 各种阻力的计算 2.2.1 主要特种阻力 FS1 a) 承载分支托辊前倾阻力：F1=CrOLe1(qB+qG)gCosSin =0.450.492(18.76+166.667)9.81Sin2 =1052N 式中：Cr=0.45 O=0.4 Le1=92m =2 b) 回程段分支托辊前倾阻力：F2=OLe2qBgCosCosSin =0.430.718.769.81Cos10Sin2=78N 式中：=10 Le2=92 3 1 =30.7m F= 承 载 分 支 托 辊 前 倾 阻 力 + 回 程 段 分 支 托 辊 前 倾 阻 力 =1052+78=1130N c) 输送物料与导料挡板间的摩擦阻力 Fgl mkg a nq q U RU RU /2156. 7 9 64.11283.212 = + = mkg V Q qG/67.166 5 . 26 . 3 1500 6 . 3 max = = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 Fgl=N bv glIv 5 .3387 7 . 05 . 2 1081. 910985. 0423. 06 . 0 22 32 2 1 2 2 2 = = 由上得：FS1=F+ Fgl=1130+3387.5=4517.5N 2.2.2 附加特种阻力：FS2 a) 输送带清扫器的摩擦阻力 Fr(按单个清扫器计算) 合金刀片清扫器阻力： Fr合=A3=0.01471040.6=588N 式中：A=1.40.01=0.014m2 =7104N/m2 3=0.6 b) 空段清扫器的摩擦阻力 Fr空(按单个清扫器计算) Fr空=mg3=30.99.810.6=182N 式中：m=30.9kg （单个空段清扫器自重） 本机组共 2 组合金清扫器，2 组空段清扫器，故： 得：FS2=2Fr合+2Fr空=2588+2182=1540N(两个合金清扫器和两个空段清 扫器) 2.3 园周力 FU FU=CfLgqR0+qRU+(2qB+qG)+qGHg+FS1+FS2 =1.8360.025929.8120.525+7.2156+ (218.76+166.667)+166.66722.1559.81+4517.5+1540 =51889N 式中：H=22.155m 2.4 输送机所需的运行功率 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 2.4.1 传动滚筒运行功率：PA 由 GB/T17119- 97 得： PA=FUV=518892.5=129.7kw 2.4.2 驱动电机所需功率：PM 由 GB/T17119- 97 得： 取电机功率 P=220kw ,电压 6000v ,型号 Y355- 37- 4 3、输送带张力 采用逐点张力计算法 3.1 根据逐点张力法，建立张力关系式如下： （计算简图附后） S3=S2+2Fr合+FL1 S4=S3+FH3- 4+ Fr空 S5=S4+FL2 S6=S5+ FL3 S7=S6+ FL4 S8=S7+ FH7- 8+ Fr空 S9=S8+ FL5 S10=S9+ FL6 S1=S10+ FbA+ Ff+Fgl+FC + F1 3.2 各段阻力的计算 3.2.1 输送带绕过各滚筒的附加阻力 a) 输送带绕过滚筒的缠绕阻力 FL 式中：F滚筒上输送带趋入点张力 d胶带厚度 d=12.5mm=0.0125m kw P P A M 6 .203 86. 0 7 .12935. 135. 1 = = D d B F BFL +=01. 01409 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 D 滚筒直径 B=1.4m （通过对各滚筒计算将值列表） 滚筒编号 滚筒直径 D(mm) 输送带绕过滚筒的缠绕阻力 FL（N） 备 注 B2 500 44.1+0.00225S2 FL1 B3 500 44.1+0.002256S4 FL2 B4 800 27.56+0.00140625S5 FL3 B5 500 44.1+0.002256S6 FL4 B6 500 44.1+0.002256S8 FL5 B7 800 27.56+0.00140625S9 FL6 b) 滚筒轴承阻力： 3.2.2 物料加速段阻力 FbA FbA=IV(V- V0)=416.667(2.5- 0)=1042N 式中：V0=0m/s V=2.5m/s 3.2.3 加速段物料与导料栏板间的摩擦阻力 Ff Ff=N b vv glI bv 719 7 . 0) 2 05 . 2 ( 531. 081. 910985. 0423. 06 . 0 ) 2 ( 2 32 2 1 0 2 2 2 2 = + = + 式中：lb=m g vv 531. 0 6 . 081. 92 05 . 2 2 2 1 2 0 2 = = 0m/s V=2.5m/s 3.2.4 输送物料与导料挡板间的摩擦阻力 Fgl .,005. 0 0 故可以忽略因此力较小 Tt F D d F = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 Fgl= N bv llgI bv 3207 7 . 05 . 2 )531. 010(81. 910985. 0423. 06 . 0)( 22 32 2 1 2 2 2 = = 3.2.5 承载分支运行阻力 FC FC承=Lfg(qRO+qG+qB)(qB+qG)Hg =92 0.025 9.81 (20.525+166.667+18.76)+(18.76+166.667) 22.1559.81 =44948N 3.2.6 回程分支运行阻力 FK FH3- 4= Lfg (qB+qRU)qBHg =48.950.0259.81(18.76+7.2156)- 18.7611.89.81 =- 1860N FH7- 8= Lfg (qB+qRU)qBHg2 =43.050.0259.81(18.76+7.2156)- 18.7610.3559.81 =- 1631N 3.2.7 张力值计算（由上张力关系式计算而得） 由 3.1 张力关系式计算得： S3=1.00225S2+1224 S4=1.00225S2- 455 S5=1.004505S2- 412 S6=1.0059176S2- 385 S7=1.008181S2- 342 S8=1.008181S2- 1792 S9=1.0104493S2- 1752 S10=1.01187S2- 1727 S1=1.01187S2+49241 输送带与传动滚筒之间启动时不打滑,必须满足： N e FF u 32431 14 . 3 5 .77833 1- 1 maxmax2 = = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 式中：FUmax=FUKA=518891.5=77833.5N 启动系数 KA=1.5 =0.35 =200 e=3.4 暂取 S2=32431N，代入上述关系式得： S3=33728N S4=32049N S5=32165N S6=32238N S7=32354N S8=30904N S9=31018N S10=31089N S1=82057N 4、输送带张力校核 4.1 输送带下垂度的限制 4.1.1 对于上分支（承载分支） 式中：(h/a)max=0.01 a0=1.2m Fmin=24254NS9=31018N 满足要求 4.1.2 对于下分支（回程分支） Fmin=6901NS8=30904N 满足要求。 故此, 得： S2=32431 S3=33728N S4=32049N S5=32165N S6=32238N S7=32354N S8=30904N S9=31018N S10=31089N S1=82057N () N a h gqqa F GBO 24254 01. 08 81. 9)667.16676.18(2 . 1 8 )( max min = + = + () N a h gqa F BO 6901 01. 08 81. 976.183 8 max min = = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 4.2 胶带张力校核 选用聚脂胶带EP200 B=1400mm 输送机在运行时最大张力为S1=48836N 能满足 n1012 的要求 7、拉紧装置重垂质量的计算 垂直拉紧装置设在距地平面高约 6.7m处,则拉紧滚筒合张力 FH FH=S5，+S6，=32165+32238=64403N 重锤质量：G= g FH - G1- G2= 81. 9 64403 - 1350- 777=4438Kg 取重锤块(图号 DTD- 1)的数量为 310 块,约 4.65t 式中:G1- - - - - - - - - - - 垂拉滚筒 DT06B6142 的质量,Kg G2- - - - - - - - - - - 垂直拉紧装置 DT06D2146 的质量, Kg 8、 张力简图 2.12 82057 52001000 max = = F B n 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 F2 2= 2 0 0 F2 = 2 1 0 F F1 F3 F1 1= 1 7 0 F2 F1 3 甲乙皮带机张力简图 2 . 2 滚筒的设计计算 一. 主要参数的确定 1 、 滚筒直径的选取 通过计算及多方面的比较，本系列滚筒直径为： 传动滚筒：5 0 0 、6 3 0 、8 0 0 、1 0 0 0 改向滚筒：2 5 0 、3 1 5 、4 0 0 、5 0 0 、6 3 0 、8 0 0 、1 0 0 0 2 、 滚筒受力的确定原则： 传动滚筒： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 根据：F1F2e 合张力：F = F 1+ F2 （k N ） 扭矩：T = （F1- F2） 2 D （k N . m ） 经推导得出： 驱动方式 参数 单滚筒驱动 ( 1 : 1 ) 双滚筒双电机 （2 : 1 ） 双滚筒三电机 合张力( k N ) F = 1 . 4 F1 F = 1 . 7 5 F 1 F = 0 . 7 1 F 1 F = 1 . 4 5 F 1 F = 0 . 6 7 F 1 扭矩( k N . m ) T = 0 . 3 7 5 D F T1= T2= 0 . 2 1 D F1 T1= 2 0 . 1 4 D F1 T2= 0 . 1 4 D F1 其中： F1：胶带最大许用张力 （N ） D ：滚筒直径 （m ） ：传动滚筒和输送带之间的摩擦系数 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 3 、 改向滚筒合张力 改向滚筒合张力，根据不同的使用情况，即受力 1 0 0 % ，6 0 % ，3 0 % 及围 包角，从输送带的最大许用张力出发计算： 2 F11 0 0 % S i n ( / 2 ) F = 2 F16 0 % S i n ( / 2 ) 2 F13 0 % S i n ( / 2 ) 二、 滚筒的结构型式及确定原则： 1 、 结构型式：参考国内外有关资料，本系列滚筒根据承载能力分 为：轻、中、重三种结构型式。 轻型：采用平形腹板与轮毂角焊 中型：采用平形腹板与带一小段变截面腹板的轮毂用对接焊缝连接 重型：采用变截面的接盘与筒体焊接 2 、 轮毂与轴的联接方式： 轴承处直径1 0 0 m m 时，采用单键联接 轴承处直径1 2 0 m m 时，采用涨套联接 三、 滚筒计算原则： ( 一) 轴的计算：依据机械设计手册（中） 本系列滚筒轴均采用 4 5 # 钢，调质处理 调质硬度：2 1 7 2 5 5 H B - 1 = 2 8 0 N / m m 2 - 1 = 6 0 N / m m 2 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 轴的受力简图 N . m m T = T1 N . m m 式中：F 滚筒所受合力 （N ） () F ll F M= 2 1 2 2 F 2 F l lF F 2 2 F F M 2 2 F 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 T1滚筒所受扭矩 （N . m m ）( 对于改向滚筒 T1= 0 ) 轴的强度的校核 疲劳强度的校核： 安全系数 S = 1 . 8 根据额定载荷按照 机械设计手册 中关于轴的疲劳强度校核的计 算方法进行计算 静强度的校核： 安全系数 SS = 3 根据最大载荷按照 机械设计手册 中关于轴的静强度校核的计算 方法进行计算。 轴的刚度校核 = 2 2 max 43 24 2 1 l a JE laF f 2 FF 2 l a fm a x a 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 式中：E 弹性模量 2 . 1 1 0 5 N / m m 2 J 4 64 d （m m ） Fm a x（ 2500 1 3000 1 ）l ( 二) 筒皮的计算： 1 、 材料：Q 2 3 5 - A 2 、 厚度的确定：筒皮的厚度取决于滚筒直径、滚筒长度、所受 的拉力、 制动时的摩擦等因素。 本系列的筒皮厚度是根据各 厂的生产经验确定。 3 、 强度计算： 许用应力：起动时 = 9 0 N / m m 2 稳定运行时： = 6 0 N / m m 2 计算方法：根据所受合力、扭矩及筒皮厚度，参考西德 L a n g e H a l l m u t h 提出的计算方法进行强度校核。 ( 三) 底盘（轮毂+ 幅板）的设计计算： 1 、 轮毂 轮毂外径的确定： （DN） 对于键联接：DN= （1 . 4 1 . 5 ）d 轴 对于涨套联接：DND CP CP N N + 2. 0 2. 0 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 式中：D 为轮毂内径 0 . 2为轮毂材料屈服总极限 PN轮毂上单位面积压力 C 根轮毂形式有关的系数 轮毂长度的确定： 对键联接：L L键+ 2 0 ( m m ) 对于涨套联接：L = 4 . 06 . 0 工作 L ( m m ) 材料：焊接型为 Q 2 3 5 - A 铸造型为 Z G 2 5 2 、 幅板 材料：Q 2 3 5 - A 、Z G 2 5 幅板厚度： 幅板厚度的确定根据柔性设计方法进行确定。 即使幅板的刚性 控制在最佳值范围进行设计。 幅板强度的校核 许用应力 = 6 5 N / m m 2 根据滚筒所受的合张力、扭矩参考西德 L a n g e H a l l m u t h 提出的计 算方法进行计算，并使其应力小于许用应力 ( 四) 键的挤压强度校核： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 P = lkd T 2 P T 扭矩 （N . m m ） d 轴的直径 （m m ） k 键与轮毂的接触高度，对于平键可近似取键高的一半 l 键的工作长度 ( m m ) P 键的许用挤压应力 P = 1 . 2 5 N / m m 2 ( 五) 涨套的校核 涨套的扭矩不小于传动滚筒扭矩的 3 4 倍 M 43 t M M 滚筒的扭矩 Mt涨套公称扭矩 ( 六) 轴承寿命的计算 ( 1 ) 轴承型号 当轴承位轴径大于等于 8 0 m m ，轴承采用双列向心球面球轴承， 即：1 3 X X 系列 当轴承位轴径大于等于 1 0 0 m m ，轴承采用双列向心球面滚子轴 承，即：3 5 X X 系列 ( 2 ) 轴承寿命的计算： 滚筒轴承寿命应大于 5 万小时 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 L1 l 2 F fm a x F 2 ( l - l1 )/ 2 计算公式： Lh= P C h60 106 式中：C 轴承额定动负荷 ( k N ) P 当量动负荷 P = F / 2 ( k N ) F 滚筒所受的合张力 ( k N ) N 滚筒转速 r . P . m 球轴承= 3 ；滚子轴承= 1 0 / 3 本系列的滚筒轴承寿命均大于 5 万小时 2 . 3 托辊的计算 一、 三节托辊横梁的计算 1 、 材料：选用角钢 Q 2 3 5 2 、 许用挠度： f = 500 1 3 、 受力简化图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 4 、 托辊横梁最大下挠 fm a x fm a x= ()() 2 2 1 2 1 3 96l ll EJ lllF 式中：F 托辊承受的全部载荷 （N ） （凸凹弧处应考虑胶带的影响） E 弹性模量 2 . 1 1 0 5 N / m m 2 J 型钢的惯性矩 m m 4 F = ( S a0+ qBa0+ GR) g ( N ) 式中：S 物料截面积 （m 2 ） 输送散状物料密度 （k g / m 3 ） a0承载托辊间距 ( m ) qB输送带每米质量 ( k g / m ) 冲击系数 = 1 . 1 GR托辊辊子质量 （k g ） S = S1+ S2 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 l e / 2 F S1= 5 ) 10 05. 09 . 0 ( 2 tg CosL B L + ( m 2 ) S2= +Sin L B Cos L B L 2 10 05. 09 . 0 2 10 05. 09 . 0 ( m 2 ) 二、 二节回程托辊下横梁的计算： 1 、 材料：选用型钢角钢 2 、 许用挠度： f = 1 / 5 0 0 3 、 受力简图 S2 L 0 . 9 B - 5 0 S1 B 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 4 、 托辊横梁最大下挠度 fm a x= EJ Fl 48 3 式中：F 托辊承受的全部载荷 F = （qBa+ GR）g ( N ) 式中：a回程托辊间距 （m ） 冲击系数 = 1 . 4 三、 辊子的计算 ( 一) 辊子受力计算 作用在托辊轴上载荷有：物料重量，输送带重量，托辊辊子转动部 分重量 1 、 一节平行辊子 上分支：PO=gGaq V I RB V + + 0 1000 ( N ) 下分支：PU= （qBaU+ GR）g ( N ) 2 、 二节 V 型辊子： PU= （0 . 5 qBaU+ GR）g 3 、 三节槽形（3 5 ）托辊 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 0 . 9 B + 5 0 L S B L + 1 L P /2 D d 0 . 5 b P /2 PO=gGaq V I RB V + + 0 0 1000 ( N ) 0= S / s = () S LB 2 30545. 06993. 0 1 上面三式中：IV体积输送能力 M 3 / S V 带速 M / S 其它符号同前 = 1 . 4 ( 二) 辊子轴的弯曲刚度 轴承处的许用转角不大于 1 0 1 、 受力简图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 2 、 轴承处轴的转角 a = () () 60180 4 21 2 + EJ bLbqP B 1 0 J =64 4 d m m 4 3 、 托辊轴危险断面弯曲应力： = W M max 式中：W =32 3 d ( m m 3 ) 材料为 2 0 号钢 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 注： 取 1 7 0 N / m m 2 ( 三) 托辊轴承寿命计算： 设计的托辊轴承寿命应大于 3 万小时 Lh= 3 6 2 60 10 P C n 3 0 0 0 0 （小时） 式中：n 工作转速 （转/ 分） C 轴承的额定动负荷 四、 调心托辊计算 ( 一) 摩擦上调心托辊计算 1 、 上横梁受力计算 受力简图 C C 为危险段面 3 5 l3 F B l1 l2 C F B F A C F A 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 1 ) 中辊作用在上横梁的力 F1 F1=() Z qP + 0 2 1 P0承载分支对中辊的作用力 P0=()gaqSa B00 2 1 + （N ） S 输送带承载截面积 （m ） qB输送带每米重量 k g / m 物料对托辊的冲击系数 取= 1 . 1 a0托辊间距 取 a0= 1 m 物料密度 取= 2 0 0 0 k g / m 3 2 ) 边辊作用在上横梁的力 F2=()gqP B + 0 4 1 （N ） 1 ) 、2 ) 中 qZ为中托辊辊子重量， ( k g ) qB为边托辊辊子重量， ( k g ) 边辊作用在 B 点力为 2 3 2 F，作用在 A 点为 2 3 1 F 3 ) FB= 21 3 2 2 1 FF + 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 3 5 l3 F B l1 l2 F A =()()gqPgqP BZ + 00 4 1 3 2 4 1 （N ） =gqqP BZ + 6 1 4 1 12 5 0 FA=()gqPF B += 02 12 1 3 1 （N ） 2 、 上横梁选用型钢 许用应力 = 1 7 0 N / m m 2 3 、 上横梁强度计算 M0= FBl1+ FAC o s 3 5 ( l2+ l3C o s 3 5 ) + FAS i n 2 3 5 l3 =W MC 图二 4 、 上横梁刚度计算 许用挠度 f = 500 l FB在 A 点产生的挠度： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 240 133 1 2 0 0 133 T T FB A= l l EJ lFB 1 2 1 3 6 l 式中：l = l2C o s 3 5 + l3 ( m m ) FA在 A 点产生的挠度： fA A= EJ lfA 3 3 fA= fB A+ fA A f 式中：E=2.1105 N/mm2 J型钢的惯性矩 mm4 5、 底座比压计算 因为底座尺寸 B500B1000 时全相同，因此只计算底座受力最大 的情况即 B1000，133 时，底座的比压 B1000 时胶带最大张力（n=8，z=8） Tmax=N56000 8 10810056 = 当胶带跑偏达 10cm时，胶带边缘张力对摩擦轮的作用力 T=NT5600 10 1 max = Fb=499N 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 图三 托辊所受载荷 ： F物=（lr+qB）a0 =2670N 托辊自重：G=1070N F2=F物+G+FbCos35 =4150N 图四 以 O 点为支点，对上横梁求力矩平衡（参见图四）则有： F b 4 2 8 3 5 3 1 0 F 1 6 5 1 0 0 37 0 F 2 F物 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 F165= F物100+FbCos35(310+428Cos35)+F b428 Sin235- F237 求得：F1=6980N 比压 P= dL F1 P=4 N/mm2 式中：d轴径，d=5mm L底座下段受力宽度 L=35mm 解得：P=3.9N/mm2P 故而比压满足要求 (二) 上平调心辊子强度、转角计算 1、轴的材料为 20#钢 许用应力为：=170N/mm2 2、轴承处轴的许用转角即制为 10 3、计算公式： d2.173 M a= () 2 60360 4 2 2 0 EJ bblP 式中：d许用最小轴径， （mm） M轴所受弯矩， （N.mm） 轴许用应力 (N/mm2) 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 连杆 P0轴所受载荷 （N） b辊子支点到轴承中心距离 (mm) l辊子两支点间距 (mm) a轴承处轴的转角 （分） (三) 锥形调心托辊连杆稳定性计算 原图 可简化为： 临界载荷 P0的计算： P l 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 P0= 2 l EJ n 式中：n稳定系数 n=9.87 E弹性模数 E=2.1105 N/mm2 J杆件的惯性矩 mm4 l杆长 mm 实际产生的纠编力 PP0 2.4 拉紧装置的计算 一、拉紧装置的类型 本系列共有 4 种拉紧装置：螺旋拉紧装置、垂直重锤拉紧装置、车式拉紧 装置、固定绞车拉紧装置 二、张紧 F 的确定 按不打滑条件 e F1 按满足垂度条件： () %18 0 +gqqa GB 当中较大的作为张紧力 F 式中：F1胶带最大的许用张力 （kN） a0上托辊间距 (m) 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 qB每米物料重量， (kg/m) qG每米胶带重量， (kg/m) 计算结果： 螺旋拉紧装置： 带宽（mm） 拉紧力 (kN) 带宽 (mm) 拉紧力 (kN) 50 9 1000 38 650 16 1200 38 800 24 1400 38 垂直重锤拉紧力：63；50；40；25；20；16；8kN 重锤车式拉紧力：63；40；25kN 固定绞车拉紧力：150；90；50；30kN 三、拉紧行程： 张紧方式 行程范围 （m） 螺旋拉紧 0.5；0.8；1 重锤车式拉紧：3；4；5；6 绞车拉紧：17 四、绞车的设计计算 1、牵引力的确定 F： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 由于绞车拉紧装置分为：150kN；100kN；50kN，而绞车的倍率为 6， 故而牵引力为以下几档： 25 kN；16 kN；10 kN；5 kN； 2、绞车的速度： 牵引力25kN；V=0.3m/s 牵引力30kN；V=0.4m/s 3、钢丝绳及卷筒： 钢丝绳的规格选为：619.5- 18.5 钢丝绳直径的选择 由 SP=Fn 式中：n钢丝绳的安全系数 取 n=6 SP钢丝绳所需的破为断拉力 （N） 由 SP再查表确定钢丝绳直径 d 卷筒型式确定： 采用多层缠绕卷