增城高支模方案(完成版).doc

目 录目 录1一.编制依据2二、工程概况2三、高支模施工方案31.支模采用的主要材料32.地下室楼板模板33.二层楼面梁模板44.转换层梁模板45.支撑的搭设要求4四、高支模计算5地下层楼板支模计算51.计算的已知条件52.楼面模板设计53.门架支撑稳定性验算11二层梁模板设计131.楼板模板计算132.二层梁模板计算133、门架支撑稳定性验算20转换层梁支模计算211.计算的已知条件212.板模板计算223.梁模板计算223.门架支撑稳定性验算284.承载力验算295.梁侧模及对拉螺栓拉力计算29支模平面布置图32五、高支模施工方法331.材料332.施工顺序333.安装支撑系统344.梁、板模板的安装355.支顶、梁板模板的拆除356.技术安全措施367.预防坍塌事故的技术措施378.预防高空坠落事故安全技术措施379.混凝土浇筑方法及技术措施38六、高支模的施工管理38七、监测措施39八、应急预案40一.编制依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；木结构设计规程GB50005-2003；混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；现代城（第一期）工程结构施工图纸；现代城（第一期）工程施工合同;建筑施工计算手册2004版等。二、工程概况工程名称：现代城商住小区一期A1A4栋工程建设地点：增城市新塘镇群星村大岭建设单位：广州市华正房地产发展有限公司设计单位：龙安-泛华建筑工程顾问有限公司监理单位：广东省建设工程监理有限公司施工单位：广东省第一建筑工程有限公司结构类型：RC框剪结构施工范围：总承包承包方式：包工、包料、包质量、包工期、包安全、包文明施工目标工期：460日历天建筑面积：约47828m2 使用功能：地下室一层为车库、人防；裙楼一层（部分二层）为商铺，其余楼层为住宅地下室层高4.95m，架空层高度5.00m，首层高度高度6.25m，标准层高3.00m，则地下室至首层属高支模工程。根据设计图纸下列情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：(一) 地下室层高为4.95m, 200600300700 ，板厚度为200mm，超高部分模板支撑同二层楼板。(二) 最高楼层6.25m，位于首层，梁截面从200500300700 不等,板厚为120mm、150mm，其中最不利部位为(2-16)(2-24)(2-E)(2-K)2KL28、2KL29，梁截面尺寸：300700，板厚度是150mm；梁底支模高度为5.55m；(三) 三层转换层高度4.95m,(7b-3)(7a-B)(7a-C)转换层最大梁KZL11(1A)截面尺寸为10002000，板厚度为150mm，梁底支模高度为2.950m。三、高支模施工方案1.支模采用的主要材料钢管：483.5mm；枋木：50mm100mm2000mm、50mm100mm1200mm；胶合板：915mm1830mm18mm；门式脚手架：MF1219、MF1917、MF1209；垫板采用脚手架配套底托，垫板为两条100100mm木枋并排垫放。2.地下室楼板模板、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50100mm的木枋、门式脚手架。、所有楼板支撑体系均采用门式脚手架跨距900mm，排距为900m，两层木枋，上层木枋为50100mm450，底层木枋为50100mm1200。剪力撑在支架四边与中间每隔四排门式架设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置；门架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200mm处，以上每两榀门式脚手连接处设一道纵向水平拉杆。3.二层楼面梁模板 、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50100mm的木枋、门式脚手架。、所有梁模板垂直支撑的门式脚手架沿梁纵向方向布置，间距是900，根据层高及梁高来考虑，采用叁个架高为1700门架架设起来进行支模，楼板采用叁个MF1219门架进行支模，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每一榀层门式脚手架在底部、顶部及中间接驳处设48钢管纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。、采用50100mm木枋作为梁的水平支撑。共布置两层木枋，上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50100mm，间距300mm，底层木枋为50100mm，间距为1200mm；侧模加竖向100mm(宽)18mm间距300mm。、跨度L4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。4.转换层梁模板、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50100mm的木枋、门式脚手架。、作为模板垂直支撑的门式脚手架沿梁纵向方向布置，一般梁支模同二层梁板,大截面框架梁门式架间距为300mm，根据层高及梁高来考虑，采用一个架高为1700架加一个架高900架进行支模，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。侧模加竖向立挡木枋100mm(宽)50mm间距200mm;梁高超过750mm的应加设对拉螺栓;梁高超过1250的在梁中穿二道14500对拉螺栓，梁底横楞为两条间隔100mm的50mm100mm木枋，纵楞为两条50mm100mm木枋。其它同高支模构造。5.支撑的搭设要求为了确保门架支撑的整体稳定性，使门架支撑的承载力达到计算假定值。门架支撑的搭设必须达到以下的构造要求： 每一个门架都必须按要求全部安装门架本身配备的交叉撑。 每一榀门架都必须设置48钢管纵横水平连系杆，如有条件，纵横水平连系杆要顶紧并固定在已浇筑好的混凝土柱子、剪力墙等竖向构件。 门架本身配备的交叉撑及纵横水平杆与门架的连接，必须用脚手架扣件与门架连接，不得用铁线绑扎。 门架的布置必须协调，做到纵横各成一线，以便水平连系杆及门架本身配备的交叉撑的安装。 门架必须使用顶托及底座。但顶托及底托螺杆伸出不能超过200mm。 在混凝土浇筑前，要对模板支撑进行检查和验收，特别是注重支架稳定性的检查，防止安全事故的发生。 浇筑混凝土时，混凝土的泵管不能依附在高支模的支架上，避免摇动整个支架。 四、高支模计算地下层楼板支模计算1.计算的已知条件梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50100mm木枋，间距300mm，梁下托木采用50100mm木枋，该木枋承受梁底木枋传来的荷载，其间距1200mm。楼面模板的楞木也采用50100mm木枋，上层木枋间距为450mm，下层木枋间距1200mm。梁底采用2个MF1219门架支撑，跨距是900mm；楼板模板门架支撑跨距是900mm，间距900mm。2.楼面模板设计根据设计图纸，楼板板厚200mm。楼板计算单元如下：楼板模板标准荷载值 模板自重 0.090kN/m2 新浇混凝土重： 240.20=4.800KN/m2 楼板钢筋 1.10.20=0.220KN/m2 施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 为集中荷载时取2.5KN 振捣砼荷载 2.0 KN/m2楼板模板强度验算楼板以1000mm宽为计算单元.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时，如下计算简图1:计算简图如“计算简图1”示(横向木枋间距为450)荷载设计值q1=1.2(+)+1.4(+) 1 =1.2(0.090+4.800+0.220)+1.4(2.5+2.0)1 =12.432KN/mq2=1.2(+)+1.4 1=1.2(0.090+4.800+0.220)+1.42.0 1 =8.932KN/m按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KF=1.079.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:M1=Kmql2=0.07712.4320.452=0.194KN.m.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:M2=Kmq2l2+KFmFl=0.0778.9320.452+0.1692.50.45=0.329KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=1000182/6=54000mm2=M/W=0.329106/54000=6.093N/mm2=13N/mm2， 满足要求。抗剪验算V=kvq2l+KFVF=0.6078.9320.45+0.6612.5=4.092KN=3v/2bh=(34.092103)/(245018)=0.758N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。楼板模板刚度验算荷载标准值qk=1.2(+)1 =1.2(0.090+4.800+0.220)=6.132KN/mI=bh3/12=1000183/12=486000 mm4E=10000N/ mm2max=Kqkl4/100EI=(0.6326.1324504)/10010000486000 =0.327mm=l/400=500/400=1.25mm 满足要求。楼面横楞强度计算木枋间距为450mm,双支布置计算简图如“计算简图3”示强度验算：按简支梁进行计算：I:接均布荷载作用计算：q1=12.4321.00.45 =5.594KN/m木枋自重均布荷载：选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=21.20.050.106.0=0.072KN/mM1=( q1+ q2) l2/8= (5.594+0.072)1.22/8=1.02KN.m: 接集中力作用计算均布荷载设计值q1=1.2(+)+1.40.451.2(0.090+4.80+0.22)+1.42.0=8.932 KN /m集中力荷载作用F=1.4 =1.42.5=3.50 KN则M2=( q1+ q2) l2/8+Fl/4=(5.594+0.072)1.22/8+3.501.2/4=2.07KNm取较大的M2计算w=nbh2/6=2501002/6=166666.6mm3 M/w=2.07106/166666.6=12.42N/mm2=13N/mm2 满足要求。抗剪验算满足要求。挠度验算荷载不包括振捣荷载，则I = nbh3/12=2501003/12=8333333mm4q3=1.2(+0.072)0.45=1.2(0.090+4.800+0.220+0.072)0.45=3.24KN/m满足要求。楼面纵楞强度计算荷载计算每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是F= q1/2=1.2(+0.072)+1.40.901/2=4.373KN强度计算按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521集中荷载作用计算系数：KM=-0.188 KV=-0.688 KW=0.911 W=83333.3mm3=M/w=（0.744106）/83333.3=8.929N/mm2=13N/mm2满足要求。抗剪验算v= KV F=0.6884.373=3.01KN=3v/2bh=(33.01103)/(250100) =0.903N/mm2N29.156KN即满足规范式NNd，故门式架间距900mm的稳定性满足规范要求。4、梁高支模部分计算同二层梁模板计算二层梁模板设计1.楼板模板计算楼板模板同地下室楼板模板2.二层梁模板计算根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为300700mm，楼板厚度为150mm,梁模板采用18mm厚夹板,门式脚手架间距900mm，上层采有50100mm木枋作小横楞，间距300mm。下排木枋也采用50100mm木枋作托梁，间距为1200mm。梁计算单元如下:1. 底模板验算计算简图如“计算简图5”示:1 荷载计算模板自重 1.20.0186 =0.130KN/m新浇混凝自重 0.70.30+(1.2-0.3)0.1524 =8.28KN/m钢筋自重 0.70.301.5+(1.2-0.3)1.1 =1.305KN/m施工振捣荷载 0.32 =0.60KN/m施工人员及设备荷载:1.22.5 =3.0KN/m(均布荷载)F =2.5KN (集中荷载).当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+) =(0.13+8.28+1.305)1.2+1.4(0.6+3.0)=16.70KN/m.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2 =(0.13+8.28+1.305)1.2=11.658KN/m集中力q3=2.5 KN2 强度验算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：均布荷载计算系数：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632集中荷载计算系数：KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数K=-0.446则M1=Kmq1l2=0.07716.700.32=0.116KN.mM2=Kmq2l2+ KmFFl=0.07711.6580.32+0.1692.50.3=0.208KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=300182/6=16200mm3=M/W=(0.208106)/16200=12.84N/mm2=13N/mm2 满足要求。3 抗剪验算V=kvq2l+kvF=0.60711.6580.3+0.6612.5=3.775KN=3v/2bh=(33.775103)/(230018)=1.05 N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。4 挠度验算q2=1.2(+)= 1.2(0.13+8.28+1.305)=11.658 KN/m胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2=K(ql4/100EI)=0.63211.6583004/(1009000300183/12)=0.455mm=l/400=300/400=0.75mm 满足要求。2. 梁侧模计算梁侧压力计算根据建筑施工计算手册公式8-8 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 则有 F=0.222451.01.151.51/2=37.183 KN/m2根据公式8-9强度验算根据两公式计算结果取较小值16.800KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。模板最大侧压力设计值：q（1.2F1.44）（0.70-0.15）（1.216.8001.44）0.5514.148KN/m按最大侧压力取0.55m高板带进行模板挠度验算，结构形式取连续梁，其中夹板弹性模量E=9103N/mm2 截面惯性矩I = bh3/12 = 550183/12=2.673105mm4截面抵抗矩W = bh2/6 = 550182/6 =29700mm3跨中弯矩 Mmax =0.121qL2 =0.12114.1480.302=0.154KN.mMmax/W=0.154106/297005.185N/mm2 13N/mm2 满足要求。剪力验算剪力 剪应力 满足要求。挠度验算则模板面最大挠度为：所以侧模竖向加50mm100mm间距300mm的木枋作立档，满足要求。3. 梁底模板下木枋(横楞)计算计算简图如“计算简图7”示:1荷载计算模板自重 (20.550.018+0.30.018)6 =0.151KN/m新浇混凝自重 0.70.3024 =5.04KN/m钢筋自重 0.70.301.5+0.30.151.1 =0.365KN/m施工振捣荷载 0.32 =0.60KN/m施工人员及设备荷载:0.32.5 =0.75KN/m(均布荷载)F =2.5KN (集中荷载).当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+) =(0.151+5.04+0.365)1.2+1.4(0.6+0.75)=8.557KN/m.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2 =(0.151+5.04+0.365)1.2=6.667KN/m集中力q3=2.5 KN 选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q4=21.20.050.106.0=0.072KN/m2强度验算.当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:M2=弯矩取较大者M2计算w=nbh2/6=2501002/6=166666mm3= M/w =(2.013106)/166666=12.078N/mm2=13N/mm2满足要求。3抗剪验算V=qb/2+F/2=(6.6670.30)/2+2.5/2=2.25KN=3v/2bh=(32.25103)/(2250100)=0.338 N/mm2 fv=1.4N/m2 满足要求。4挠度验算q=1.2(+)=1.2(0.151+5.04+0.365)= 6.667KN/mE=10000N/mm2I=nbh3/12=2(501003)/12=8333333mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI +5q4l4/384EI =6.66730012003(8-43002/12002+3003/12003)/(384100008333333)+50.07212004/384100008333333=1.662mm=l/400=1200/400=3.0mm 满足要求。4. 最下排木枋（支承在顶托上的木枋，纵楞）的计算计算简图如“计算简图8”示 荷载计算每一根横楞传到最下排纵楞的集中力设计值：P1=2.25KN 强度计算按二跨连续梁计算，查表得各系数如下：均布荷载计算系数：弯矩系数Km1=-0.125 剪力系数KV1=-0.625 挠度系数K1=0.521集中荷载计算系数：弯矩系数Km2=0.333 剪力系数KV2=-1.333 挠度系数K2=2.508M= Km2P1+Km1q2l2=0.3332.25+0.1250.0360.92=0.753KN.mW=83333mm3=M/w=（0.753106）/83333=9.036N/mm2N18.539KN即满足规范式NNd，故门式架间距900mm的稳定性满足规范要求。转换层梁支模计算1.计算的已知条件转换梁截面尺寸为10002000，板厚度为150mm；门式脚手架沿梁纵向方向布置，间距是300mm，侧模加竖向立挡木枋50mm100mm间距350mm，梁穿二道14的对拉螺栓间距为500，梁底横楞为两条间隔100mm的50mm100mm木枋，纵楞为两条50mm100mm木枋。其它同高支模构造。2.板模板计算板模板同二层高支模中板的计算。3.梁模板计算转换层处最大梁截面尺寸为10002000mm。计算单元如下图示:1底模板设计计算简图如“计算简图9”示:1荷载计算模板自重1.20.0186 =0.130KN/m新浇混凝自重1.22.024 =57.000KN/m梁钢筋自重： 1.02.01.5+(1.2-1.0) 1.1 =3.220KN/m施工振捣荷载21.2 =2.400KN/m施工人员及设备荷载 2.51.2 =3.000KN/m(均布荷载) =2.5KN(集中荷载).当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+) =(0.130+57.0+3.22)1.2+1.4(2.4+3.0)=79.98KN/m.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2 =(0.130+57.0+3.22)1.2=72.42KN/m集中力q3=2.5 KN2强度验算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：均布荷载计算系数：Km1=0.077剪力系数KV1=-0.607,挠度系数K1=0.632集中荷载计算系数：Km2=0.169剪力系数KV2=-0.661,挠度系数K2=-0.446则M1=Km1q1l2=0.07779.980.152=0.139KN.mM2=Km1q2l2+ Km2Fl=0.07772.420.152+0.1692.50.15=0.189KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=1000182/6=54000mm3=M2/W=(0.189106)/54000=3.5N/mm2=13N/mm2满足要求。3抗剪验算V=kv1q2l+kv2F=0.60772.420.15+0.6612.5=8.246KN=3v/2bh=(38.246103)/(2100018)= 0.687 N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。4挠度验算q2=1.2(+) =1.2 (0.130+57.0+3.22) =72.42KN/m胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2=K1(ql4/100EI)=0.63272.421504/(10090001000183/12)=0.053mm=l/400=150/400=0.375mm 满足要求。2梁底模板下小横楞计算(按间距100mm布置)计算简图如“计算简图10”示:1荷载计算模板自重:(21.85+1.2)0.100.0186/1.0 =0.075KN/m 新浇混凝土自重: 0.102.024 =4.8KN/m钢筋自重: 0.102.01.5+1.20.101.1 =0.432KN/m施工振捣荷载:0.102.0 =0.200KN/m施工人员及设备荷载 0.102.5 =0.25KN/m(均布荷载) =2.5 KN (集中荷载).当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+) =1.2(0.075+4.8+0.432)+1.4(0.20+0.25)=6.998KN/m.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2+1.4 =(0.075+4.8+0.432)1.2+1.40.2=6.648KN/m集中力q3=2.5 KN2强度验算.当考虑作用于模板上的施工人员及设备、振捣为均布荷载时.当只考虑作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:M2=弯矩取较大者M2计算w=nbh2/6=2501002/6=166667mm3= M/w =(2.007106)/166667=12.042N/mm2=13N/mm2间距为100mm可满足要求。3抗剪验算V=qb/2 +F/2=(6.9981)/2+2.5/2=4.749KN=3v/2bh=(34.749103)/(2250100)= 0.073N/mm2 fv=1.4N/m2 满足要求。4挠度验算q=1.2(+)=1.2(0.075+4.8+0.432)=6.368 KN/mE=10000N/mm2I=2bh3/12=2(501003)/12=8333333mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI +5ql4/384EI =6.368100012003(8-410002/12002+10003/12003)+50.07212004/(384100008333333)=0.131mm=l/400=1200/400=3.0mm 满足要求。3最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算采用双排木枋，计算简图如“计算简图11”示1荷载计算下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是P1=V=4.749KN2强度计算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632KFm=0.286剪力系数KFV=-1.286,挠度系数KF=1.764M= KFmP1+Kmql2=0.2864.749+0.0770.0720.302=1.359KN.mW=166667mm3=M/w=（1.359106）/166667=8.154N/mm2=13N/mm2满足要求。3抗剪验算v=KFVp1+KVql=1.2864.749+0.6070.0720.3=6.120KN=3v/2bh=(36.12103)/2(250100) =0.095N/mm2N18.539KN即满足规范式NNd，故门式架间距300mm的稳定性满足要求。4.承载力验算在搭设门式架的过程，在每条立杆底下垫两条通长100mm50mm(厚)的枋木，枋木铺在已经完成的首层砼板上。首层砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：pfg式中p为立杆基础底面的平均压力， A=0.100.10=0.010m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取门式架立杆最大值为：N=30.886/2 =15.443KNA为立杆基础底面垫板面积；则有p= 满足要求。5.梁侧模及对拉螺栓拉力计算梁侧压力计算根据建筑施工计算手册公式8-8 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 则有 F=0.222451.01.151.51/2=37.183 KN/m2根据公式8-9混凝土的有效压头高度 h=37.183/25=1.487m.(2)侧模板的验算:根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。取最底层一整块侧模板计算,模板宽度取915mm ,可近似取最大侧压力作为均布荷载计算.竖向用两条50100mm的木枋作立挡,间距为200mm.模板最大侧压力设计值：q（1.2F1.44）0.915（1.237.1831.44）0.91545.951KN/m1)侧模板的强度验算:按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=-0.121剪力系数KV=-0.620,挠度系数K=0.967模板的弹性模量E=9103N/mm2截面惯性矩I = bh3/12 = 915183/12=444690mm4截面抵抗矩W = bh2/6 = 915182/6 =49410mm3跨中弯矩 Mmax = 0.121qL2=0.12145.9510.22=0.222 KN.mMmax/W=0.222106/49410=4.493 N/mm2 13N/mm2 满足要求2)挠度验算则模板面最大挠度为：(3)侧向竖木枋验算: 1)强度验算枋木弹性模量E=10103N/mm2 截面惯性矩I = nbh3/12 = 2501003/12=8333333mm4截面抵抗矩W = nbh2/6 = 2501002/6 =166666.7mm3竖楞设计荷载为:q1=(1.2250.15+1.44) 0.20=2.02 KN/mq2=(1.237.183+1.44) 0.20=10.044KN/mq3=1.237.1830.2=8.924 KN/m竖向木枋按连续梁计算,经过计算,以0点的弯矩值最大,其值为:M0 = 1/2qL2 =0.58.9240.512=1.161KN.mMmax/W=1.161106/166666.76.966N/mm2 N=15.066 KN故满足要求.支模平面布置图地下室楼板支模平面布置图二层梁板支模平面布置图五、高支模施工方法1.材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用500mm100mm木枋。支撑系统：MF1219、MF1217、MF1209门式脚手架及配件、钢管483.5mm、对拉螺栓等。2.施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板门式脚手架安装架设梁底纵横木枋于门式架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于门式脚手架顶托上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%筑拆下门式脚手架可调顶托筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉杆、剪力撑及门式脚手手架钢管3.安装支撑系统采用门式架模板支撑梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用梯型架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上、下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式脚手架连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵向设483.5mm水平钢管拉杆一度，在底部门架下端内侧设通长483.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。门架必须牢固地支承在已经夯实的地台面上，并在