地铁车站深基坑碗口式模板及支架安全专项施工方案.doc

XXXX 轨道交通轨道交通 4 4 号线一期工程土建第号线一期工程土建第 Y Y 标段标段 模板及支架安全专项施工方案模板及支架安全专项施工方案 1 概述概述 XX 轨道交通 4 号线一期工程土建第 Y 标段含两个车站（铁机村站、罗家港站） ， 两个盾构区间（岳家嘴站铁机村站、铁机村站罗家港站） ，其中岳家嘴站铁机 村站区间含一明挖区间。 铁岳区间沿中北路延长线道路中央敷设，岳铁明挖段全长 302.492m，标准段宽度 为 14.3m，岳铁明挖段为单层闭合箱形框架结构，主体结构主要尺寸为：顶板 800mm1000mm，底板 800mm1000mm，标准段侧墙为 700mm，局部 850mm，轨排井侧墙 800mm，底板梁局部下翻梁高度为 2200mm。 铁机村站位于 XX 市中北路延长线与铁机路交汇处，按六辆编组车站总长度为 194.8m，标准段宽 19.7m，端头井宽 24.9m。车站设四个客流出入口，两组风亭，车 站两侧均为盾构区间。铁机村站现地面标高在 25m 左右，顶板覆土厚度在 3.5m 左右， 车站采用明挖法施工。 铁机村站结构型式为一柱两跨，现浇钢筋混凝土框架结构。主体结构主要尺寸 为：顶板厚 800mm，中板厚为 400mm，端头井底板厚度为 1000mm，标准段底板厚度为 900mm；顶纵梁尺寸为 1200（1000）1800；中纵梁尺寸为 1000（800）1000；底 纵梁尺寸为 1200（1000）2200；侧墙端头井厚度为 800mm，标准段为 700mm；下一 层净空为 4.75m，下二层标准段净空为 6.01，端头井净空为 7.06m。采用碗扣式满堂 支架体系。 罗家港站位于 XX 市武昌区和平村，按六辆编组车站总长度为 209.3m，标准段宽 19.7m，端头井宽 24.9m。车站设四个客流出入口，二环路东侧设置两个出入口，车站 两侧均为盾构区间。罗家港站现地面标高在 18.621.4m 之间，平均为 19.8m 左右， 场平高程为 19.5m。车站顶部规划道路路面高程为 21.0m，覆土厚度为 3m,车站采用明 挖法施工。 罗家港站结构型式为一柱两跨，现浇钢筋混凝土框架结构。主体结构主要尺寸 为：顶板厚 900mm，中板厚为 500mm，端头井底板厚度为 1000mm，标准段底板厚度为 900mm；顶纵梁尺寸为 1200（1000）1800；中纵梁尺寸为 1000（800）1000；底 纵梁尺寸为 1200（1000）2200；侧墙端头井厚度为 800mm，标准段为 700mm；下一 层净空为 4.75m，下二层标准段净空为 6.01，端头井净空为 6.96m。采用碗扣式满堂 支架体系。 综合考虑车站的整体长度及现场实际情况，主体结构施工采取流水作业施工， 中板、顶板及支架跟随底板施工的进程依次逐段推进。 2 编制依据及编制依据及范围范围 2.1 编制依据：编制依据： 1、XX 市轨道交通四号线一期工程铁岳明挖段、铁机村站、罗家港站结构施工图设 计； 2、地下铁道工程施工及验收规范GB50299-1999（2003 年版） ； 3、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002； 4、 建筑扣件与钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002 年版)； 5、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 6、 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008； 7、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号。 2.1 编制范围：编制范围： 岳铁明挖段、铁机村站、罗家港站站主体结构。 3 使用材料使用材料要求要求 3.13.1 模板用料要求模板用料要求 1、中柱及中、顶板下翻梁、侧墙模板均采用2440122018木胶合板。 2、主楞为10cm10cm木枋，次楞为510cm木枋； 3、模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温 性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板 ZBB70006的规定。 4、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差 别不应大于5%。 3.23.2 支架用料要求支架用料要求 1、碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的 Q235A 级普通钢 管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。 2、碗扣架用钢管规格为 483.5mm，钢管壁厚不得小于 3.5+（00. 25） mm。 3、上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械 性能应符合 GB9440 中 KTH330-08 及 GB11352 中 ZG270-500 的规定。 4、下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB11352 中 ZG230-450 的规定。 5、立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于 2mm，外套管长度不得小于 160mm，外伸长度不小于 110mm。 6、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应 有防止上碗扣脱落的措施。 7、立杆与立杆连接的连接孔处应能插入 12mm 连接销。 8、构配件外观质量要求： （1） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； （2） 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表 面粘砂应清除干净。 （3） 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； （4） 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺 陷； （5） 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 （6） 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。 9、可调底座底板的钢板厚度不小于 6mm，可调托撑钢板厚度不得小于 5mm； 10、可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于 6 扣，插入立杆内的 长度不得小于 150mm。 4 模板及支架系统设置说明模板及支架系统设置说明 4.14.1 车站顶板、中板模板及支架配置说明车站顶板、中板模板及支架配置说明 方案选定根据以往施工经验，结合车站结构的实际尺寸，支架施工方案选定如下： 车站主体结构的中板和顶板采用碗扣式满堂支架体系，模板采用 1.8cm 厚覆膜胶合板。 支架基础为施工完的车站结构底板和中板，承载力满足要求，无需另行处理。中板立 杆纵向（沿车站）间距 90cm、横向间距 60cm，横杆步距 120cm；顶板立杆纵向间距 90cm、横向间距 60cm，横杆步距 120cm。碗扣支架立杆底部垫钢板底托，顶部加顶托。 考虑到支架的整体稳定性，支撑架体四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵向每 4.5m 设通长剪刀撑 1 道，横向每隔 4 跨布置剪刀撑 l 道；下二层架体顶端和底部设置 水平剪刀撑，剪刀撑为扣件式钢管系统。当支架高度大于 4.8m 时，支架中部应增设 一道水平剪刀撑。为便于高度调节，每根立杆顶部配可调顶托，可调范围 45cm。顶托 标高调整完毕后，在其上安放 1010cm 的木枋纵梁，其间距同立杆间距（60cm） ，纵 梁上设置 510cm 的方木横梁，间距为 30cm。安放纵横方木时，应注意纵向方木接头 应在立杆顶托中心，横向方木接头应在纵向方木中心位置。横向方木接头位置要和纵 向方木接头位置错开，且任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上，站台层与站厅 层支架基本保证在同一铅垂线上。 现以标准段为例，进行模板和支架统设计及计算，剖面示意图如下： 主体结构模板支撑系统示意图主体结构模板支撑系统示意图 4.24.2 侧墙模板及支架配置说明侧墙模板及支架配置说明 侧墙模板采用 1.8cm 厚胶合板，木模板后竖向安放断面为 510cm 的方木，间距 为 30cm。横向分配梁采用断面为 10cm10cm 的方木。侧墙支撑采用与碗扣支架联 成一体的通长钢管对口撑（加顶托） ，间距为 60cm，步距 60cm，用十字扣件与横向 所有立杆可靠相连。端头墙模板支撑采用 6m 钢管和支架连为一体，支架两横杆中间 增设一道通长钢管对口撑端头设置可调支托，间距为 60cm60cm，考虑到墙体水平受 力对架体稳定性的影响，侧墙与板分开施工时于需设置钢管抛撑，抛撑顶端安置可调 支托，抛撑钢管和架体立杆、水平杆可靠连接，间距为 120cm120cm。 600 可调顶托 10*10cm方木600 5*10cm方木300 可调顶托 抛撑 18mm厚胶合板 700厚衬墙 碗扣式满堂支架体系 支架横杆间增设一道 通长对称钢管 侧墙模板支撑系统示意图侧墙模板支撑系统示意图 4.34.3 立柱模板及支架配置说明立柱模板及支架配置说明 矩形柱的模板由四面侧板、柱箍、支撑组成。柱子四边侧模都采用竖向侧板，则 模板横缝较少。 为承受混凝土侧压力，侧板外应设置5*10cm木楞作为竖梁，柱箍采用48*3.0双 钢管，间距为0.6m。并沿纵向在每层柱箍处设置三道12对拉螺栓,对拉螺栓两侧架 设燕尾钩，以加强对拉螺栓的调节能。如下图所示： 483.0钢楞 12对拉螺栓 483.0钢楞 300 直角扣件 4.5cmx9cm 木枋 立柱模板支撑系统示意图 4.44.4 下翻梁模板及支架配置说明下翻梁模板及支架配置说明 铁机村站、罗家港站顶纵梁尺寸为 12001800；中纵梁尺寸为 10001000，按 照最大受力工况设计支架体系，即取顶纵梁为例进行模板和支架的验算。顶板翻梁底 模板采用 1.8cm 胶合板，模板下铺 5*10cm 的方木作为纵梁，间距为 300mm；在支架 顶托上设置 10*10cm 的方木作为横梁，间距为 600mm。梁下设置 3 立杆，立杆间距 为 600mm。梁侧模板设置双钢管为纵梁，加固体系为对拉螺栓，间距为 300。中板翻 梁底模板采用 1.8cm 胶合板，模板下铺 5*10cm 的方木作为纵梁，间距为 350mm；在 支架顶托上设置 10*10cm 的方木作为横梁，间距为 700mm。梁下设置 2 立杆，立杆 间距为 600mm。顶板梁及中板梁底面支架立杆间距加密，原纵向 900mm 间距内固定 扣件式钢管支架，与碗扣式支架体系连为一体。梁侧模板设置双钢管为纵梁，加固体 系为对拉螺栓。模板及支撑体系示意图如下： 顶板梁横剖面模板支撑系统示意图 中板梁横剖面模板支撑系统示意图 梁底模板支架平面示意图 5 荷载计算荷载计算 5.1 板的荷载分析及验算板的荷载分析及验算 5.1.15.1.1 板的荷载分析：板的荷载分析： 顶板模板示意图为： 按最不利荷载效应考虑，以罗家港站 0.9m 厚顶板为例进行荷载分析组合。 1、模板：Q1=0.5kN/m2； 2、新浇混凝土自重：Q2=25 kN/m3； 3、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5kN/m2； 4、浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q4=2 kN/m2 5、纵横木楞自重：7.5KN/m3，每平方米立杆所承受的方木重量为： Q5=0.0500.107.53+0.10.17.52=0.26KN。 （按照 3 根 50*10 次楞和 2 根 10*10 主楞考虑） 竖向荷载效应组合如下： QKGK NNN4 . 12 . 1 式中 模板及新浇钢筋混凝土自重产生的轴向力总和（忽略支架自重） GK N 300300 q=8.85KN/m 300 ABC D ； 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产 QK N 生的轴向力总和。 产生轴向力总和： kNN71.279 . 0*9 . 0*)25 . 2(*4 . 1)9 . 0*9 . 0*26 . 0 9 . 0*9 . 0*5 . 09 . 0*9 . 0*9 . 0*25(*2 . 1 5.1.2 底模强度验算底模强度验算 顶板底模采用高强度胶合板，板厚 1.8cm。底模背肋为 5*10cm 方木，间距 300mm，故取 300 宽为模板强度计算单元。模板受力模型见下图： （单位为 mm） (1) 模板力学性能： 弹性模量：E=1104 MPa 抗弯强度：m=20MPa 截面抵抗矩：W= bh2= 301.82=16.2cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=301.83= 14.58cm4 12 1 12 1 截面积：A=30*1.8=54cm2 （2） 模板受力计算 底模板均布荷载：Q= 0.9Q2+ Q3+ Q4=27KN/m2 转换为均布线荷载：q=Qb=270.3=8.1KN/m 跨内最大弯矩：Mmax= ql2/8=0.1KN.m 弯应力为：Vmax=M/W=0.1*103/16.2*10-6=6.2Mpa m=20Mpa 满足要求 木模板刚度验算： 根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如 下： mmlmm EI ql 75 . 0 400/3 . 0 1058.1410100 3 . 01 . 8 677 . 0 100 677 . 0 84 44 600 q 通过计算 1.8cm 厚胶合板满足受力要求。 5.1.35.1.3 横向方木验算（次楞）横向方木验算（次楞） 本方案采用的木材为东北落叶松，根据建筑施工计算手册查得东北落叶松抗 弯强度为 m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：v=1.6Mpa，弹性模量为 E=10103Mpa。 根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图： 横梁方木受力模型图（单位 mm） 则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为： q=(Q1+ 0.9Q2+ Q3+ Q4)0.3=8.25KN/m 截面抵抗矩：W= bh2= 5102=83.3cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=5103= 417cm4 12 1 12 1 弯矩：Mmax= ql2=0.371KN.m 8 1 剪力为：Vmax=ql=0.5*9*0.6=2.475KN 2 1 （1） 抗弯承载力验算 =0.375*103 /83.34.45MPa0.9f= 15.3 MPa W M （2） 抗剪承载力验算 max=. Vmax/A=0.74Mpa fv= 1.6 Mpa 2 3 2 3 100*50 10*475 . 2 3 (3) 刚度验算 mmlmm EI ql 5 . 1400/33 . 0 104171010384 60025 . 8 5 384 5 43 44 通过以上验算得知，横向采用 50100mm 东北落叶松方木可以满足要求。 5.1.45.1.4 纵向方木验算（主楞）纵向方木验算（主楞） 纵向采用 10*10cm 方木，间距为 0.6m，每根立杆上布置一根方木。抗弯强度为 m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：v=1.6Mpa，弹性模量为 E=10103Mpa。 600600600 300300300300300300300300300 P PPPPPPP P P 纵向方木分配梁所受的力为其上横向间距为 30cm 的 5*10cm 方木传下的力。根据 主楞的受力特点，其受力模型见下图： 纵梁方木受力模型图（单位 mm） 截面抵抗矩：W= bh2= 10102=166.7cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=10103= 833.3cm4 12 1 12 1 纵向方木上平均承受 2 根横木重量为：0.05*0.1*0.6*7.5*2=0.045KN。 横向方木施加在纵向方木的均布荷载为 0.10.6=0.075KN/m 作用在纵向方木上的均布载为：q=(Q1+ 0.9Q2+ Q3+ Q4)0.6+0.075=16.575KN/m 将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下： q=16.575KN/m 600600600 跨内最大弯矩：Mmax= 0.08ql2=0.477KN.m 跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*16.575*0.6=3.978KN （1） 抗弯承载力验算 =0.52*103 /167.73.1MPa0.9f= 15.3MPa W M （2） 抗剪承载力验算 max=. Vmax/A= 100*100 10*978 . 3 3 =0.597Mpafv= 1.6 Mpa 2 3 2 3 (3) 刚度验算 mmlmm EI ql 25 . 2 400/175 . 0 3 . 83310100 60575.16 677 . 0 100 677 . 0 4 44 通过以上验算得知，纵向梁采用 100100mm 东北落叶松方木可以满足要求。 5.1.55.1.5 支架稳定性验算支架稳定性验算 支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受 压构件进行验算。支架采用 483.0 焊接钢管，鉴于市场上 483.0 钢管的壁 厚基本都在 2.7mm，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚 2.7mm 的钢 管取值。由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载 对系统的影响，及按下式验算： =f A N 482.7 钢管：A=（482-42.62）4=3.84cm2, i=/4=1.6cm。 22 6 . 4248 模板支架立杆的计算长度hl 0 式中 支架立杆的步距，取 1.2m； h 7516/1200/ 0 il 本工程钢管为 Q235 钢，按轴心受压构件查表得稳定系数=0.75 =215MPa A N 22.96 10*84 . 3 *75 . 0 10*71.27 2 3 MPa 单肢立杆承载力满足要求。 5.25.2 侧墙模板侧墙模板 侧墙采用 18mm 厚胶合模板，背楞纵向分配梁为 5*10cm 木枋，竖向背楞为 10*10cm 木枋间距为 600，竖向木枋设置在可调顶托上，顶托竖向间距为 600。 考虑最不利荷载情况，按照下二层考虑。 5.2.15.2.1、水平荷载：、水平荷载： 采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式 计算，并取二式中的较小值： VtF 。C21 22 . 0 HF C 式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/） ； c混凝土的重力密度（kN/m3）,取 25 kN/m3； t。新浇筑混凝土的初凝时间（h） ，取 5h； V混凝土的浇灌速度（m/h） ，取 1.5 m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，以端头井下二层衬 墙为例，为 7m； 1外加剂影响修正系数，不掺时取 1.0； 2混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。 2 21 /73.385 . 1*15 . 1 *1*5*25*22 . 0 22 . 0 mkNVtF 。C F= cH=25*7=175kN/ 按较小值取，最大侧压力为 38.73 kN/。 5.2.2 纵向木枋验算纵向木枋验算 本方案采用的木材为东北落叶松，根据建筑施工计算手册查得东北落叶松抗 弯强度为 m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：v=1.6Mpa，弹性模量为 E=10103Mpa。 根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图： 800 q 横梁方木受力模型图（单位 mm） 则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为： q=38.730.3=11.62KN/m 截面抵抗矩：W= bh2= 5102=83.3cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=5103= 417cm4 12 1 12 1 弯矩：Mmax= ql2=0.52 KN.m 8 1 剪力为：Vmax=ql=0.5*11.62*0.6=3.48 KN 2 1 （1） 抗弯承载力验算 =0.52*103 /83.36.24MPa0.9f= 15.3 MPa W M （2） 抗剪承载力验算 max=. Vmax/A=1.04Mpa fv= 1.6 Mpa 2 3 2 3 100*50 10*48 . 3 3 (3) 刚度验算 600 mmlmm EI ql 75 . 1 400/304 . 0 106431010384 60062.115 384 5 43 44 通过以上验算得知，横向采用 50100mm 东北落叶松方木可以满足要求。 5.2.35.2.3 竖向方木验算（主楞）竖向方木验算（主楞） 纵向采用 10*10cm 方木，间距为 0.6m，每根立杆上布置一根方木，可调支托竖 向间距为 0.6m。抗弯强度为 m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：v=1.6Mpa，弹性模量为 E=10103Mpa。 纵向方木分配梁所受的力为其上横向间距为 30cm 的 5*10cm 方木传下的力。根据 主楞的受力特点，其受力模型见下图： 600 P 600600 300300300300300300300300300300300 P PPPPPPP PPP 竖梁方木受力模型图（单位 mm） 截面抵抗矩：W= bh2= 10102=166.7cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=10103= 833.3cm4 12 1 12 1 作用在纵向方木上的均布载为：q=38.730.6=23.24KN/m 将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下： 600600 q=23.24KN/m 600 ABC D （单位：mm） 跨内最大弯矩：Mmax= 0.08ql2=0.67KN.m 跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*23.24*0.6=5.58KN （1） 抗弯承载力验算 =0.67*103 /167.73.9 MPa0.9f= 15.3MPa W M （2） 抗剪承载力验算 max=. Vmax/A=0.84Mpafv= 1.6 Mpa 2 3 2 3 100*100 10*58 . 5 3 （3） 刚度验算 mmlmm EI ql 75 . 1 400/24 . 0 3 . 83310100 60024.23 677 . 0 100 677 . 0 4 44 通过以上验算得知，纵向梁采用 100100mm 东北落叶松方木可以满足要求。 5.2.45.2.4 模板受力计算模板受力计算 侧墙水平荷载为：38.37KN/m2 所受水平均布荷载为：q=38.37*0.3=11.5KN/m 根据受力特点，可将侧模受力简化为三等跨连续梁，受力模型如下： 600600600 （1） 模板强度计算： 跨内最大弯矩：Mmax= 0.08ql2=0.083KN.m 弯应力为： =M/W=0.083*106/16.2*103=5.12Mpa m=20Mpa ，满足要求 （2）木模板刚度验算： 根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如下： mmlmm EI ql 75 . 0 400/43 . 0 1058.1410100 3 . 0 5 . 11 677 . 0 100 677 . 0 24 44 通过计算1.8cm厚胶合板满足受力要求。 5.35.3 梁模板梁模板 以最不利荷载效应考虑，选取铁机村站顶板纵梁WZL1（12001800）为计算对 象。 （1） 、 竖向荷载分析竖向荷载分析 钢筋混凝土自重： 2 1 q1.8 2545/KN m 施工人员及小型机具活载： 2 2 q1/KN m 浇筑砼和振捣时产生的荷载： 2 3 q1/KN m 模板自重： 2 4 q0.5/KN m （2） 、底模强度验算、底模强度验算 纵梁底模采用高强度木胶合板，板厚 t=18mm,木胶合板背楞间距为 300mm。故模板的 强度验算取 b=300mm 为计算单元体。受力图如下： q=14.25KN/m 300300300 （单位：mm） 、模板力学性能 1 弹性模量：E=1104 MPa 300300 q=11.5KN/m 300 ABC D 抗弯强度：m=20MPa 截面抵抗矩：W= bh2= 301.82=16.2cm3 6 1 6 1 惯性矩：I=bh3=301.83= 14.58cm4 12 1 12 1 截面积：A=30*1.8=54cm2 、模板受力计算： 2 底模板均布荷载：Q= q1+ q2+ q3=47.5KN/m2 转换为均布线荷载：q=Qb=47.50.3=14.25KN/m 跨内最大弯矩：Mmax= ql2/8=0.16KN.m 弯应力为：Vmax=M/W=0.16*103/16.2*10-6=9.88Mpa m=20Mpa 满足要求 木模板刚度验算： 根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如 下： mmlmm EI ql 75 . 0 400/54 . 0 1058.1410100 3 . 025.14 677 . 0 100 677 . 0 84 44 通过计算 1.8cm 厚胶合板满足受力要求。 （3 3）支架承载力验算）支架承载力验算 每根立杆承受的荷载为： kNQQQQN75.136 . 0*4 . 0*)43(*4 . 1)21*2 . 1 （ MPafMPa A N 21574.47 10*84 . 3 *75 . 0 10*75.13 2 3 纵梁下立杆单肢承载力满足要求。 (4)(4) 对拉螺栓强度验算对拉螺栓强度验算 对拉螺栓竖向间距为 0.3m，螺栓采用 M12 型。按最大侧压力计算，浇筑混凝土 时产生的水平荷载标准值为 1.5kN/m2。 螺栓承受的最大拉力为：38.73 0.6 0.36.97N KN M 12= 12900 N 螺栓拉力满足要求。 5.45.4 柱模板柱模板 选取 800*1200 作为计算对象，以下二层为计算高度，H=7.06-0.6-1.2=5.26m(注： 除去底板梁上翻高度以及中板梁下翻高度)。 5.4.15.4.1 模板挠度验算模板挠度验算 柱模受到混凝土的侧压力为： =0.22*25*5*1*1.15*=38.73kN/(浇筑速度以 1.5m/h 计) 2/1 210 22 . 0 VtF c 5 . 1 2 / 5 . 13126 . 5 *25mkNHF c 选取作为标准值。 2 /73.38mkN =38.730.3=11.62KN/mq 按三跨连续梁计算，跨度为 300mm。 434 w 108 0.677 11.62 100.3 0.437mm /4000.75 100100 1 1014.58 10 K ql lmm EI 柱模板挠度满足规范要求。 5.4.25.4.2 对拉螺栓验算对拉螺栓验算 对拉螺栓以及柱箍竖向间距为 0.6m，横向布设三道对拉螺栓，螺栓采用 M12 型。 按最大侧压力计算，浇筑混凝土时产生的水平荷载标准值为 1.5kN/m2(供料方式为导 管） 。 螺栓承受的最大拉力为：38.73 0.6 0.36.97N KN M 12= 12. 9KN 螺栓拉力满足要求。 6 构造要求构造要求 6.1 支架构造要求：支架构造要求： 钢管立柱底部设置垫木和底座，顶部设置可调支托，U 型支托与楞梁两侧间的 间隙采用木楔楔紧，可调支托的螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱 钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时确保上下同心。 立柱距地面 200mm 高处，沿纵横水平方向按照纵下横上的程序设扫地杆。可 调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间每一 步距处纵横向设置一道水平拉杆。 剪刀撑采用 483.5 钢管，用旋转扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平 拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，且搭接长度不得小于 500mm，并采用两个旋转扣件 分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定。 钢管间距、规格、扣件符合设计要求。每根立柱底部设置底座及垫板，垫板厚 度不得小于 50mm。 端头井和标准段高差处，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于 2 跨，高低差 不得大于 1m，立柱距边坡上方边缘不得小于 0.5m。 支架外侧四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔 10m 左右 设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为 5m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设 置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为 4560 度。 6.2 支架搭设应满足以下使用要求：支架搭设应满足以下使用要求： 、有适当的宽度（或面积） 、步架高度、离墙距离，能满足工人操作、材料堆 置和运输的需要； 、具有稳定的结构和足够的承载能力，能保证施工期间在可能出现的使用荷载 （规定限值）的作用下不变形、不倾斜、不摇晃； 、与垂直运输设备及其作业面高度相适应，以确保材料垂直运输转入水平运输 的需要； 、搭设、拆除和搬运方便，能长期周转使用。搭拆进度能满足施工安排的需要。 7 劳动力使用计划、机械设备供应计划劳动力使用计划、机械设备供应计划 7.1 劳动力使用计划劳动力使用计划 本工程拟投入的人数为 289 人，人员的工种组合、技术工人与普工的比例适合工 程要求，在高峰时期可在当地招聘劳务工人。 劳动力供应计划见表 1 劳动力配备表 表 1 序号工 种人 数 1钢筋工90 3架子工52 4模板工54 5混凝土工40 6各类司机7 7普工及其他28 8修理工2 9电焊工12 10电工2 11起重工2 合计289 7.2 机械设备配备及材料供应组织机械设备配备及材料供应组织 材料、设备管理以履行合同为条件，对项目施工实行高效率的计划、组织、控制、 协调，按照合同文件的要求，包括物资品种、质量要求，依据施工进度计划编制项目 主要物资设备需用量总计划和主要物资月度供应计划，主要材料由项目供应，实行招 标统一采购。大型机械设备为公司自有，其它短期使用的设备可就地租赁。主要施工 机械设备数量见表 2。 主要机械设备表 表 2 7.3 混凝土施工安排及浇注顺序混凝土施工安排及浇注顺序 7.3.17.3.1 主体及附属结构施工顺序主体及附属结构施工顺序 主体结构： 素混凝土垫层 结构底板 下二层柱 中板及下二层衬 墙 下一层柱 顶板及下一层衬墙 附属结构： 素混凝土垫层 结构底板 顶板及衬墙 楼梯 7.3.27.3.2 浇捣混凝土浇捣混凝土 混凝土表面采用 2m 刮尺平整，铁滚筒碾压两遍，刮除表面泌水，水蟹打磨平整， 收水后再次用水蟹打磨，消除收水裂缝。 a 浇捣混凝土应连续进行，间歇时间尽量短，上层混凝土应在下层混凝土初凝前 浇注完毕。 b 顶板（中板）混凝土连续水平、分台阶沿边墙、中墙分别向中线方向进行浇注。 序 号 机械或设备名称型号规格数量备注 1汽车吊25T2 台基坑内垂直运输 2空气压缩机AW-3/76 台地墙开挖面处理 3 钢筋（剥肋）直螺纹滚丝 机 HGS-402 台直螺纹接头加工 4切割机3带丝头钢筋加工 5电焊机10 台钢筋安装 6钢筋切断机GJ5-402 台钢筋配料 7钢筋弯曲机GJ7-402 台钢筋配料 8木工电锯3 台模板加工 底板、墙体混凝土采用“斜面分层、薄层浇注、一次到顶”的方法进行浇注，分层厚 度不得大于 400mm。立柱混凝土水平、分层进行浇筑，一次浇注成型，分层厚度 500mm。 c 混凝土振捣要快插慢拔，插点梅花型布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距 不大于振捣半径的 1.5 倍，振捣上一层应深入下一层 5cm，以消除两者之间的接缝。 d 梁板混凝土浇注按框架格顺序浇注，每框架格先将高度分层浇注成阶梯形，当 达到板底位置时即与板混凝土一起浇注，随着混凝土不断延展，则可连续向前推进， 倾倒混凝土方向与浇注方向相反。 e 楼梯混凝土浇注自下而上浇注，先振实底板混凝土，达到踏步位置后与踏步混 凝土一起振实，不断连续向上推进，并用抹泥板抹平。 f 浇筑完毕混凝土表面处理：、底板、中板混凝土面用 2m 水平尺刮平，刮除 表面泌水，木蟹打磨平整，收水后再次用木蟹打磨，消除收水裂缝；、顶板混凝土 面在底板混凝土面的处理基础上，最后用抹泥板找平。 8 安全技术施工保证措施安全技术施工保证措施 8.18.1 支架搭设与拆除支架搭设与拆除 1、所有构件，必须经检验合格后方能投入使用。 2、立杆基础施工应满足要求，清除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。 3、接头搭设： （1） 接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时先将上碗 扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密帖，待全 部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣 被限位销卡紧不再转动为止。 （2）如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆 是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面（即横杆水平度是否符合要求） ；下碗 扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线垂直度是否符合要求； 横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有 无砂浆等杂物充填等； 4、杆件搭设顺序： (1) 在已经处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆可调支座，其上安放立杆， 调整立杆可调支座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。搭设顺序是： 立杆底座立杆横杆斜杆接头锁紧上层立杆立杆连接销横杆。 （2）脚手架搭设以 34 人为以小组为宜，其中 12 人递料，另外两人共同配合 搭设，每人负责一端。搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得 从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两侧架体刚度太大而难以安装。 5、搭设注意事项： （1）脚手架搭设人员必须是专业的架子工，上岗人员应定期体检，合格后方能上 岗。 （2）搭设架子的人员必须佩带安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，安全带应高挂低 用。 （3）所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。 （4）在搭设过程中，应注意调整支架的垂直度，要求垂直度不小于 1/500，用时保 证最大允许偏差小于 100mm。 （5）在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。 （6）为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再 运至支架顶安装。纵向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的 标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高， 顶托伸出量一般控制在 30cm 以内为宜。 6、检验： （1）碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱 满，没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷。 （2）钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。 （3）立杆最大弯曲变形矢量高不超过 L/500，横杆斜杆变形矢高步超过 L/250。 （4）可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 （5）脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板应无裂纹，无明显变形，焊接 牢固。 （6）基础是否有不均匀沉陷。 （7）立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。 （8）检验全部节点的上碗扣是否锁紧。 （9）剪刀撑及安全网等构件的设置是否达到了设计要求。 7、主要技术要求： （1） 地基基础表面是否坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅。 （2） 不允许立杆有浮地松动现象。 （3）整架垂直度应不小于 1/500，但最大不超过 100mm。 （4）对于直线布置得脚手架，其纵向直线度应小于 L/200。 （5）横杆的水平度。即横杆两端的高度偏差应小于 L/400。 （6）所有碗扣接头必须锁紧。 8、使用管理： （1）脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的 搭设和使用符合设计和有关规定的要求。 （2）在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层 堆积的杂物。 9、碗扣式脚手架拆除的安全技术要求 （1）侧墙模、柱模：在混凝土强度能保证其表面和棱角不因拆除面板而受损伤时， 经报验签发拆模令后，方可进行拆除作业；中板底模、站台层支架需待顶板混凝土浇 筑完成并达到设计强度的 75%后方可进行拆除作业，顶板底模、展厅层支架需待顶板 完成混凝土浇筑并达到设计强度的 100%后方可进行拆除作业。 （2）当脚手架使用完成后，制定拆除方案。拆除前应对脚手架作一次全面检查， 清除多余物件，并设立拆除区，禁止无关人员进入。 （3）拆除顺序自上而下逐层拆除，不允许上下两层同时拆除，先安装的后拆除， 后安装的先拆除，先拆除非承重杆，后拆除承重杆，拆除作业中采用方木平铺搭设简 易平台分层进行拆除作业。 （4）拆除的构件应用吊具吊下，或采用人工递下，严禁抛掷。 （5）拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。 10 、支架验收、使用 、把好验收关。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收 合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由 架子工操作。 、工程的相关责任人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进 行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。 、基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、 施工、使用等有关人员，按项目进行验收，合格后方可继续搭设使用； 、使用按 3kNm2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放； 、架子搭好后要派专人管理，未经安全员同意，不得改动，不得任意解掉架子 与柱连接的拉杆和扣件； 、架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清 除； 、在大雾、大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。 12、人员素质要求 、高处作业人员必须年满 18 岁，两眼视力均不低于 1.0，无色盲，无听觉障碍， 无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业 的其他疾病和生理缺陷； 、责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程，严禁酒后作业 和作业中玩笑戏闹； 、明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全 帽，在无可靠防护 2m 以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内； 、操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未 经培训的无证人员上岗作业； 、作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆 乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。 8.28.2 模板安装与拆除模板安装与拆除 横向可调支托顶部架设 10cm10cm 方木，间距 80cm。横向方木上纵向设置 5cm10cm 方木，间距 30cm。再在横木上铺设光面胶合板（不能有木纹或竹纹） ，底 模全部采用 2440122018 的抛光酚醛木胶板，在铺设的楞木上钉牢。底模通过调 整顶托准确设置板底纵横坡度，模板面平整度及相邻板面高低差调至 1mm 范围内， 为确保底模模板拼缝处不漏浆，施工时木胶板间夹设密封条。 侧墙模板也采用 2440122018 的抛光酚醛木胶板，模板背侧横向设置 5cm10cm 方木，间距为 30cm。竖向分配梁采用断面为 10cm10cm 方木。侧墙支撑 采用与碗扣支架联成一体的 6m 钢管对口撑（加顶托） ，间距 0.8m，步距 1.2m，用十 字扣件与横向所有立杆相连；竖向间插采用半扣碗平托（加顶托）与碗扣支架相连， 施工时通过调整顶托的伸出量，保证侧墙模板的整体平整度，侧墙垂直度及平整度保 证在 0.2%内，墙、柱、梁处模板设置定位钢筋对模板进行限制。 1、 模板制作 要有足够的刚度，且不漏浆，能防止由于混凝土侧压力和施工操作带来的其 它荷载引起的变形。模板制作和存放时，必须防止由于木材的收缩而引起的 翘曲和接缝张开； 混凝土外露面的木模板，必须以厚度均匀的刨光板制作，制成的模板必须不 漏浆。模板的转角处应加嵌条或做成斜角； 模板安装应保持正确的规定线形，直至混凝土充分硬化； 3 浇注混凝土前或浇注中，模板出现任何不良情况时，应停止施工，直到缺陷 4 被改正为止； 重复使用的模板应始终保持其所要求的形状、强度、刚度、不透水性和表面 5 光滑。任何翘曲的或隆起的模板在重复使用之前必须校正好。未经清理校正 而不合格的模板不得重复使用。 2、 模板接缝、涂油与清理 模板中所有的连接缝都应采用合适的设计形式，并保证在混凝土浇注或固结 过程中细料或水泥浆不致流失； 混凝土外露表面的模板接缝，应做成一种有规则的形式，水平和垂直线条应 一直连贯每个结构物，所有的施工缝应同这些水平和垂直线条相重合； 当在高温下使用吸水性模板时，应在浇注混凝土前，将模板两面用水完全润 湿； 浇注混凝土前，模板必须清理干净，底部应没有锯未、刨花、污垢、泥土等 杂物。 3、 模板的拆卸 施工单位如打算拆除模板，应事前及时通知专业监理工程师并取得同意； 侧模板的拆除：侧模板拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤； 底模板拆除：底模板应在同条件养护的试件达到现浇结构拆模时所需混凝土 强度规定后方可拆除； 其它小型构件的垂直模板应根据具体情况拆除； 拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，尽量避免混凝土表面或模板受到损坏。 操作人员应站在安全处，以免发生事故，待该片（段）模板全部拆除后，方 可将模板、配件、支架等运出加以清理、修理，按种类及尺寸分别堆放，以 便下次使用。已拆除模板及其支架的钢筋混凝