高支模满堂脚手架搭设方案

陕西汉王药业有限公司中药科技产业园陕西汉王药业有限公司中药科技产业园 （强力定眩片专线）（强力定眩片专线） 高支模高支模满满堂脚手架堂脚手架专项专项施工方案施工方案 编编 制：制： 审审 核：核： 批批 准：准： 编制单位：陕西有色建设有限公司编制单位：陕西有色建设有限公司 编制日期：编制日期：20142014 年年 3 3 月月 1313 日日 目目 录录 一、编制依据 .1 二、工程概况 .1 三、施工方案 .1 1、施工流程 .1 2、脚手架的设置 .1 3、脚手架的搭设 .2 4、脚手架的拆除 .3 5、重大危险源监控及预防措施 .3 四、安全生产保证体系 .4 五、安全技术保证体系 .4 六、高支模满堂脚手架的设计验算 .4 （一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书 .4 （二）扣件钢管楼板模板支架计算书 .14 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 1 一、编制依据一、编制依据 1、结构施工图纸 2、 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） 3、 混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 5、 建筑施工手册第四版 二、工程概况二、工程概况 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线）工程由西安利 君医药设计有限责任公司设计，由陕西汉王药业有限公司投资建设，该项目位 于陕西省汉中市。该工程结构类型为框架结构，建筑层数为 3 层，建筑高度 18.70m，建筑面积 17884.59m2。 5.550 标高以下，板厚 110，模板支撑高度为 8.04m； 11.150 标高以下，板厚 110，模板支撑高度为 5.49m； 17.200 标高以下，板厚 120，模板支撑高度为 5.48m； 最大梁截面为 300850mm，支撑高度为 7.3m。 支撑体系为高支模项目，为危险性较大的分部分项工程。 三、施工方案三、施工方案 高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用 48.3mm、壁厚 3.6mm 钢管,立 杆采用 4m,6m 钢管，纵横水平杆采用 6m 钢管，剪刀撑采用 6m 钢管。 1 1、施工流程、施工流程： 场地清理弹立杆定位轴线排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与 立杆连接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑 安装连接件绑扎水平安全网 2 2、脚手架的设置、脚手架的设置： 、脚手架立杆纵横距为 0.9m，步距为 1.5m,其中 300850mm 梁纵横距 为 0.9m,竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步 距内，下端第一杆采用 4m 杆和 6m 杆相互错开。 、纵横水平杆采用 6m 钢管，纵横向间距均为 0.9m,步距均为 1.5m。 、剪刀撑四边与中间每隔 4m 设置一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设置， 满堂脚手架两端与中间每隔 5m 设置一道水平剪刀撑。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 2 3、脚手架的搭设 、立杆施工要求 （1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。 （2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接 头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于 500mm,各接头中心距主 节点不大于步跨的 1/3。 （3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差 不大于架高的 1/300。 （4） 、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。 、水平杆施工要求 纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，顶端水平杆距楼板、梁为 900mm,步距为不大于 1.5m。 （1）脚手架底座上不大于 200mm 处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆， 横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角 扣件与立杆扣紧。 （2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接 头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm。 （3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵 向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 150mm。 （4）水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧， 立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。 、剪刀撑的设置要求 （1）每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨,其宽度为 46m,连续布置，斜杆应 用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主 节点的距离不得大于 150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为 4560 之间。 （2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑 （3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于 1000mm,并采 用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于 100mm 处和搭接中段固定。 、扣件要求： （1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 3 角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢 管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。 （2）扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。 （3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑 丝的严禁使用。 、安全网 安全网采用10cm10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。高 度为4米。 4、脚手架的拆除 、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围 设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆 除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西 望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。 、严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同 时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。 、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间 操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由 专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。 、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清 楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落， 并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。 、拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。 5 5、重大危险源监控及预防措施、重大危险源监控及预防措施： 、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。 却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并 在作业完毕后及时予以恢复。 、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、 闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。 、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排 除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即 停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 4 四、安全生产保证体系四、安全生产保证体系 项目经理部健全安全生产保证体系，设置安全生产管理机构，配备专职安 全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。建立健全安全生产责任制，严格执 行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确保安全生产。 五、安全技术保证体系五、安全技术保证体系 建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的 安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施） ， 负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员 的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。编制危险源识别、风险评价、 风险控制计划和方案。 六、高支模满堂脚手架的设计验算六、高支模满堂脚手架的设计验算 5.550 标高以下，板厚 110，模板支撑高度为 8.04m；11.150 标高以下， 板厚 110，模板支撑高度为 5.49m；17.200 标高以下，板厚 120，模板支撑高 度为 5.48m,最大梁截面为 300850mm，支撑高度为 7.3m。 取取 300850mm,300850mm,支撑高度支撑高度 7.3m7.3m 作为梁模板支撑满堂架计算对象，选取板作为梁模板支撑满堂架计算对象，选取板 厚厚 120mm120mm 楼板，支撑高度楼板，支撑高度 8.04m,8.04m,作为计算对象。作为计算对象。 （一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书（一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范依据规范: : 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 计算参数计算参数: : 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 7.3m，梁截面 BD=300mm850mm，立杆的纵距(跨 度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底 1 道承重立杆。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 5 面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方 5080mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照布置单根承重杆计算。 模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。 图 1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下： 850 300 7300 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 6 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.85+0.20) +1.402.00=65.770kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.85+0.71.402.00=72.531kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载 分项系数取 0.71.40=0.98 采用的钢管类型为 48.33.6。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计 算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.850.900=20.910kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.85+0.300)/0.300=0.736kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.400kN 考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.910+1.350.736) =26.300kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.900=0.353kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 7 167 167 167 0.35kN 26.30kN/m AB 计算简图 0.057 0.077 弯矩图(kN.m) 1.73 2.66 2.37 0.18 0.18 2.37 2.66 1.73 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 167 167 167 21.65kN/m AB 变形计算受力图 0.097 0.008 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.727kN 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 8 N2=5.025kN N3=5.025kN N4=1.727kN 最大弯矩 M = 0.077kN.m 最大变形 V = 0.097mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.077900900/21600=3.565N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32656.0/(2400.00018.000) =0.553N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.097mm 面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.225.000.850.3+1.20.35(20.85+0.3) +3.000.31.4=12.561kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.560.900.90=0.201kN.m 最大剪力 Q=0.60.90012.561=3.015kN 最大支座力 N=1.10.90012.561=5.527kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 9 W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)(1)木方抗弯强度计算木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/53333.3=3.77N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求! (2)(2)木方抗剪计算木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33015/(25080)=1.131N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)木方挠度计算木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆 间距) 得到 q=9.921kN/m 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.921900.04/(1009000.002133334.0)=0.09 0mm 木方的最大挠度小于 900/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算 ( (一一) ) 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方支撑传递力。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 10 367 167 367 1.73kN 5.02kN 5.02kN 1.73kN 3.10kN 3.10kN AB 支撑钢管计算简图 0.312 0.185 支撑钢管弯矩图(kN.m) 2.152.15 0.94 0.94 2.672.67 0.000.00 2.672.67 0.94 0.94 2.152.15 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 367 167 367 1.44kN 3.97kN 3.97kN 1.44kN 2.29kN 2.29kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0.096 0.019 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.312kN.m 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 11 最大变形 vmax=0.096mm 最大支座力 Qmax=7.696kN 抗弯计算强度 f = M/W =0.312106/5260.0=59.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 366.7/150 与 10mm,满足要求! ( (二二) ) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。 600 600 600 7.70kN 7.70kN 7.70kN 7.70kN 7.70kN AB 支撑钢管计算简图 0.730 0.859 支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.351.35 6.35 6.35 5.51 5.51 2.192.19 3.403.40 4.29 4.29 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 600 600 600 6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN 6.06kN AB 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 12 支撑钢管变形计算受力图 0.052 0.571 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.859kN.m 最大变形 vmax=0.571mm 最大支座力 Qmax=13.282kN 抗弯计算强度 f = M/W =0.859106/5260.0=163.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150 与 10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=13.28kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.282kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1397.3=0.996kN N = 13.282+0.996=14.279kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 13 A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取 1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为 2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.386； 经计算得到 =14279/(0.386506)=73.021N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式 5.2.5-14； Nw=13.282+0.91.20.820+0.90.91.40.052/0.600=14.376kN 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 14 经计算得到 =14376/(0.386506)+52000/5260=83.343N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! （二）扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范依据规范: : 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 计算参数计算参数: : 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 8.04m，板厚按 120 厚计算 立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，水平杆的步距 h=1.50m。 模板面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3，施工活荷载 2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 15 图 1 楼板支撑架立面简图 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.000.120.9+0.20) +1.402.50=11.270kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.000.25+0.71.402.50=10.921kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分 项系数取 1.40，采用的钢管类型为 48.33.6。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 16 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.000.1200.901.200+0.2001.200)=6.993kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500) 1.200=2.700kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W=64.800cm3 I=58.320cm4 (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.206.993+1.402.700) 0.2000.200=0.061kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061900900/64800=0.939N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)(2)挠度计算挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 56.9932004/(3846000583200)=0.042mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求! (4)2.5kN(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2 面板的计算宽度为 6000.000mm 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 17 集中荷载 P = 2.5kN 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2506.000+0.2006.000)=34.965kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2500.91.402.50.200+0.1251.2034.9650.2000.200=0.367 kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.367900900/64800=5.668N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.26cm3； 截面惯性矩 I = 12.71cm4； 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.255+1.200.040) =1.399kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 2.2.抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.031.001.00=0.203kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.029=1.217kN 最大支座力 N=1.11.0002.029=2.231kN 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 18 抗弯计算强度 f=0.203106/5260.0=38.57N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求! 3.3.挠度计算挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6771.616+0.9900.000)9004/(1002.06105127100.0)=0.418 mm 纵向钢管的最大挠度小于 900/150 与 10mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=2.23kN 100010001000 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN AB 支撑钢管计算简图 0.910 1.071 支撑钢管弯矩图(kN.m) 3.39 3.39 1.16 1.16 1.07 1.07 3.30 3.30 5.53 5.53 4.46 4.46 2.23 2.23 0.00 0.00 2.23 2.23 4.46 4.46 5.53 5.53 3.30 3.30 1.07 1.07 1.16 1.16 3.39 3.39 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 陕西汉王药业有限公司中药科技产业园（强力定眩片专线） 支模满堂脚手架专项施工方案 19 100010001000 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN AB 支撑钢管变形计算受力图 1.641 0.108 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.071kN.m 最大变形 vmax=1.641mm 最大支座力 Qmax=12.228kN 抗弯计算强度 f = M/W =1.071106/5260.0=203.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 900/150 与 10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=12.23kN 单扣件抗滑承载力的设计计算