外悬挑架施工标准(18米)方案.doc

内蒙古 XXXXX 地区 外悬挑架方案 2011 年 4 月 14 日 目目 录录 一脚手架的设计与施工 .3 二双排落地钢管扣件式外脚手架 .3 三悬挑双排钢管扣件式外脚手架 .4 四搭设基本要求 .8 五脚手架的验收及使用控制 .10 六外脚手架使用的注意事项 .11 一脚手架的设计与施工一脚手架的设计与施工 本工程属组团性群体住宅工程，共计中高层单体建筑 4 栋；施工外架选用落地双排外架 与悬挑双排外架综合体系。 （详见表） 序号类别细目X 号楼X 号楼X 号楼X 号楼 1 建筑层数 2 建筑结构 高度 m 层数 架体高度 m 3 底层双排架 相对标高 m 层数 6666 架体高度 m 181818184 第一层悬 挑架 相对标高 m 层数 6666 架体高度 m 181818185 第二层悬 挑架 相对标高 m 层数 架体高度 m 6 第三层悬挑 架 相对标高 m 二双排落地钢管扣件式外脚手架二双排落地钢管扣件式外脚手架 双排落地钢管扣件式外脚手架搭设前，待基坑回填夯实，在其土面上浇筑 100 厚 C15 混 凝土，立杆下采用长 2000mm，宽 200mm，厚 50mm 的松木板，木板经防腐处理后，按立杆纵 向布置。在外立杆 400mm 外做宽 200mm，深 150mm 的排水沟，沿脚手架外侧环绕贯通。详见 剖面示意图。 脚手片 内立杆 外立杆 密目网 踢脚板 小横杆 踢脚杆 1050 600420 180 扫地杆 水平拦杆 600 200 1600 18001800 大横杆 楼层结构 拉结点 H 楼层高度 200020050 松木板(纵铺) 双排落地钢管扣件式外脚手架剖面示意图 三悬挑双排钢管扣件式外脚手架三悬挑双排钢管扣件式外脚手架 本悬挑架按照 18 米进行计算分析设置。 悬挑双排钢管扣件式外脚手架采用 16#工字钢在楼层结构平面上悬挑，16 钢丝绳斜拉 保护，工字钢悬挑长度（外伸部分）La=1600，搁置在楼层结构长度（后锚部分） Lb2300m，搁置长度部分采用两只 16 圆钢地锚。悬挑脚手架在阳角转角处采用整根工字 钢（长度为：L=6000mm）斜向悬挑，每个阳角部为三根，均匀布置，斜向悬挑杆上铺放 12# 工字钢作为立杆支承平面。在悬挑杆上按照立杆布置要求，焊上规格 20 或 22 钢筋头， 长度100mm，作为控制立杆位移。悬挑杆端部下口焊上两只长 50mm，间距 50mm，规格 16 的钢筋栓，以防钢丝绳受力过程中产生滑移。详见剖面示意图及节点图示。 悬挑脚手架示意图（水平横梁与拉绳结构） 悬挑双排钢管扣件式外脚手架剖面示意图 悬挑架正立面图 悬挑架卸荷示意图 连墙件扣件连接示意图 号工字钢 号工字钢 号工字钢 建筑外轮廓 线 建筑物阳角斜向悬挑架设置示意图 四搭设基本要求四搭设基本要求 脚手架搭设设置参数（用途（用途: :结构脚手架）结构脚手架） 双排脚手架搭设高度计算分析为18米，立杆采用单立杆；横杆与立杆连接方式为单 扣件；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；脚 手板为木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 立杆的纵距为1.8米，横距为1.2米，步距为1.8米，内排架距离墙长度为0.30米； 连墙件取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用双扣件连接。同时施工层 数:2层；脚手板铺设层数:2层； 关键构件（楼板混凝土标号按C30计） 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.2m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度 2.3m。拉绳拉结点距离墙体为1200mm，垂直高度为3m，钢丝绳最小直径必须大于15m才能满 足要求，所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径D不小于11mm； 与楼板连接的螺栓直径 16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下 面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度 钢丝绳卸荷按照完全卸荷考虑。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横 杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。架体卸荷处为净高度为9m位置，卸荷钢丝绳 净高为3m.钢丝绳最小直径为13.2mm，必须拉紧至11.860kN，吊环直径不小于13mm。 外脚手架搭设顺序及施工工艺 搭设原则：从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、 防护网同步搭设、分段验收的原则。 落地双排钢管扣件式外脚手架施工工艺：现场放线铺设木板立内排立杆、纵向水 平杆和扫地杆（3 跨）设置抛撑立外排立杆、纵横向水平杆和扫地杆（3 跨）向两侧 延伸直至交圈当搭至 2 步高或增高 2 步时用连墙件将架体与建筑物可靠固定及时校正垂 直度同步安装栏杆和安全网每增搭高 10-13m 时分段检验达设计高度后封顶检验。 悬挑双排钢管扣件式外脚手架：现场放线确定固定悬挑工字钢的预埋铁件的位置 铁件预埋悬挑工字钢的制作、焊接立杆套管和吊环根据外伸尺寸安装和固定工字钢固 定好斜拉钢丝绳在工字钢上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆、填芯杆等余下与上述同。 脚手架搭设技术要求 立杆采用对接交错布置。两根相临的接头不允许设置在同步内，同步内隔一根立杆的 两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于 步距的 1/3，即步距 1.8m 时接头中心至主节点的距离不大于 500mm。每根立杆底部设置面积 0.15m2的木垫板，垫板宽度20cm，厚度50mm，垫板的垫设方向一致。 脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮200mm 处的 立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同 一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差1m。靠边坡上方的 立杆轴线到边坡的距离500mm。 纵向水平杆 水平杆一般采用对接接头交错布置。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆的下部， 与立杆用直角扣件固定，其长度3 跨。主节点处(水平杆与立杆连接处)必须设置一根横向 水平杆，与立杆用直角扣件固定。主节点处两个直角扣件的中心距150mm。在每跨跨中设 置一根横向水平杆，以便支承脚手板。 纵向水平杆接长 对接时：水平杆采用对接交错布置,对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不 得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开的距离500；各接头中心至主 节点的距离1/3 倍跨。 搭接时：搭接长度1m，等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端 100mm。 剪刀撑 剪刀撑的宽度6m，且4 跨，剪刀撑跨越立杆的最多根数见下表。 连墙件 设置数量应满足规范要求,高距按楼层（二步） ，纵距按 2 跨,覆盖面积300mm。 外架应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当该处有困难时,应采取其它可靠措施固定。 连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置。但只能选其一种。 脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高,连墙杆采 用刚性连墙件。 连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接,不 能上斜连接。脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角 4560之间,连接点至主节点距离不300mm,待连墙件设置后方可拆除。 防护栏杆： 脚手架外侧使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网固定在脚手 架外立杆里侧。选用 18#铅丝双股张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外立杆内侧必须设 1.2m 高的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于 2 道，高度分别为 0.9m 和 1.3m。 脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等） ，在脚手架内侧设 1.2m 高的防护栏杆和 30mm 高的踢脚杆。 五脚手架的验收及使用控制五脚手架的验收及使用控制 外脚手架的验收阶段 作业层上施加荷载前; 每搭设完 1013m 高度后，即每搭设完三层后； 达到设计高度后； 遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后； 停用超过一个月。 剪刀撑斜杆与地面的倾角 455060 剪刀撑跨越立杆的最多根数 765 外脚手架的检查验收 脚手架在使用过程中应定期检查下列项目： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求； 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载。 使用荷载控制： 在施工阶段内，每步脚手架的使用荷载控制在 3kN/m2以内，同时作业步数控制3 步。 脚手架在使用的过程中都要严格禁止人员集中或物资集中堆放。 现场使用控制制度 各种临建管道等都不得与脚手架连接。 脚手架在使用期间严禁拆除小横杆、大横杆、纵横扫地杆、连墙杆、附墙杆、等杆件。 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并要求在挖掘前 编制专项施工方案和加强处理措施报项目部技术部门和总包部批准以后才能实施。 在脚手架的作业层设置足够的灭火器材，同时，在脚手架上进行电、气焊作业时，必 须有防火措施和专人看管。 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按现行行业标准施工现场临 时用电安全技术规范 （JGJ46-2005）的有关规定执行。 散钢管、氧气瓶、乙炔瓶、散扣件、散木枋等不得堆放在脚手架上，以免滚落伤人或 使脚手架超载。 六外脚手架使用的注意事项六外脚手架使用的注意事项 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。作业人员在架上 的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作 高度。 在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意” “请让一让”的信 号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网 和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施， 并在作业完毕后，及时予以恢复。 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。 严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情， 相互躲让时应避免身体失衡。 架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料 工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。人员上下脚手架必须走设安全防护的出入 通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方 许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后 才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在 稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模 板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。 在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃 物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。 在每步架的作业完成之后，必须将剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工 前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落 人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 六级及以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的 积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。 附录：附录： 普通型钢悬挑脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、 钢结构设计规范(GB50017-2003)等 规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8 米，立杆的横距为 1.2 米，立杆的步距为 1.8 米； 内排架距离墙长度为 0.30 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 米； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3.6 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处内蒙古省东胜市，查荷载规范基本风压为 0.500，风荷载高度变化系数 z 为 1.350，风荷载体型系数 s 为 1.132； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1337； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，建筑物外悬挑段长度 1.6 米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2m。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m； 脚手板的荷载标准值:P2=0.351.8/3=0.21kN/m； 活荷载标准值:Q=31.8/3=1.8kN/m； 荷载的计算值:q=1.20.038+1.20.21+1.41.8=2.818kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax=2.8181.22/8=0.507kN.m； 最大应力计算值 =Mqmax/W=99.853N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 =99.853N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2， 满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.21+1.8=2.048kN/m； 最大挠度 V=5.02.04812004/(3842.06105121900)=2.202mm； 小横杆的最大挠度 2.202mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200/150=8 与 10mm，满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值:P1=0.0381.2=0.046kN； 脚手板的荷载标准值:P2=0.351.21.8/3=0.252kN； 活荷载标准值:Q=31.21.8/3=2.16kN； 荷载的设计值:P=(1.20.046+1.20.252+1.42.16)/2=1.691kN； 大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.81.8=0.01kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.6911.8=0.813kN.m； M=M1max+M2max=0.01+0.813=0.823kN.m 最大应力计算值 =0.823106/5080=161.924N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 =161.924N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值f =205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和, 单位:mm； 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax=0.6770.03818004/(1002.06105121900)=0.109mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.046+0.252+2.16）/2=1.229kN V=1.8831.22918003/(1002.06105121900)=5.375mm； 最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.109+5.375=5.483mm； 大横杆的最大挠度 5.483mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800/150=12 与 10mm，满足要 求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): RRc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值:P1=0.0381.22/2=0.046kN； 大横杆的自重标准值:P2=0.0381.8=0.069kN； 脚手板的自重标准值:P3=0.351.21.8/2=0.378kN； 活荷载标准值:Q=31.21.8/2=3.24kN； 荷载的设计值:R=1.2(0.046+0.069+0.378)+1.43.24=5.128kN； R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 0.1337 NG1=0.1337+(1.202/2)0.038/1.8018.00=2.867； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为 0.35 NG2=0.3521.8(1.2+0.3)/2=0.945kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 0.14 NG3=0.1421.8/2=0.252kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.818=0.162kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.226kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.21.82/2=6.48kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo=0.5kN/m2； Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=1.35； Us-风荷载体型系数：取值为 1.132； 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.70.51.351.132=0.535kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.226+1.46.48=14.144kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+0.851.4NQ=1.24.226+0.851.46.48=12.783kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.5351.8 1.82/10=0.371kN.m； 六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内卸荷 1 次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷 吊点分段计算。 卸荷净高度为 9m; 经过计算得到 a1=arctg3.000/(1.200+0.300)=63.435 度 a2=arctg3.000/0.300=84.289 度 卸荷处立杆轴向力为： P1=P2=1.514.1449/18=10.608kN； kx 为不均匀系数，取 1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)： T1=P1/sina1=10.608/0.894=11.860kN T2=P2/sina2=10.608/0.995=10.661kN G1=P1/tana1=10.608/2.000=5.304kN G2=P2/tana2=10.608/10.000=1.061kN 其中 T 钢丝绳轴向拉力，G 钢丝绳水平分力。 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg=T1=11.860kN。 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取 0.82； K-钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取 11.86kN，=0.82，K=6，得到： 选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(211.8606.000/0.820)0.5=13.2mm。 吊环强度计算公式为：=N/Af 其中f-吊环钢筋抗拉强度， 混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N-吊环上承受的荷载等于Fg； A-吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2； 选择吊环的最小直径要为：d=（2Fg/f/）0.5=（211.860103/50/3.142） 0.5=13mm。 钢丝绳最小直径为 13.2mm，必须拉紧至 11.860kN，吊环直径为 13mm。 七、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=14.1449/18=7.072kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数参扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155；验算杆件长细比时，取块 1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.53； 计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=3.181m； 长细比 Lo/i=201； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.179； 立杆净截面面积：A=4.89cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2； =7072/(0.179489)=80.792N/mm2； 立杆稳定性计算 =80.792N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N=12.7839/18=6.391kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.53； 计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.181m；长细比:L0/i=201； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.179 立杆净截面面积：A=4.89cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2； =6391.44/(0.179489)+371204.059/5080=146.091N/mm2； 立杆稳定性计算 =146.091N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw+N0 风荷载标准值 Wk=0.535kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=12.96m2； 按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4WkAw=9.705kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=14.705kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=Af 其中 -轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i=300/15.8 的结果查表得到 =0.949，l 为内排架距离墙的长度； 又：A=4.89cm2；f=205N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN； Nl=14.705Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl=14.705 小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。 本方案中，脚手架排距为 1200mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙 体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I=1130cm4，截面抵抗矩 W=141cm3，截面积 A=26.1cm2。 受脚手架集中荷载 P=(1.24.226+1.46.48)9/18=7.072kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.676kN；R2=4.244kN；R3=0.182kN。最大弯矩 Mmax=2.141kN.m； 最大应力 =M/1.05W+N/A=2.141106/(1.05141000)+ 0103/2610=14.463N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 14.463N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 16 号工字钢,计算公式如下 其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.988235/(1200160235)=2.59 由于 b 大于 0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B，得到 b 值为 0.961。 经过计算得到最大应力 =2.141106/(0.961141000)=15.803N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 =15.803 小于f=215N/mm2,满足要求! 十一、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力 RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算 其中 RUicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=11.499kN； 十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 均取最大值进行计算，为 RU=11.499kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 619、637、661 钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8； K-钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取 11.499kN，=0.82，K=8，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于 15mm 才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为 N=RU=11.499kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1149.8874/3.142125)1/2=11mm； 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.182kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 条f=50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=181.7454/(3.142502)