土木工程毕业设计（论文）-五层框架教学楼设计【全套图纸】.doc

前言大学的学习即将结束，毕业设计是对我们大学学习的检验和总结。毕业设计让我们更系统的熟悉了建筑结构设计的全过程，培养了我们独立分析问题和解决问题的能力，以及与他人协作的精神，真正的为我们今后的实际工作打下了扎实的基础。本设计任务为多层框架教学楼。设计任务书中结构设计部分的题目是多层建筑框架设计。按照设计任务书给定的条件及说明，该建筑设计要体现教学楼的轻松、愉快、整洁大方和舒适的美感。设计的指导思想遵循我国基本建设一系列方针政策，在建筑设计中坚持“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则。同时根据我国目前民用建筑的发展情况，本设计在满足建筑使用功能的基础上，力求符合设计任务书所给定的自然规模等条件，还要体现现代建筑的特点。经过三个多月的努力，在老师的指导帮助下，我仔细反复的研究任务书的给定条件，同时查阅了有关的书籍资料及规范，完成了设计任务书规定的建筑设计及结构设计。在设计过程中我将大学所学的理论知识进行了系统的复习，并初步的将其结合为一个有机的整体。现在，我已经可以较为独立的完成建筑结构设计，这将为我在今后的工作和进一步学习打下坚实的基础。同时，设计说明书一份，使学到的知识得以运用和巩固。在此对指导老师的答疑深表感谢，尤其是对我的指导教师表示感谢！全套图纸，加153893706第一部分 建筑设计一 工程背景本项目为5层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为1498.78 m2，总建筑面积约为6244.2 m2；层高3.9m,平面尺寸为94.2m15.9m。采用桩下独立基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.45m。 框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1 设计资料 1.1 设计依据建筑工程毕业设计指南建筑设计资料集高层民用建筑设计防火规范现行的国家有关建筑设计规范、规程和规定。1.2 工程概况建筑类别：二类建筑耐火等级：二级建筑抗震设防烈度：七度结构类型：框架结构1.3 建筑物概况 教学楼，总建筑面积6244.2m2，已由建筑单位认定并经城市规划管理部门批准，建筑场地内水、电路条件完备，地形平坦，建筑层数地上5层，标准层层高3.9m。室内外高差450mm，总建筑高度19.5m，设计使用年限为50年。1.4 材料柱采用C35，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30，纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。 1.5 装饰、装修立体美观大方、经济实用，采用外墙400mm厚空心陶瓷粒砌块，内墙200mm厚空心陶瓷粒砌块，M5.0混合砂浆砌筑。外墙浅黄色高级涂料，内墙刷白色高级涂料。全部采用白色塑钢窗。楼道才用乙级防火门，教室采用木门，房间内简单装修，室内粉刷。 1.6 立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。墙面颜色搭配合理，以增强美感。 1.7屋面屋面形式为带有女儿墙的平面屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度；排水方式为内排水。2 工程特点本工程为5层，主体高度为19.5米，属多层建筑。多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。在多层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。多层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。多层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载，多层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。 由于本次设计是教学楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。3 本章小结 本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、多层建筑的一些特点以及次设计所确定的结构体系类型。第二部分 结构设计2.1结构平面柱网布置 框架平面同柱网布置如下图：（半图） 图2-1 框架平面柱网布置2.2 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定 2.2.1框架梁截面高度和宽度由下式确定： H=(1/121/8)L； b=(1/31/2)H；纵梁： （） h=(1/121/8)l=(1/121/8)4800=400mm600mm 取h=500mm； b=(1/31/2)H=(1/31/2)500=167mm250mm 取 b=250mm； （） h=(1/121/8)l=(1/121/8)3600=300mm450mm 取h=400mm； b=(1/31/2)H=(1/31/2)400=134mm200mm 取 b=350mm； AB、CD跨： h=(1/121/8)l=(1/121/8)6600=825mm500mm 取h=700mm； b=(1/31/2)H=(1/31/2)700=233mm350mm 取 b=350mm；BC跨： h=(1/121/8)l=(1/121/8)4500=375mm563mm 取h=700mm； b=(1/31/2)H=(1/31/2)550=183mm275mm 取 b=350mm； 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，现浇楼板厚150mm,满足h/l011/50.设计强度： C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2)； C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)； 2.2.2柱截面尺寸估算： 根据建筑平面布置确定的结构平面布置图可知，边柱及中柱的承载力范围分别为。4.22.1和4.24.35。估算结构构件尺寸时，楼面荷载近似为12KN/估算。 根据文献得知，柱的轴压比应小于轴压比限值的要求： 边柱：mm2 取294mm mm2 取287mm mm2 取287mm 中柱：mm2 取287mm mm2 取287mm 取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面边长分别为294mm和423mm，根据上述计算结果病综合其他因素，本设计截面尺寸为450mm450mm。基础选用肋梁式筏板基础，基础埋深取1.2m。框架结构计算简图如图所示。柱高度： h=3.9m； 2.3 重力荷载计算2.3.1 气象条件: 基本风荷载W。=0.35kN/ m2;基本雪荷载为0.2 KN/ m2。2.3.2 屋面及楼面做法： 屋面做法：20mm厚1：2水泥砂浆找平； 100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩； 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板； 150mm厚水泥蛭石保温层； 15mm厚纸筋石灰抹灰。 楼面做饭：20mm厚水泥砂浆面层； 150mm厚现浇钢筋混凝土楼板；2.3.3 荷载计算：2.3.3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面均布恒载 水泥砖300 0.02519.8=0.5 kN/ m2 20厚1:25水泥砂浆结合层 0.0220=0.4 kN/ m2 高聚物防水卷材 0.35 kN/ m2 20厚水泥膨胀珍珠岩找坡层 0.10513=1.37 kN/ m2 150mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1525=3.75 kN/ m2 15mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2 共计 7.01 kN/ m2 2.3.3.2 屋面及楼面的可变荷载标准值 上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN/ m2 楼面活荷载标准值 2.0 kN/ m2 屋面雪活荷载标准值 Sk=rS0 =1.00.5=0.5kN/ m2 (式中：r为屋面面积雪分布系数，取r=1.0) 2.3.4 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算： 表3-1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级The table 3-1 beams cut to face size( mm) and each layer concrete strength grades层次混凝土强度等级横梁，bh纵梁bhAB跨，CD跨BC跨25C303507003507002505001C35350700350700250500梁、柱重力荷载标准值汇总层次构件B/mh/mKN/mGKN/mli/mNGi/KNGi/KN1边横梁0.350.70251.054.5943.742713.9082343.9096中横梁0.350.7251.055.054421424.536纵梁（1）0.350.7251.054.5943.156797.5148纵梁（2）0.350.7251.054.5943.724407.9472柱0.450.45 251.106.8754.884277229边横梁0.300.7251.053.9383.742611.8882009.1072中横梁0.300.55251.054.3324.021363.888纵梁（1）0.250.50251.053.9383.156683.6368纵梁（2）0.250.50251.053.9383.724349.6944柱0.450.45 251.106.8753.0841732.5注：1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。注：表中为考虑柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载增大系数。 G表示单位长度构件重力荷载。 N为构件数量。 梁长取净长，柱长取层高。 外墙400mm厚空心陶瓷粒砌块（5KNm-2），外墙面贴瓷砖（0.5KNm-2），内墙面为20mm抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 0.5 + 15 0.4 + 17 0.02= 6.84 KNm-2 ；内墙200mm厚空心陶瓷粒砌块（5KNm-2），俩侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 15 0.2 + 17 0.02 2= 3.68 KNm-2 ；木门单位面积重力荷载为0.2 KNm-2 ；铝合金窗单位面积重力荷载为0.4 KNm-2 ；钢铁门单位面积重力荷载为0.4 KNm-2 ；表3-3 墙体自重计算The table 3-3 wall bodies hold with dignity the calculation墙体位置重量，KN合计，KN底层外墙纵墙3858.85449535.7624横墙667.8576底层内墙纵墙970.0112横墙2601.6312底层其它墙1437.408二五外墙纵墙2243.525536.3952横墙387.144二五内墙纵墙563.96横墙1473.8952二五层其它墙867.9061 门窗荷载计算： M1、M5采用钢框门； M2采用木门； M3、M4、M6 ； C1、C2、C3、C4、C5、C6、C7采用铝合金窗 ；表3-4门窗重力荷载标准值The table 3-4 doors and windows gravity lotuses carry the standard value名称位置合计，KN窗底层68.136二层至五层31.668门底层69.864二层至五层25.622.3.5 楼梯间重力荷载计算楼梯间： 1002.5 KN2.3.6女儿-女儿墙重： 76.1 213.4 2 0.10 1.2 cos30。 25 = 465.042 KN墙体实际重力荷载（除了门窗洞口墙体）首层：9535.7624-（1.8 2.14+2.11.526+2.51.712+0.91.724+0.60.62）6.84- （1.02.18+0.92.122+1.82.16+0.92.12+0.92.12)3.68=7941.0944KN 标准层：5536.3952-（2.1 1.526+2.51.712+0.91.724+0.91.24+0.60.62）6.84-（1.02.18+0.92.122+1.82.16+0.92.12+0.92.12)3.68=3073.17454KN2.3.7 重力荷载代表值及荷载分层汇总顶层重力荷载代表值包括屋面恒荷载+50%屋面雪载+从横梁自重+半层柱自重+半层墙自重+半层楼梯自重+半层门窗自重。 顶层横载Q1 ：5650.563 KN 顶层活载Q2 ：0.5 （75.6+0.5）（4.22+4.5+0.5）=509.87 KN 顶层梁自重Q3 ：2009.1072KN 顶层柱自重Q4 ：1732.5 KN 顶层墙自重Q5 ：3073.1745 KN 顶层楼梯自重Q6 ：1002.5 KN 顶层门窗自重Q7 ：95.484 KN G9=Q1+0.5Q2+Q3+0.5Q4+0.5Q5+0.5Q6+0.5Q7=10866.4345 KN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重，半层楼梯自重，半层门窗自重。楼面活荷载：2.0 （75.6+0.5）（4.22+4.5+0.5）=2039.48 KNG8=3457.014+0.52093.48+2009.1072+1732.5+3073.1745+1002.5+95.484=12143.917 KN G8=G7=G6=G5=G4=G3=G2=12143.917 KNG1=3457.014+0.52093.48+2434.9096+0.5(2772+1732.5)+0.5(7941.0944+3073.1745)+0.51002.5+0.599.804=14881.2 KN2.4 框架侧移刚度计算2.4.1 横向框架侧移刚度计算混凝土 C30 N/ m2 ； C35 = N/ m2 在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩）。对中框架取=2.0。表3-5 横梁线刚度计算表The table 3-5 horizontal beam lines of tables are just an ib calculation watch类别 层次Ec,N/mm2bh,mmmmI0,mm4l,mmEcI0/l,Nmm1.5EcI0/l,Nmm2EcI0/l,Nmm边横梁13.151042505003.6510939002.7410104.1010105.471010253.001042505003.131092.2310103.3510104.461010中横梁13.151042505004.8510939003.410105.110106.791010253.001042505004.161092.7710104.1610105.551010 柱的线刚度ic=EcIc/h，其中Ic为柱的截面惯性矩11。h为框架柱的计算高度。表3-6 柱线刚度ic计算表层次hc,mmEc,N/mm2bh,mmmmIc,mm4Ec,N/mm2139003.151045005005.2081094.55710102至539003.01045005005.2081095.2081010 柱的侧移刚度按下式计算 ： 式中为柱侧移刚度修正系数。表示梁柱线刚度比。对不同情况由公式分别计算。根据梁柱线刚度比不同，柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼，电梯间柱等。横向框架柱侧移刚度D值 项目楼 柱类层=Kb/2Kc (一般层)=Kb/Kc （底层）=/2+(一般层)=0.5+/2+（底层）D=Kc12/h2根数底层边框架边 柱4.103/4.557=0.90.483203704边框架中 柱（4.103+5.096）/4.557=2.0910.627264464中框架边 柱5.47/4.557=1.20.5312241638中框架中 柱（5.47+6.794）/4.557=2.6910.682870238D2129748二至五层边框架边柱3.3472/（25.208）=0.6430.243168744边框架中柱（3.347+4.159）2/（25.208）=1.4410.419290954中框架边柱4.4622/（25.208）=1.9220.302083238中框架中柱（4.462+5.546）2/（25.208）=1.4810.493402938D2268594横向框架层间侧移刚度（N/mm）The table 3-10 layer a side of horizontal frames of tables move just degree( N/ mm)层次12345Di21297482268594226859422685942268594由表可见，D1/D2=2129748/2268594=0.940.7，故该框架为规则框架。2.4.2 横向框架侧移刚度计算 纵向线刚度计算表The table 3-5 horizontal beam lines of tables are just an ib calculation watch类别 层次Ec,N/mm2bh,mmmmI0,mm4l,mmEcI0/l,Nmm1.5EcI0/l,Nmm2EcI0/l,Nmm边横梁13.151043507003.6510939003.1910104.7910106.381010253.001043507003.131092.6110103.9110105.211010中横梁13.151043507003.6510939002.7410104.110105.471010253.001043507003.131092.2310103.3510104.461010 柱的线刚度ic=EcIc/h，其中Ic为柱的截面惯性矩11。h为框架柱的计算高度。纵向框架柱侧移刚度D值 项目楼 柱类层=Kb/2Kc (一般层)=Kb/Kc （底层）=/2+(一般层)=0.5+/2+（底层）D=Kc12/h2根数底层边框架边 柱4.785/4.557=1.050.508214434边框架中柱（1）（4.785+4.103）/4.557=1.950.622617124边框架中柱（2）（4.785+4.785）/4.557=2.10.6342675814中框架边 柱6.38/4.557=1.40.559235794中框架中柱（1）（6.38+5.47）/4.557=2.60.672843524中框架中柱（2）（6.38+6.38）/4.557=2.80.692900914D2271370二至五层边框架边柱3.9062/（25.208）=0.750.273189574边框架中柱（1）（3.906+3.347）2/（25.208）=1.3930.412850924边框架中柱（2）（3.906+3.906）2/（25.208）=1.50.4282976014中框架边柱5.2082/（25.208）=1.9220.333231474中框架中柱（1）（5.208+4.462）2/（25.208）=1.4810.4813343324中框架中柱（2）（5.208+5.208）2/（25.208）=20.53472014D2557744纵向框架层间侧移刚度（N/mm）层次12345Di22713702557744255774425577442557744由表可见，D1/D2=2271370/2557744=0.890.7，故该框架为规则框架。2.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算2.5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算（1）横向自振周期计算这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。 横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（N/mm）层间相对位移512134.5862337.58226859427.5195.4412134.5874472.16226859432.8167.9312134.5886606.74226859438.2135.1212134.5898741.32226859443.596.9114881.2113622.52212974853.453.4计算基本周期T1，其中T的量纲为m，取T=0.7，则：T1 = 1.7 0.7 0.2518-2 = 0.605s（2）水平地震作用及楼层地震剪力计算根据规范，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。本设计的结构高度为19.5m小于40m，因此用底部剪力法。结构横向总水平地震作用标准值：Geq=0.85Gi=0.85(14881.2+12134.587+137799.26)=96579.14KNa1=(Tg/T1)0.9 amax=(0.35/0.605)0.90.16=0.0978FEK= a1 Geq=0.097896579.14=9445.44KN在7度设防、类场地、设计地震分组为第一组，查表得结构的特征周期Tg=0.35 水平地震影响系数取max=0.16。由于T1=0.605(s)1.4Tg=1.40.35=0.49(s) 考虑顶点附加地震作用：=0.08+0.07=0.080.605+0.07=0.1184顶点附加水平地震作用：=0.12849445.44=826.8kN各层横向地震剪力计算见表2-8，表中： 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（kN）（kN）（kN）519.52536.4543970.0426354.7354.73415.610866.433129530.0885736.957018.91311.712134.583129530.0693577.077595.9827.812134.583129530.05416.368012.3413.912134.58240264.420.0378314.768327.1各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图 （3）水平地震作用下的位移计算 注：层间弹性相对转角均满足要求。=1/550。 层次层间剪力（kN）层间刚度（N/mm）层间位移（mm）层高（mm）层间相对弹性转角56281.9622685942.7730001/108347018.9122685943.0930001/97037595.9822685943.3530001/89528012.3422685943.5330001/85018327.121297483.9148001/1228 横向水平地震作用下的位移验算最大转角发生在第二层1/8501/550，因此满足条件。、水平地震作用下框架内力计算 轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层 间剪 力层间刚度y(m)536281.9622685942083257.690.8570.4883.0790437018.9122685942083264.450.8570.5096.6896.68337595.9822685942083269.750.8570.50104.6104.6238012.3422685942083273.580.8570.50110.4110.414.88327.121297482241687.641.20.64269.2151.4轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)536281.9622685943402994.231.9220.50141.35141.35437018.91226859434029105.31.9220.50157.92157.92337595.98226859434029113.91.9220.50170.91170.91238012.34226859434029120.21.9220.50180.29180.2914.88327.1212974828702112.22.6910.57307.03231.62梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MblMbrlVbMblMbrlVb边柱N中柱N5156.76118.134.265.45144.39144.394.564.17-202.217.554179.75134.674.274.86164.6164.64.573.16-277.079.253201.31147.974.283.16180.86180.864.580.38-360.2312.032215158.044.288.82193.16193.164.585.85-449.05151261.81185.364.2106.47226.55226.554.5100.69-555.5220.78注：1）柱轴力的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 2）表中M单位为kNm ，V单位为KNm ，l单位为m。 3）中柱两侧两端弯矩按梁线刚度分配 1层： 2至9层： 地震作用下的框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图 2.5.2 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 （1）风荷载标准值 计算公式： 基本风压：KN/m2 由荷载规范查得， =0.8（迎风面）；=-0.5（背风面）； B类地区 H/B=28.8/76.1=0.379，查得=0.42，T1=0.605， 查得=1.28 z=1+ 本建筑结构丛向负载宽度为3.6m和4.2m，则取4.2m，得沿房屋高度分布风荷载标准值 ： q（z）=4.20.55zsz=2.31zsz z可根据各楼层标高处的高度查出，计算过程见表 沿房屋高度分布风荷载标准值Tab.2-14 Follow the house to distribute the breeze lotus to carry the standard value highly层HiHi/Hzzq1q2516.80.5831.181.2662.7611.725413.80.4791.1061.2332.521.575310.80.3751.0221.1972.2611.41327.80.2711.001.1462.1181.32414.80.1671.001.092.0141.259荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数z来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度H=28.8m1.5，由表可见，z沿房屋高度在1.091.384范围内变化，即风压脉动影响较大。框架结构分析时，应按静力等效原理将风荷载分布转化为节点集中荷载，即：=（2.761+1.725+2.52+1.575）31/2+（2.994+1.871-2.761-1.725）31/21/3+（2.761+1.725-2.261-1.413）31/22/3=13.46KN=（2.52+1.575+2.261+1.413）31/2+（2.761+1.725-2.52-1.575）31/21/3+（2.52+1.575-2.261-1.413）31/22/3=12.27KN=（2.261+1.413+2.118+1.324）31/2+（2.52+1.575-2.261-1.413）31/21/3+（2.261+1.413-2.118-1.324）31/22/3=11.12KN=(2.118+1.324+2.014+1.259)31/2+（2.261+1.413-2.118-1.324）31/21/3+（2.118+1.324-2.014-1.259）31/22/3=10.36KN=(2.014+1.259)4.81/2+(2.118+1.324-2.014-1.259)4.81/21/3+（2.014+1.259)4.81/22/3=13.23KN高度的分布见图： （2）风荷载作用下的水平位移验算 根据等效节点图集中荷载所示的水平荷载由公式(5-13)计算层间剪力，然后求出轴线框架的层间侧移刚度，再计算各层的相对侧移和绝对侧移刚度。计算过程见表。按公式(2-1)、(2-2)、(2-3)计算各层的层间位移，相对侧移和绝对侧移 风荷载作用下框架层间剪力及侧移层次hi513.4610.61097220.684.541/44113.9412.2721.51097220.793.861/37973.9311.1233.61097220.893.071/33703.9210.3643.71097220.992.181/30303.9113.3252.81022361.191.191/40343.9由表215所示，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/3030远小于1/550,满足规范要求。（3） 风荷载作用下框架结构内力计算 框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算： 梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算过程和结果见表 风荷载作用边柱端弯矩及剪力计算Tab. 2-16 the curved square of post end of function and cuts strength calculated under the wind loads层次hi/mVi/KNDij/Nmm-1边 柱Di1Vi1KyMijbMiju53.910.61097222083214.130.8570.4820.3522.0443.921.51097222083216.460.8570.5024.6924.6933.933.61097222083218.570.8570.5027.8627.8623.943.71097222083220.540.8570.5030.8130.8113.952.81022362241626.621.20.6481.7846风荷载作用中柱端弯矩及剪力计算Tab.2-17 the curved square of post end of function and cuts strength calculatedv under the wind loads层次hi/mVi/KNDij/Nmm-1中 柱Di1Vi1KyMijbMiju53.974.431097223402923.081.9220.5034.6234.6243.986.71097223402926.891.9220.5040.3440.3433.997.821097223402930.171.9220.5045.2645.2623.9108.181097223402933.551.9220.5050.3350.3313.9121.411022362870234.082.6910.5793.2470.34 风荷载作用下梁端弯矩剪力及柱轴力层次边 梁走道梁柱轴力M