土木工程毕业设计（论文）-北京某小区框架结构六层商场设计【全套图纸】.doc

2008级土木毕业设计某小区框架结构商场结构计算书全套图纸，加153893706一、工程概况：本设计为北京某小区框架结构商场。1、建筑层数及层高：6层、底层层高5.100m，其余层高为4.200m。2、结构形式：框架结构。二、建筑的耐火等级、安全等级、设计使用年限、混凝土的环境类别等：1、建筑耐火等级为一级。2、建筑结构安全等级为二级。3、建筑结构的设计使用年限为50年。4、建筑抗震设防类别：乙类。5、地基基础设计等级：乙级。6、混凝土结构的环境类别：一般环境（类），环境作用等级：轻微（-A）。基础环境作用等级：轻度（-B）。三、自然条件：1、基本风压：0.45kN/m2，地面粗糙度：C类。2、基本雪压：0.4kN/m2。3、地震基本烈度：8度（0.20g）；设计地震分组第一组；建筑场地类别为类，属于抗震有利地段。框架抗震等级为二级；抗震构造措施提高一度，抗震等级按一级考虑。柱网如下图所示： 四、框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本框架的承重方案为纵横向框架承重方案。框架结构的计算简图如下： 五、主要结构材料：1、墙体（1）0.000以上墙体：填充外墙体：采用M7.5混合砂浆砌250厚MU5轻集料混凝土空心小砌块；填充内墙体：采用M7.5混合砂浆砌200厚MU5轻集料混凝土空心小砌块。外墙贴90厚聚苯板。（2）0.000以下墙体：采用M10水泥砂浆砌MU10烧结普通砖。2、混凝土（1）屋面框架梁、楼屋面板、框架柱、除特别注明者外混凝土强度等级均采用C30；最大水胶比0.55。（2）构造柱、水平系梁、雨篷、过梁采用C25，最大水胶比0.60。（3）基础垫层：C15素混凝土；基础及基础拉梁混凝土强度等级采用C30，最大水胶比0.55。六、梁、柱截面尺寸的初步确定1、梁截面尺寸初估L=7500mmh=(1/101/12)L，取h=700mmb=(1/31/2)h，取b=300mm即主梁截面尺寸为：bh=300mm700mm2、框架柱的截面尺寸初估根据地震作用下轴压比计算得，截面为600mm600mm。七、框架侧移刚度的计算1、横梁线刚度I b的计算类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）横跨3.01043007005.4010957002.8410104.2610105.6810102、纵梁线刚度I b的计算类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）纵跨3.01043007005.410972002.2510103.3810104.5010103、柱线刚度I c的计算I=bh3/12层次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）172003.01046006002.001101012.5010102642003.01046006001.08010109.001010八、各层横向侧移刚度计算(D值法)1、底层（1）、A-2、A-3、A-4、A-5、D-2、D-3、D-4、D-5（8根）K=5.68/12.5=0.454 c =(0.5+K)/(2+K)=0.389 Di1=c12ic/h2=0.3891212.51010/48002=25326（2）、A-1、A-6、D-1、D-6（4根）K=4.26/12.5=0.341c=(0.5+K)/(2+K)=0.359Di2=c12ic/h2 =0.3591212.51010/48002=23382（3）、B-1、C-1、B-6、C-6 （4根）K=（4,26+2.5）/12.5=0.541c=(0.5+K)/(2+K)=0.410Di3=c12ic/h2 =0.411212.51010/48002 =26667（4）、B-2、C-2、B-3、C-3、C-4、B-4、C-5、B-5（8根）K=（3.34+5.68）/12.5=0.722c=(0.5+K)/(2+K)=0.449Di4=c12ic/h2 =0.4491212.51010/48002 =29218D1=253268+233824+292188+266674=6365482、二六层（1）、A-2、A-3、A-4、A-5、D-2、D-3、D-4、D-5（8根）K=5.682/（92）=0.631c=K/(2+K)=0.24Di1=c12ic/h2 =0.241291010/36002 =19989（2）、A-1、A-6、D-1、D-6（4根）K=4.262/（92）=0.473c=K/(2+K)=0.191Di2=c12ic/h2 =0.1911291010/36002 =15950（3）、B-1、C-1、B-6、C-6 （4根）K=（4,26+2.5）2/92=0.751c=(0.5+K)/(2+K)=0.273Di3=c12ic/h2 =0.2731291010/36002 =22752（4）、B-2、C-2、B-3、C-3、C-4、B-4、C-5、B-5（8根）K=（3.34+5.68）2/（92）=1.002c=K/(2+K)=0.334Di6=c12ic/h2 =0.3341291010/36002 =27796D2=199898+159504+277968+227524=729530D1/D2=636548/4915850.7，故该框架为规则框架。九、重力荷载代表值的计算1、荷载计算查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006年版）可取：屋面恒荷载标准值（上人）4厚SBS改性沥青防水卷材(着色涂料保护层) 0.350.004=0.0014 KN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平层 200.02=0.4KN/m21:6水泥焦渣找2%坡(最薄处30厚) 14.30.03=0.42 KN/m260厚聚苯乙烯泡沫板 0.50.0.06=0.03 KN/m2钢筋混凝土板100厚 250.1=2.5KN/m220厚板底抹灰 0.0217=0.35 KN/m2合计 3.7 KN/m21-5层楼面：瓷砖地面（包括水泥,粗砂打底） 0.55 KN/m2100厚钢筋混凝土板 250.10=2.5 KN/m220厚板底抹灰 0.0217=0.34 KN/m2 合计 3.39KN/m2屋面及楼面可变荷载标准值：不上人屋面均布活荷载标准值 0.7 KN/m2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2屋面雪荷载标准值 0.45 KN/m2梁柱密度 25 KN/m2轻集料空心砌块 5.0KN/m32、重力荷载代表值的计算（1）梁、柱类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）横梁7500300600250.91.051222.5283.51700250400250.171.0564.2526.78纵梁6500300600251.171.052029.25614.25次梁5400300450250.731.051018.23191.42类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱4200700700252.3521.102458.81552.3 外墙体250mm厚轻集料空心砌块，外贴90厚聚苯板，内墙为20mm厚抹灰,则外墙单位墙面重力荷载为0.5+5 0.25+ 170.02=2.09 KN/m2内墙为200mm厚陶粒空心砌块,两侧均为20mm抹灰,则内墙单位墙面重力荷载为50.2+170.022=1.68 KN/m2（2）内外填充墙重的计算横墙：AB跨、CD跨墙： 外墙厚250mm，计算长度5000mm，计算高度4200-700=3500mm。单跨体积：0.2553=3.75m3单跨重量：3.755=18.75KN数量：4总重：18.754=75KNBC跨墙：外墙厚250mm，计算长度1700mm，计算高度3600-600=3000mm。单跨体积：（1.73-0.91.8）0.25=0.87m3单跨重量：0.875=4.35KN数量：2总重：4.352=8.7KNAB跨、CD跨墙： 内墙厚200mm，计算长度5000mm，计算高度3600-600=3000mm。单跨体积：0.253=3 m3单跨重量：35=15KN数量：15总重：1515=300KN 纵墙：外墙：单个体积：（6.53.0）-（1.82.12） 0.25=2.99 m3数量：8总重：2.9985=119.4KN内纵墙：1：(6.53.07.5-12.12) 0.25=114.75m32: 0.25.5385+0.25.53.1555=218.63KN 厕所墙：0.24.83.4853=50.11KN3、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）面积：(3.6-0.6) (5.4-0.6) 20+(2.4-0.6) (7.25-0.6-0.254)=349.92（m2）恒载：39.3349.92=1186.23KN活载：2.0349.92=699.84KN十、风荷载作用下内力分析1、风荷载计算风压标准值计算公式w=zw0us uz基本风压0.45KN/m2,风载体型变化系数us =1.3,风震系数z =1.0,查表, uz可查荷载规范,地面粗糙类别为C类,将风荷载换算成作用于框架节点上的集中荷载,计算过程如下表,表中z为框架节点至室外地面的高度,A为一品框架各层节点的受风面积，计算结果见下图风荷载计算层次zusz (m)uzw0（KN/m）APW = w0A61.01.322.80.880.419.448.951.01.319.20.820.425.9211.0541.01.315.60.750.425.9210.131.01.312.00.740.425.929.9721.01.38.40.740.425.929.9711.01.34.80.740.427.5410.62、风荷载作用下，横向框架的内力分析各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）边 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）M bi2（KNm）M ui2（KNm）64.28.9156688227521.290.7510.41.862.7954.219.95156688227522.890.7510.434.475.9344.230.05156688227524.360.7510.436.758.9534.240.02156688227525.800.7510.459.4011.4824.249.99156688227527.250.7510.47512.4013.7015.160.59170206266673.440.5410.731.8813.67各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）边 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）M ui1（KNm）64.28.9156688277961.581.0020.351.993.7054.219.95156688277963.531.0020.45.087.6244.230.05156688277965.321.0020.458.6210.5334.240.02156688277967.081.0020.4511.5014.0223.649.99156688277968.851.0020.515.9315.9314.860.591702062921810.400.7720.6331.4518.47十一、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算7.1横向自振周期的计算 横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7T （uT）1/2注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.8。uT按以下公式计算：VGi=Gk（u）i= VGi/D ijuT=（u）k注：D ij 为第i层的层间侧移刚度。（u）i为第i层的层间侧移。（u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的Gi为G6和Ge之和。结构顶点的侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）640014001491585813916524954185816849158516616157114418512371491585336791153283418516556491585336791153282418520741491585421928164914375251166365483945739457T1=1.7T （uT）1/2 =1.70.8(0.165249)1/2=0.553(s)1、水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。 2、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85（4375+41854+4001）=21348.6（KN）3、计算水平地震影响系数1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.35s。Tg=0.35T1 =0.5535 Tg= 1.75查表得设防烈度为8度的max=0.161=（Tg/T1）0.9max =（0.35/0.553）0.90.16 =0.1064、结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=1Geq =0.10621348.6 =2262.9516（KN）因1.4Tg=1.40.35=0.49sT1=0.553s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数 n=0.08T1+0.07=0.080.553+0.07=0.1142 F6=0.11422262.95=258.519KN各质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk） =4342.333（KN）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为 Vi=Fk（i=1，2，n）计算过程如下表：各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KN）Vi（KN）622.8400191222.80.266533.203533.203519.24185803520.234469.0531002.256415.64185652860.190380.8551383.111312.04185502200.146292.6571675.76828.44185351540.102204.4601880.22815062124.2802004.507343234.8各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图： （具体数值见上表）5、多遇水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（u）i = Vi/D iju i=（u）k各层的层间弹性位移角e=（u）i/hi，根据抗震规范，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1/550。计算过程如下表：横向水平地震作用下的位移验算层次Vi（KN）D i（N/mm）（u）i （mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /hi6533.2034915851.08516.3236000.0003051002.2564915852.03915.23536000.00056641383.1114915852.81313.19636000.0007831675.7684915853.40910.38336000.0009521880.2284915853.8256.97436000.0010612004.5086365483.1493.14948000.0006由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/0.001060.00181，满足规范要求。6、水平地震作用下框架内力计算（1）框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算Vij=DijV i /DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比。 y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。下面以2，3，4，5轴线横向框架内力的计算为例：各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）边 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）M ui1（KNm）64.2533.2034915851998921.6810.6310.265520.7257.3354.21002.2564915851998940.7510.6310.365553.6293.0844.21383.1114915851998956.2370.6310.4080.98121.4734.21675.7684915851998968.0360.6310.45110.22134.7124.21880.2284915851998976.4500.6310.475130.73144.4915.12004.5086365482532681.5030.4540.773226.8188.81例：第六层边柱的计算： Vi1=176811241.908/762600=28.794（KN） y=y n=0.18（m） （无修正） M bi1=28.7940.183.6=18.66（KN*m） M ui1=28.794（1-0.18）3.6=85.00（KN*m）各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）M bi2（KNm）M ui2（KNm）64.2533.2034915852779630.1571.0020.3537.9970.5654.21002.2564915852779656.6711.0020.481.61122.4144.21383.1114915852779678.2011.0020.45126.68154.8434.21675.7684915852779694.7481.0020.45153.49187.6024.21880.22849158527796106.3081.0020.50191.35191.3515.12004.50849158529218113.3350.7220.65353.61190.407、梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算 M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=（V l b- V r b）k 具体计算过程见下表：梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁中梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N657.3344.435.7017.8548.1748.172.4021.78-17.85-2.465143.96128.197.2037.6995.1595.152.4049.46-55.54-14.234214.60192.287.2056.85142.72142.722.4072.91-112.39-30.293270.56253.437.2072.58188.10188.102.4096.9-184.97-54.612299.26270.917.2082.80201.08201.082.40106.38-267.77-81.751347.06304.427.2080.71225.95225.952.40117.71-348.48-118.75例：第六层：边梁 M l b= M u 6=85.00 KNmM r b=113.08*4.5/（4.5+3.34）=64.91 KNm走道梁 M l b =M r b=113.08-64.91=48.17 KNm边柱N=0-20.82=-20.82 KN中柱N=20.82-40.14=-19.32 KN8、竖向荷载作用下框架结构的内力计算（1）计算单元的选择确定取轴线横向框架进行计算，如下图所示：计算单元宽度为7.5m，由于房间内布置有次梁（bh=250mm600mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。（2）荷载计算1）恒载作用下柱的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：对于第6层，q1、q1，代表横梁自重，为均布荷载形式。q1=0.30.6251.05=4.725 KN/mq1，=0.250.4251.05=2.625KN/mq2、和q2，分别为板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.73.6=13.32 KN/mq2，=3.72.4=8.88KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重等重力荷载，计算如下：P1=（3.61.91/2）2+（1.9+5.7）1.9/2 3.7+4.7257.2+3.5445.7/2+2.090.97.2=110 KNP2=（3.61.91/2）2+（1.9+5.7）1.9/2+31.22 3.7+4.7257.2+3.5445.4/2=122.742 KN集中力矩M1=P1e1=110（0.6-0.3）/2=16.5 KNmM2=P2e2=122.74（0.6-0.3）/2=18.4 KNm对于2-5层， 包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第6层。q1=4.725+0.23.05=7.825 KN/mq1=0.250.4251.05=2.625KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.393.6=12.20 KN/mq2=3.392.4=8.14 KN/m外纵墙线密度 （7.23.0-1.82.12）0.245.5+21.82.10.4/7.2=2.99 KN/mP1=（3.61.92）3.6+4.7257.2+3.5442.85+2.09(6.62.85-1.82.12)+0.41.82.12=117.31 KNP2=（3.61.92+61.2）3.6+4.7257.2+3.5442.85+1.682.85(7.2-0.6)=148.3 KN集中力矩M1=P1e1=117.3（0.6-0.3）/2=17.6KNmM2=P2e2=148.3（0.6-0.3）/2=29.25 KNm对于第1层，柱子为700mm700mm，其余数据同2-5层，则q1=4.725+0.23.051.05=7.875 KN/mq1=0.250.4251.05=2.625KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.393.6=12.20 KN/mq2=3.392.4=8.14 KN/m外纵墙线密度 （7.23.0-1.82.12）0.245.5+21.82.1*0.4/7.2=2.99 KN/mP1=（3.61.92）3.6+4.7257.2+3.5442.85+2.09(6.62.85-1.82.12)+0.41.82.12=117.31 KNP2=（3.61.92+61.2）3.6+4.7257.2+3.5442.85+1.682.85(7.2-0.6)=148.3 KN集中力矩M1=P1e1=117.31（0.70-0.3）/2=17.6 KNmM2=P2e2=148.3（0.70-0.3）/2=22.25 KNm3）活载作用下柱的内力计算 对于第6层，q2=2.03.6=7.2 KN/mq2=2.02.4=4.8KN/mP1=（3.61.8+3.61.9）2.0=27.36 KNP2=（3.61.92+61.2）2.0=41.76 KN集中力矩M1=P1e1=27.360.15=4.10 KNmM2=P2e2=41.760.15=6 KNm同理，在屋面雪荷载的作用下：q2=0.353.6=1.26 KN/mq2=0.22.4=0.48 KN/mP1=（3.61.9+3.61.9）0.2=2.736 KNP2=（3.61.92+61.2）0.2=4.18 KN集中力矩M1=P1e1=2.7360.15=0.41KNmM2=P2e2=4.1760.15=0.63 KNm对于第2-5层，q2=2.03.6=7.2 KN/mq2=2.02.4=4.8 KN/mP1=（3.61.9+3.61.9）2=27.36 KN P2=（3.61.92+61.2）2.0=41.76 KN集中力矩M1=P1e1=27.360.15=4.1 KNmM2=P2e2=41.760.15=6.26 KNm对于第1层，q2=2.03.6=7.2 KN/mq2=2.02.4=4.8 KN/mP1=（3.61.9+3.61.9）2=27.36 KN P2=（3.61.92+61.2）2.0=41.76 KN集中力矩M1=P1e1=27.36（0.70-0.3）/2=5.47 KNmM2=P2e2=41.76（0.70-0.3）/2=8.35 KNm将计算结果汇总如下两表：横向框架恒载汇总表层次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）64.7252.62513.328.88110122.7416.518.42-57.8752.62512.208.14117.31148.3017.6022.2517.8752.62512.208.14117.31148.317.622.25横向框架活载汇总表层次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）67.2（1.26）4.8（0.48）27.36（2.736）41.76（4.18）4.10（0.41）6.26（0.63）2-57.24.827.3641.764.16.2617.24.827.3641.765.478.35注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。4）荷载作用下梁的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。=a/l=2.4/7.2=1/3对于第6层， -MAB=q1l21/12+q2l21（1-22+3） =4.7255.72/12+13.325.721-2（0.42）2+（0.42）3/12 =38.8 （KNm） -MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =2.6252.42/12+58.82.42/96 =3.92 （KNm）对于第1-5层， -MAB=q1l21/12+q2l21（1-22+3） =7.8755.72/12+12.25.721-2（0.72）2+（0.72）3/12 =39.16 （KNm） -MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =2.6252.42/12+58.142.42/96 =3.7 （KNm）5）活荷载作用下梁的内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：对于第1-6层， -MAB=q2l21（1-22+3） =7.25.721-2（0.72）2+（0.72）3/12 =14.04 （KNm） -MBC= 5q2，l22/96 =54.82.42/96 =1.44 （KNm）6）内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，弯矩计算如下图所示：7）梁端剪力和柱轴力的计算恒载作用下例：第6层：荷载引起的剪力：VA=VB=（13.323.8+4.7255.7）/2 =38.77 KNVB=VC=（8.881.2+2.6252.4）/2=8.48 KN本方案中，弯矩引起的剪力很小，可忽略不计。A柱： N顶=110.0+38.77=148.77 KN柱重：0.60.63.625=32.40 KNN底= N顶+32.40=181.17 KNB柱： N顶=122.74+38.77+8.48=169.99 KN恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶N底N顶N底638.778.48148.77181.17169.99202.39540.28.04306.28338.68326.33358.73440.28.04463.79496.19482.67439.13340.28.04621.30653.70639.01635.67240.28.04778.81811.21795.35832.21140.28.04936.32995.12951.691055.15活载作用下例：第6层：荷载引起的剪力：AB跨：VA=VB=7.24.8/2=17.28 KN BC跨：VB=VC=4.81.2/2=2.88 KN A柱：N顶= N底=27.36+17.28=44.64 KN B柱：N顶= N底=41.76+17.28+2.88=61.92 KN活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶=N底N顶=N底617.282.8844.6461.92517.282.8889.28123.84417.282.88133.92185.76317.282.88178.56247.68217.282.88223.20309.60117.282.88267.84371.52十二、内力组合1、框架梁内力组合本方案为二级抗震等级。本方案考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk，1.35 SGk +1.0 SQk及1.2SGE+1.3SEk。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。vb梁端剪力增大系数，二级取1.2。各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表：层次截面位置内力SGk调幅后SQk调幅后SwkSEk1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkSGk1.2+1.40.9(SQk+ Swk)12126AM-26.68-9.262.7957.3336.957-112.101-45.28-44.98-40.168-47.199V38.7717.280.917.8533.68780.09769.6270.7269.43167.163B左M-29.81-10.872.3344.43-100.05315.465-51.11-50.98-46.532-52.404V38.7717.280.917.8580.09733.68769.6270.71669.43167.163B右M-5.89-2.021.3726.1325.689-42.249-9.97-9.89-7.887-11.339V8.482.881.1421.78-16.4140.21914.3314.20815.24112.3685AM-30.13-10.687.79113.08104.44-189.568-51.15-51.11-39.787-59.428V40.217.282.4337.69107.6059.61174.2572.4373.074666.951B左M-31.49-11.386.05101.05-175.9886.7553.66-53.72-44.504-59.749V40.217.282.4337.69107.6059.61171.2072.4373.07566.951B右M-3.90-1.633.5659.3571.497-82.813-6.90-6.96