电网防雷保护论文.doc

华北电力大学成人教育毕业设计（论文）华北电力大学成人教育毕业设计(论文)论文题目： 电网防雷研究 二一年九月目 录摘要3第一章 雷电的基础知识4第一节雷电的形成4第二节雷电的波形及参数6第三节雷电的危害7第二章电力系统防雷的基本知识11第三章 国内外电网防雷研究的现状15第一节变电站防雷保护的现状15第二节架空线路防雷保护的现状22第四章本地区防雷保护存在的问题25第五章未来防雷保护发展的方向27鸣谢29摘 要随着我国电力事业的蓬勃发展，电网也不断的扩大。电网防雷是电力事业的一项的重要工作。电网在现有技术的条件下仍然出现遭雷击的现象。从某种程度上说，雷电是影响电网可靠稳定性的重要因素之一。如何能够更好的防止雷电对电网的影响是防雷保护的话题。本文就国内外现有的技术条件研究分析目前电网发展的现状。结合实际情况分析了现实中防雷保护存在的问题，并展望了未来电网发展的方向。第一章 雷电的基础知识第一节雷电的形成1、雷云的形成由于大气的剧烈运动，引起静电摩擦和其他电离作用，使云团内部产生了量的带正、负电荷的带电离子，又因空间电场力的作用，这些带电离子定向垂直移动，使云团上部积累正电荷，下部积累负电荷（情况也可以相反），云团内产生分层电荷，形成产生雷电的雷云。雷云的成因主要来自于大气的运动，当雷云在天空移动时，在其下方的地面上会静电感应出一个带相反电荷的地面阴影。如图：2、尖端放电与雷击 如果有一个带尖锋的金属球，让它带上负电，由于电荷同性相斥的作用，球体尖锋部分的电子受到同性电荷排斥力最强，最容易被排斥而离开金属球，这就是“尖端放电”。 地面上相对较高的建筑物，有时是避雷针，就好比金属球上的尖锋。雷击最容易在这些地方发生。如图所示:3、雷云放电l 著名的雷云放电理论是“长间隙放电”理论，该理论认为雷云对地放电的过程可以分为四个阶段：即云中放电、对地先导、定向闪击和回闪四个阶段。l 具体过程是这样的：雷云形成前，首先是云内放电和云间放电频繁，云中放电造成云中电荷的重新分布和电场畸变，当云中电荷密集处的电场强度达到25-30KV/cm的，就会由云团向地开始先导放电。l 先导放电是步进的，发展的平均速度为105-106m/s，各脉冲间隔约30-90ms，每阶段推进约50m，跳跃着逐步向下延伸，当先驱放电距地50m左右，可诱发迎面先导，通常迎面先导来自地面上最突出的部分（尖端放电最易发生处），当对地先导和地面的迎面先导会合时，就形成了从云团到地面的强烈电离通道。步进放电转为定向闪击。l 定向闪击是沿最短路径进行的，紧接着回闪，这时出现极大的电流，开始雷电的主放电阶段，即雷击，在主放电中雷云与大地之间所聚集的大量电荷，通过先驱放电所开辟的狭小电离通道发生猛烈的电荷中和，放出能量，引发强烈的闪光和雷鸣。主放电的时间极短，约50-100ms，主放电过程是逆着先导通道发展的，速度约为光速的1/20-1/2，主放电电流可达数十KA，是全部雷电流的主要部分。l 主放电到达云端时就结束。然后残余电荷经过主放电通道流过来，产生短暂的余光。由于云中电阻较大，余光阶段的电流只有数百安培。持续时间0.03-0.15秒之间l 通常一次雷电过程包括3-4次放电。重复放电都是沿着第一次放电通路发生的。3、雷云放电第二节雷电的波形及参数1、雷电波形及参数是防雷工程设计中的重要依据，根据这些数据才可能正确估算电子系统频带范围内雷电冲击的幅度和能量大小，进而确定避雷措施。 2、 可以这样描述一个雷电波，幅值为Im，波头为T1，波长为T2的电流波， 记为T1/T2ms 。 图1 3、与标准雷电流波形图不同之处为, 图中A点在0.3倍Vm处，且T1 =1.67T也可以这样描述一个雷电波，幅值为Vm， 波头为T1， 波长为T2的电压波， 记为T1/T2ms 。图二第三节雷电的危害1、雷电热效应的破坏作用闪电表面上看只闪一次，实际上是一系列闪光，在闪光发生的瞬间，雷电流在极短的时间内，以连续的、尖峰脉冲形式通过强大电流。尤其是直击雷，它的放电电流平均达2.5万到4.5万安培间，大雷暴时最高达20万安培。 如果雷电击在树木或建筑物件上，被雷击的物体瞬间将产生大量热能，由于雷电流很大，通过的时间又极短（50100ms），根本来不及散发，以致物体内部的水份大量变成蒸气，并迅速膨胀，产生巨大的爆炸力，造成破坏。与雷电通道直接接触的金属因高温而熔化的可能性很大，因为通道的温度可高大600010000，甚至更高。因此在雷电流通道上遇到易燃物质，会引起火灾。3、雷电流电动力的破坏作用 如果雷击的瞬间两根平行架设的导线的电流I1 和I2 都等于100KA。两导线的间距为50cm，计算结果表明，这两根导线每米要受到408kg的电动力。408kg/m的力完全有可能将导线折断。 折成锐角的导体间也受电动力作用。4、雷电的静电感应作用当空间有带电的雷云时，雷云下的架空导线等处会由于静电感应的作用而带上相反的电荷。当闪电发生后，由于架空导线与大地间的电阻较大，导线上积累的大量电荷不能与大地的异种电荷迅速中和，这就形成了局部地区的感应高电压。这类高电压在高压架空线上可达300400KV，一般低压架空线路可达100KV，电信线路可达4060KV，建筑物也会产生相当高的危险高压。 这种过电压对接地不良的电气系统有很大的破坏作用，它可以在其路径上的任何金属间隙中产生电弧打火，如果电弧打火发生于易燃场所中（如汽油库、瓦斯厂、火药库等场所），会引起火灾和爆炸，如果电弧打火发生在电路板上，则电路板将被破坏。5、雷电的静电感应作用5、雷电的电磁感应作用 由于雷电流有极大的峰值和陡度，可能在附近空间形成强大的瞬变电磁场，一个5m5m的开口金属管，在雷电流峰值为100KA时，距离雷击点200m也可以感应到1000V左右的高压。零点几毫米的气体间隙就可能被击破，发生有害火花，损坏电气系统中的电气元件。第二章电力系统防雷的基本知识1、雷击分类雷击分直击雷、雷电波侵入和雷电感应三种。与直击雷相比，其最大的特点悄然发生，但范围可达10公里以上。有以下几点：l 雷直击于变电站的导线或设备上。l 变电站的避雷针落雷时产生的过电压。l 沿线路传来的雷电波。2、变电站防雷保护变电站的防雷保护采用l 避雷针l 避雷器变电站防侵入波保护的主要措施是在变电站内采用避雷器，在母线和进线处加装避雷器。对于直击雷的防护采用避雷针。 避雷针和避雷线这两种装置都是通过拦截措施，改变雷电波的入地路径，从而起到防雷保护的作用。小变电所多采用独立避雷针，大变电所多在变电站构架上采用避雷针或避雷线。也或者可以两者相结合。 3、架空线路的防雷保护l 避雷线l 避雷器l 自动重合闸避雷线是防止线路遭受直击雷避雷器是防止雷电入侵波自动重合闸是提高线路遭雷击后能够避免瞬时性故障。4、避雷针作用及分类：引雷、泄流、限幅及均压。l 防直击雷避雷针、避雷线。l 避雷针、避雷线运行中注意的问题：l 由于所引下的是幅值极大、上升陡度很高的雷电流，处理不当会对被保护设备形成危害。l 反击问题：当雷电流通过引下线和接地装置入地时，会在接地引下线和接地电阻上形成很高的电位升高，当避雷针和被保护物间的空气间隙Sa不够大时，避雷针上的高电位可击穿空气间隙而将高电位传递到被保护物上称为反击，同样当避雷针的接地装置和被保护物接地装置间的距离Se不够大时，高电位可击穿土壤反击到被保护物的接地装置上。一般：Sa不应小于5m; Se不应小于3ml 关于接触电压和跨步电压的问题l 当雷击避雷针或杆塔时，如果有人站在地面上而手去接触塔什塔身或引下线时，作用在人的手和脚间的电压（称为接触电压）l 又由于雷电流在地中扩散时会在地面沿半径各点形成不同的电位，当人在附近行走时，人的两脚间将会有电压作用（称为跨步电压）根据计算：r=7.7m内都有可能有跨步电压危及的可能。一般规定“避雷针及其接地装置与道路或出入口的距离不宜小于3m”，即使如此，这一要求仍不满足要求。l 关于高电位引入的问题l 如果在避雷针的杆塔上有低压线或通信线，则将沿这些线路传入相应的低压设备或通信设施，造成雷击。l 关于感应的问题l 当雷击避雷针而使针体电位抬高时，在针体附近有限长的孤立导体上将出现静电感应过电压。5、 避雷器 避雷器的主要作用是将入侵变电所的雷电波降低至变电站绝缘强度容许范围之内，目前主要采用的是金属氧化锌避雷器（MOA）。有时还会装设空气间隙，作为MOA失效的后备保护措施。6、 衡量线路耐雷性能的主要指标耐雷水平 定义： 雷击时线路绝缘不发生冲击闪络的最大雷电流幅值，kA。表1 各级电压送电线路的耐雷水平额定电压(kV)3566110220耐雷水平(kA)20-3030-6040-7575-110雷击跳闸率 定义：雷电活动强度都折算为40个雷日、线路长度折算至100km条件下，每年雷击引起的线路跳闸次数，次(/100km年) 。跳闸率越高，耐雷性能越差。 7、线路防雷设计的选定原则l 提高耐雷水平，降低雷击跳闸率，既避免线路因雷击而频繁跳闸，又不使线路防雷投资过于增加。l 线路具体的防雷措施应根据电压等级、负荷性质、系统运行方式、雷电活动强弱、地形地貌和土壤电阻率等条件，结合运行经验，通过技术经济比较后合理选定。第四章 国内外电网防雷研究的现状第一节变电站防雷保护的现状变电所防雷保护是一个系统工程。它由3个子系统即三道防线组成：第一道防线，即第一子系统的作用是防止雷直击变电所电力设备。雷击是无法阻止的，只能通过拦截导引改变其入地路径。好的设计和建设，能避免破坏性后果。这道防线由拦截受雷（接闪）、引流、接地散流防护系统组成。接闪器有避雷针（线），小变电所大多采用独立避雷针，大变电所大多在变电所架构上采用避雷针或避雷线，或这两者结合，对引流线和接地装置都有严格的要求。宣称避雷针保护范围大，或计算方法准确等都不符合实际情况。事实上，避雷针（线）的拦截雷效应，即对被保护物的保护作用（保护范围），与雷电极性、雷电通道电荷分布、空间电荷分布、先导头部电位、放电定位高度、避雷针的数量和高度、被保护物的高度以及相互之间的位置、当时的大气条件和地理条件等因素有关。一般地说，地理条件（包括地貌和地质结构）影响雷击先导阶段电场分布，从而影响到主放电的发展；大气条件的影响是空气湿度和温度愈高，避雷针（线）保护效果就愈小；还有，雷电流幅值（或放电定位高度）愈大，避雷针（线）拦截雷范围就愈大，也即是保护范围愈大。拦截雷的避雷针保护范围与这么多因素有关，而且这些因素中许多是随机性的，能完全免遭雷击的避雷针（线）绝对保护范围是没有的。所谓保护范围是指被保护物在此空间范围内遭受雷击的概率在可接受值之内。各种文件规定的不同保护范围只是允许遭受雷击的概率不同而已。美国推荐性的IEEEstd 1421991中第3331节介绍：计算避雷针保护范围时采用滚球半径（即雷击半径）为30 m，大约保护范围内雷击概率为01，采用45 m，大约为05。企图从一些很不够的条件和参数开发定量求出避雷针（线）不同保护范围绕击率的计算方法，如电气几何击距法，滚球法，抛球法等，都是积极的、有益的。但迄今为止，这些方法算出的避雷针（线）在不同保护范围时的绕击率都是定性的，定量是不可信的。正如前述，避雷针（线）保护范围受很多因素影响，其中一些因素的影响至今无法定量。这些方法中应用的一个关键参数，如电气几何击距法中的击距、滚球法和抛球法中的球半径，定性上是随着雷电流增大而增大，定量就难了。至今，人们还不知击距或球半径3060 m的长空气隙击穿电压值，不讨论实验室空气间隙放电是否逼真自然雷击放电。至今世界上最大实验室做的最长的雷电冲击波空气间隙放电距离也只有10 m左右，将其向外延长用到3060 m或以上，有的按3 kVcm，有的按5 kVcm推算，得出了很多在同一雷电流下不同击距或球半径的计算公式，这是必然结果。同时，从实验室雷电冲击波10 m左右空气间障放电电压值，外延用于确定3060 m或以上的自然雷击放电电压值，令人难以置信。此外电气几何击距法、滚球法、抛球法的一个共同特点是谁距离短就击谁，也与实验室获得的放电现象不符合，放电有分散性和曲折多分支路，并不一定击中距离短的物体。鉴于上述理由，电力行业标准DLT 6201997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合，关于避雷针（线）的保护范围仍沿用过去方法。统计我国4 272变电所运行年的经验，表明按这种方法计算的保护范围绕击率为007次100所a5，这是可以接受的，没有必要改变，否则会造成混乱和浪费。变电所现行的直击雷防护的可靠性，比沿架空输电线路导线侵入的雷电防护高10倍以上。变电所的危险主要来自沿架空输电线路导线上的侵入波。 第二道防线，即第二子系统为进线保护段。雷击进线保护段首端及以外时，绝大部分雷电流被引入地中，只有很小部分的雷电流沿架空线路导线侵入变电所。雷电波沿架空线路导线传播时，受冲击电晕和大地效应影响而衰减，能降到变电所电气装置绝缘强度的允许值。变电所的主要危险是来自进线保护段之内的架空线路遭雷击，反击导线或绕击导线产生雷电侵入波，因此进线段又称危险段。加强进线段防雷保护是十分重要的，要求避雷线具有很好的屏蔽和较高的耐雷水平。不管如何，反击和绕击仍是可能的。因此，变电所设防（第三道防线）要求的进线保护段（危险段）愈短愈好，这样允许侵入波的陡度和幅值较大。第三道防线，即第三子系统期望将侵入变电所的雷电波降低到电气装置绝缘强度允许值以内。我国主要是采用金属氧化物避雷器（MOA），西方国家除用MOA外，还在所有电气装置上安装空气间隙，在MOA失效后空气间隙可作为后备保护。由这三个子系统的三道防线构成一个完整的变电所防雷保护系统。这三道防线各负其责，缺一不可，不存在谁替代谁的问题。只是视具体情况不同，哪一道防线设置保护元件多少不同而已。现在市场上的各种防雷保护装置，实际上只是整个防雷保护系统中的一个保护元件，只起某一方面的保护作用，那种把这三道防线割裂开来，孤立设置的方法是错误的。三道防线之间关系密切，互相影响，尤其是二、三道防线之间，若第三道防线能力强，可缩短第二道防线危险段的长度，提高变电所耐雷可靠性；若第二道防线能力很强，可以减轻第三道防线负担，变电所耐雷可靠性将得到提高。3电力变压器绕组各侧设防的耐雷可靠性应一致众所周知，电力变压器不论哪一侧绕组损坏，变压器都要停运和修理。因此变压器绕组各侧设防的耐雷可靠性应一致。电力变压器防雷保护的简繁应根据容量大小、损坏影响程度及供电重要性决定。所以IEC994以交流无间隙金属氧化物避雷器（WGMOA）的标称放电电流值（In）来分类，如20kA、10kA、5kA、25kA、15kA等，In等级不同，试验要求不同。用户根据电力变压器的不同重要性来选用WGMOA的In等级。西方制造企业WGMOA型录1中明确说明：电站WGMOA的In分为10kA和20kA两个等级；In10kA的，Ur为3336kA；In20kA的，Ur为3800kV；配电型WGMOA的In只有5kA。用户可很方便地选用。例如大容量变压器，保护高压或超高压一次侧绕组绝缘选用WGMOA的In10kA或20kA，而二次中压侧WGMOA也应选用In10kA或20kA。In等级实际上反映变压器的耐雷可靠性，即风险程度。原则是要求电力变压器绕组各侧设防耐雷可靠性一致。各侧WGMOA选用相同等级In是重要措施之一1。在我国一些标准中，WGMOA分类和电力变压器各侧绕组的防雷保护，实际上是按电力系统标称电压等级来划分和设防的，不论变压器一次侧绕组电压等级多高，是高压或超高压，不论容量多大，是几百MVA或小容量，不论一次侧绕组采用WGMOA的In10kA还是20kA，例如二侧绕组为35kA等级，一律规定WGMOA的In5kA，防雷保护一个模式“一刀切”。这样，电力变压器一、二次侧耐雷可靠性是不配合的，防雷薄弱环节在二次中压侧是显而易见的。19901994年全国在役的110kV及以上等级电力变压器类设备（未包括农口管理的设备）的运行情况及事故统计分析完全证实了这点3。或许有人会说，过去的碳化硅阀式避雷器（SiCA）的In就是5kA。请不要忘记，那时一、二次侧SiCA的In都是5kA，耐雷可靠性一致。或许有人会说，中压阀式避雷器流过的雷电流没有高压或超高压侧大。但实测流过避雷器的雷电流恰好相反。1958年国际大电网会议（CIGRE）第33学术委员会（SC33）第1工作组（WG3301）报告中指出：“通过阀式避雷器最大的雷电流是发生在中压等级以下者”1。流过阀式避雷器的雷电流幅值和陡度是随机变量，是非固定值，按概率分布。选用较高In等级的WGMOA，实质上是加强了电力变压器防雷保护的可靠性。而较高In等级WGMOA增加的造价，相对于大容量电力变压器造价来说是极小的 。WGMOA是积木式的，在技术上不存在任何困难。4选用沿架空输电线路导线侵入到变电所的雷电陡度和幅值不应“一刀切”WGMOA至被保护物（如电力变压器）之间允许的最大距离决定于沿架空输电线路导线侵入到变电所雷电波的陡度和幅值。但影响该参数的因素很多，如直击雷电参数（幅值、陡度和波的长度等）、进线段参数（避雷线根数和布置位置、杆塔高度和杆塔波阻、接地冲击电阻等）和雷击点位置（雷击点至WGMOA距离等）。由此可见，侵入到变电所的雷电波陡度和幅值是随机变量，非固定值，按概率分布。选用多大侵入波陡度和幅值实际上反映了被保护电气装置耐雷的可靠性程度。因此，应视被保护物（如电力变压器）的重要性不同，分别选用不同的侵入变电所雷电波的陡度和幅值，那种同一电压等级，不管重要性（容量大小、事故影响程度）差异，一律“一刀切”，选用同一雷电波陡度和幅值的方法是不可取的。确定侵入到变电所的雷电波需要进行大量试验运行经验总结和统计分析。我国从1954年至今，是采用如表1所示前苏联的规定值，运行经验表明，这些值一般是可接受的，但对气体绝缘装置（GIS）等新设备和大容量变压器，技术经济是否最佳还有待实践的检验。在美国IEEE规范中，66kV及以上变电所的防雷保护可以不设专门加强防雷保护进线段，用进线第一基杆塔雷击侵入波来考核避雷器至被保护物（如变压器）之间的最大允许距离。66kV以下变电所才设长610m（2000ft）的加强防雷保护进线段，以降低通过变电所避雷器的雷电流。 西方一些标准规定，对于110kV及以上电压等级系统，选用侵入到变电所雷电波的陡度比我国（见表1）高很多，分别为1200kVs、1500kVs和2000kVs三级1。即WGMOA至电力变压器之间的最大允许电气距离比我国规定的短很多。他们规定保护电力变压器的WGMOA尽量靠近被保护电力变压器，用最短导体将WGMOA与变压器连接。若因技术和布置原因不能靠近被保护变压器时，必须在WGMOA保护范围内。每路进出线路上安装一组WGMOA。避雷器安装在靠近被保护设备（如电力变压器或旋转电机）位置，最好是同被保护物共用接地引下线，这样，作用于被保护物绝缘上的电压仅是避雷器残压。否则，不仅要考虑避雷器与被保护物之间的电压差，还要考虑避雷器残压上串联避雷器接地引下线的电感压降。作用于被保护设备绝缘上的电压等于避雷器残压叠加这两部分所增加的电压。这增加的电压正比于避雷器至被保护设备之间的距离和避雷器接地引下线长度，以及侵入波的di/dt值 。美国推荐的IEEEstd 1421991取di/dt=1OkA/s。接地引下线L0508H m。若长2m，则L1H，接地引下线压降10kV与避雷器残压串联。此外，WGMOA标称电流波形为820s。试验证明，电流波头愈陡（即波头愈短）则WGMOA残压愈高1。若标称电流10kA，波形820s，其陡度约125kAs，残压是偏低的。所以，在计算WGMOA至被保护设备距离时均应考虑这些因素。5结论（1）变电所发生的雷电过电压是随机的，是具有统计性的概率分布的。因此，其防雷保护，不应全国“一刀切”。业主和设计者应因地制宜地对变电所设防，因设防不当，造成不应有的损失（包括设防浪费和事故损失），应由主事者负全责，“标准”不应当“替罪羊”。（2）变电所防雷保护是一个系统工程，由三个子系统即三道防线组成。这三道防线各负其责，缺一不可，不存在谁替代谁的问题。三道防线之间，关系密切，互相影响，不应割裂开来，孤立设置。（3）电力变压器绕组各侧选用WGMOA的In等级应相同，设防耐雷可靠性应一致。（4）选用沿架空输电线路导线侵入变电所的雷电波陡度和幅值，即WGMOA至被保护物之间的最大允许电气距离，应因地制宜，不应全国“一刀切”。第二节架空线路防雷保护的现状1、防雷措施架设避雷线 其主要作用是防止雷直击导线。同时还有以下作用：l 在雷击塔顶时起分流作用，从而减小塔顶电位；l 对导线有耦合作用，从而降低绝缘子串上的电压；l 对导线有屏蔽作用，从而降低导线上的感应过电压。输电线路愈高，采用避雷线的效果愈好。我国110kV线路一般全线架设避雷线，220kV及以上线路则是全线架设避雷线。35kV及以下的线路，一般不在全线架设避雷线。 为了提高避雷线对导线的屏蔽作用，减小绕击率，避雷线的保护角较小，通常采用2030 ，甚至负保护角通常，避雷线应在每基杆塔处接地。但在超高压线路上，将避雷线经一小间隙对地绝缘。当线路正常运行时，避雷线是绝缘的；当线路出现强雷云电场或雷击线路时，小间隙击穿，避雷线自动转为接地状态。降低杆塔接地电阻 降低杆塔 冲击接地电阻是提高线路耐雷水平、降低雷击跳闸率的最经济而有效的措施。架设耦合地线 在导线下方45m处架设接地的耦合导线，其作用是连同避雷线一起来增大它们与导线间的耦合系数，增大杆塔向两侧的分流作用。 耦合地线可使雷击跳闸率下降50左右。采用中性点非有效接地方式 我国35kV及以下电网一般采用中性点不接地或经消弧线圈接地的方式。 运行经验表明，线路跳闸率约可下降1/3左右。加强线路绝缘 增加绝缘子片数，增大跨越档导线与避雷线间的距离。采用不平衡绝缘方式 使两回线的绝缘子片数有差异，雷击时，片数少的回路先闪络，闪络后的导线相当于耦合地线，增加了对另一回导线的耦合作用。装设自动重合闸装置 利用绝缘的自恢复性，降低线路的雷击事故率。2、 四道防线l 防止直击导线：采用避雷线、避雷针、改用电缆等；l （2）防止反击：降低杆塔的冲击接地电阻，增加耦合和分流（采用双避雷线、耦合地线、不平衡绝缘），加强绝缘，采用管型避雷器；l （3）防止建弧：增强绝缘（采用瓷横担、木横担），电网中性点经消弧线圈接地等；l （4）防止供电中断：环网供电，安装重合闸等。第四章本地区防雷保护存在的问题电网防雷是一个系统的工程，在实际的防雷保护条件下总是存在被雷击现象。我们可以从现象中得到一些结论，进而采取办法完善我们的防雷保护。 1、6-10kV线路的防雷保护存在的问题由于6-10kV线路的可靠性不及110kV线路的可靠性高，通常不采用全线架设避雷线。目前现场中6-10kV线路的防雷保护进线段安装避雷线，在线路的两端安装避雷器。 这样的结果是在线路的中间部分无防雷保护，如果线路的中间部分遭受雷击，就可能导致故障的发生。解决以上问题的方案：根据实际情况对容易遭受雷击的部分杆塔加装避雷针。通过一段时间的运行发现线路不再遭受雷击了或遭受雷击的次数减少了。2、防雷保护不完善目前现场中很多出问题的线路或变电站通常都是防雷保护不够完善。特别是对于架空线路一定要安装自动重合闸。没有安装自动重合闸的肯定雷击跳闸次数要多。有的变压器的高低压侧都要安装避雷器。现场中变压器低压侧存在没有安装避雷器的现象。因此根据防雷保护的要求完善防雷保护很重要。对于电网来说完善的防雷保护是防雷的基础性工作。3、防雷保护的管理不到位防雷保护的管理工作包括：l 定期测试避雷器的泄露电流，测试接地网或和避雷针的接地电阻；l 统计雷击跳闸线路和次数；l 雷雨天气过后进行特殊巡视；做好防雷的管理工作能够让防雷保护充分的发挥作用，