湿硫化氢环境中腐蚀失效实例及对策.docx

湿硫化氢环境中腐蚀失效实例及对策王维宗贾鹏林中国石化集团公司防腐蚀研究中心 (河南省洛阳市 471003)许适群中国石化集团公司技术开发中心 (北京市 100029)摘要 :阐述了湿硫化氢环境中碳钢和低合金钢腐蚀开裂的机理 、相关因素和抑制腐蚀开裂的基本原则 。举例说明了国内炼油厂湿硫化氢环境中过程设备的腐蚀失效情况和采取的相关措施 ,对今后应该注意的问 题进行了讨论 。关键词 :湿硫化氢 腐蚀 开裂 碳钢 低合金钢致开裂 ( hic) 、硫化物应力腐蚀开裂 ( sscc) 、应力导向氢致开裂 ( sohic) 4 种形式3 。(1) 氢鼓泡 ( hb) 腐蚀过程中析出的氢原子 向钢中扩散 ,在钢材的非金属夹杂物 、分层和其他 不连续处易聚集形成分子氢 ,由于氢分子较大难以从钢的组织内部逸出4 ,从而形成巨大内压导致其 周围组织屈服 ,形成表面层下的平面孔穴结构称为 氢鼓泡 ,其分布平行于钢板表面 。它的发生无需外加应力 ,与材料中的夹杂物等缺陷密切相关 。(2) 氢致开裂 ( hic) 在氢气压力的作用下 ,不 同层面上的相邻氢鼓泡裂纹相互连接 ,形成阶梯状特征的内部裂纹称为氢致开裂 ,裂纹有时也可扩展 到金属表面 。hic 的发生也无需外加应力 ,一般与钢中高密度的大平面夹杂物或合金元素在钢中偏析产生的不规则微观组织有关 。(3) 硫化物应力腐蚀开裂 ( sscc) - - 湿 h2 s 环 境中腐蚀产生的氢原子渗入钢的内部 ,固溶于晶格 中 ,使钢的脆性增加 ,在外加拉应力或残余应力作 用下形成的开裂 ,叫做硫化物应力腐蚀开裂 。工程上有时也把受拉应力的钢及合金在湿 h2 s 及其它 硫化物腐蚀环境中产生的脆性开裂统称为硫化物应力腐蚀开裂2 。sscc 通常发生在中高强度钢中或焊缝及其热影响区等硬度较高的区域 。(4) 应力导向氢致开裂 ( sohic) 在应力引导 下 ,夹杂物或缺陷处因氢聚集而形成的小裂纹迭加沿着垂直于应力的方向 ( 即钢板的壁厚方向) 发展 导致的开裂称为应力导向氢致开裂 。这种开裂在一例胺吸收塔爆炸事故中首次得到确认 ,其典型特征是裂纹沿之字形扩展5 。有人认为 ,它也是 ss2cc 的一种特殊形式2 。sohic 也常发生在焊缝热 影响区及其它高应力集中区 ,与通常所说的 sscc1湿硫化氢环境中的腐蚀概述1 . 1 湿 h2 s 环境中腐蚀开裂的形式和特点在炼制含硫原油的过程中 ,原油中的硫化物随 着加工 过 程 的 进 行 转 化 为 对 设 备 具 有 侵 蚀 性 的h2 s ,当 h2 s 与液相水或含水物流共存时 ,就形成湿h2 s 腐蚀环境1 。钢在该环境中的腐蚀反应过程 可以表示如下 :h2 s h+ + hs-h+ + s2 -fe fe2 + + 2efe2 + + hs - fes + h +阳极反应fe2 + + s2 -或阴极反应2h+ + 2efes 2h h2 2h (渗入金属内部)总反应fe + h2 s fes + h2 2h (渗入金属内部)从反应过程可知 ,硫化氢在水溶液中离解出的氢离子 ,从钢的表面得到电子后还原成氢原子 。氢 原子之间有较大 的 亲 和 力 , 易 结 合 形 成 氢 分 子 排 出 。然而 ,介质中的硫化物 、氰化物等消弱这种亲和力 ,部分抑制了氢分子的形成1 2,这样以来原子半径极小的氢原子就很容易渗入钢的内部并溶入晶格中 。固溶于晶格中的氢有很强的游离性 ,在 一定条件下将导致材料的脆化和氢损伤 。因此 ,湿h2 s 环境除了可以造成过程设备的均匀腐蚀外更重要的是引起一系列与钢材渗氢有关的腐蚀开裂 。 一般认为 ,湿 h2 s 环境中的开裂有氢鼓泡 ( hb) 、氢8 石油化工腐蚀与防护第 18 卷不同的是它对钢中的夹杂物比较敏感 。应力集中常为裂纹状缺陷或应力腐蚀裂纹所引起 ,据报道 , 在多个开裂案例中都曾观测到 sscc 和 sohic 并 存的情况5 。以上 4 种氢损伤形式中 sscc 和 so2hic 是最具危害性的开裂形式 。氢损伤的形态和机制示意图见图 1图 4 。1 . 2 炼油厂湿 h2 s 环境存在的部位和防止腐蚀开裂的基本原则在炼油工业中 ,湿 h2 s 环境常存在于原油二次加工装置的轻油部位5 6。如催化裂化的分馏及轻馏分回收系统 ( h2 s - hcn - h2o) 、干气及液化石油气脱 硫 装 置 的 再 生 和 冷 却 系 统 ( h2 s - co2 -h2o) 、酸性水汽提装置 ( h2 s - hcn - nh3 - - h2o) 、 加氢裂化和加氢脱硫装置冷却器及液化气球罐 、轻 油储 罐 顶 部 ( h2 s - h2o) 等 。大 量 的 腐 蚀 调 查 表 明 ,尚不能完全确立防止设备开裂的 h2 s 含量安全 线 。nace 的有关准则指出 ,对于操作温度在常温 到 150 之间的压力容器 ,在以下环境中很容易产 生氢损伤和开裂7 ,但不排除其他情况下开裂的可 能性 。(1) h2 s 浓度大于 2000g/ g ,溶液 p h 值在 7 . 8以上 ;(2) h2 s 浓 度 大 于 50g/ g , 溶 液 p h 值 在 5 以 下 ;(3) 水相中存在 20g/ g 以上的氢氰酸或其它氰化物 。 影响湿硫化氢环境中腐蚀开裂的因素较复杂 ,有环境因素 (硫化氢含量 、p h 值及 cn - 等) ,又有材 料因素 (硫含量 、夹杂物形态 、组织状态及缺陷等)和制造因素 (焊接 、热处理等) 。为了防止湿 h2 s 环 境中的腐蚀开裂 ,api 和 nace 针对这种环境制定了一 系 列 的 指 导 准 则 ( api942 、nace - rp - 04 -72 、nace - rp - 0296 - 96 、nace - mr - 01 - 75等) 。从减缓和防止腐蚀开裂的措施上可归纳为以图 1 酸性环境中氢损伤的几种典型形态图 2 酸性环境下的氢致开裂机理下几个要点5 7。(1) 限制焊缝硬度值不大于 hb200 ,进行焊后热处理消除应力 ;(2) 严格控制焊缝金属化学成分 ,避免焊缝合 金成分超标 ;(3) 加强对制造设备的材料的检查 ,板厚超过20mm 时 ,进行 100 %超声波检查等 ;(4) 限制硫化氢含量或使用多硫化物等腐蚀抑 制剂 ;(5) 慎重选择耐蚀钢种 、涂层或衬里并进行腐 蚀检测 。这些准则在炼油设备设计 、制造 、检验和维护中得到广泛应用 ,而且随着现代冶金工业的发展 ,控 制 超 低 硫 和 夹 杂 物 形 态 的 钢 已 经 生 产 并 应图 3 硫化物应力腐蚀开裂机理用6 8,在一定程度上使湿 h2 s 环境中的腐蚀开裂图 4 应力导向氢致开裂问题得到缓解 。然而从现场实践来看 ,由于执行有第 2 期王维宗等 . 湿硫化氢环境中腐蚀失效实例及对策9 关规则不彻底或其它尚待查明的原因 ,使得湿 h2 s环境中的腐蚀开裂事故时有发生 。下面就腐蚀调 查和失效实例收集过程遇到的几个问题作以介绍 。2湿 h2 s 环境腐蚀开裂实例2 . 1 fcc 吸收稳定系统塔顶冷凝器外壳的鼓泡和开裂 (79)冷凝器外壳采用的是 10mm 厚 16mn 钢板焊接 而成 ,焊条为 j 502 ,焊后未进行热处理 。投用一年后发现鼓泡和焊缝区开裂 。裂纹起源于焊缝本体 并向热影响区扩展 ,终止于重结晶区 ,断口表面覆 盖有黑色硫化铁和普鲁士蓝色腐蚀产物 。经腐蚀 失效分析 ,认定为湿 h2 s 环境中 ( h2 s - hcn - nh3- h2o) 的氢鼓泡和应力腐蚀开裂 。(1) 环境介质 : 冷凝水中 h2 s 22960mg/ l , cn -659mg/ l ,nh314459mg/ l ,温 度 30 60 , 压力 0 .85mpa ;(2) 材质 :16mn 钢板轧制状态厚度 10mmb595mpa s390mpa 。c 0 . 22mn1 . 37 s 0 . 027 p 0 . 028 si 0 . 345 cu 0 . 07 。(3) 讨论分析 : 检测发现焊缝和热影响区的硬 度在 hv240265 范围 ,高于通常认为的硫化氢应 力腐蚀破裂临界应力值 ,其金相组织中存在对应力 腐蚀敏感的贝氏体 。sem 分析钢中含有棱形 mns 夹杂物 。分析认为 ,在这种情况下发生了典型的湿 硫化氢环境中的 hb 、hic 和 sscc 。cn - 的存在会破坏钢表面的硫化铁膜 、加速氢原子的渗透 ,对腐 蚀有促进作用 。另外 , 采用的 j 502 焊条含氢量较 高 ,对开裂也有一定的作用 。(4) 图片观察 (见图 5 、图 6) 。图 6 冷凝器壳层表面氢鼓泡和氢致开裂裂纹2 . 2fcc 装置吸收稳定部分解吸塔顶头盖焊缝开裂 (76)该解吸塔使用抗湿硫化氢腐蚀低合金钢制造 ,顶头盖厚 20mm 。制造过程中未能严格控制焊接工 艺 ,采用奥 302 焊条施焊 ,焊后未经热处理 。投用半年以后 ,断续发生起源焊缝并向母材延伸的开裂4 次 ,经分析开裂是由于湿硫化氢环境中硫化氢导 致的应力腐蚀开裂造成的 。(1) 环境条件 :解 吸 塔 顶 部 温 度 45 ,压力0 . 96mpa ,气相组分中 h2 s 含量最高达 6 % 、hcn 达0 . 1 % ,有 冷 凝 水 , 属 于 典 型 湿 硫 化 氢 环 境 ( h2 s - hcn - h2o) 。(2) 材质 :12cr2almov (中国牌号抗湿硫化氢 腐蚀钢) 钢板 ,轧制后经 950 正火 + 750 回火后交货 , 金 相 组 织 为 f + 弥 散 碳 化 物 ,b480mpa ,s380mpa ,板厚 20mm 。制造时用奥 302 焊条施焊 ,未预热和焊后热处理 。成分如下 :c 0 . 10 mn 0 . 45si 0 . 36cr 2 . 25 mo 0 . 34al 0 . 55v 0 . 10s 0 . 007p 0 . 018(3) 讨论分析 :据分析 ,实例中主要的开裂原因图 5 现场挂片试样(5) 对策 : 采用抗湿硫化氢腐蚀钢 12cr2almov钢 ,或采用注水稀释硫化氢及氢氰酸或加入多硫化 物缓蚀剂消除 cn - 的作用 。10 石油化工腐蚀与防护第 18 卷是未严格执行焊接及热处理工艺 ,焊前未预热 、焊后未消除应力 ,致残余应力较大 。另外采用奥氏体 不锈钢焊条焊接使焊缝和热影响区合金元素成分 突变导致对 h2 s - hcn - h2o 环境敏感性提高 ,造 成硫化氢 scc 。值 得 注 意 的 是 , 象 12cr2almov 这种抗湿硫化氢腐蚀钢 ,在使用和制造不当时仍然会 出现开裂 。(4) 相关图片 (见图 7 、图 8) 。hb161 hb176 ;(3) 相关图片 (见图 9图 11) 。图 9裂纹的尺寸及与焊缝的关系图 7 12cr2almov 钢金相组织图 8 裂纹形态( 5 ) 对 策 : 采 用 抗 湿 硫 化 氢 腐 蚀 钢12cr2almov ,用 热 317 焊 条 施 焊 , 焊 前 预 热 250 350 ,焊 后 经 750 退 火 , 确 保 焊 缝 硬 度 不 大 于hb200 。采用以上措施后 ,未再出现问题 。实例提 醒人们 即 使 使 用 抗 湿 硫 化 氢 腐 蚀 钢 12cr2almov ,如果在制造和安装过程中未能严格控制有关指标的话 ,仍然有开裂的危险 。2 . 3 干气脱硫装置换热器筒体破裂 (94)换热器筒体材质为 16mnr ,磁粉探伤发现环焊 缝上有两处较大的贯穿性裂纹 ,裂纹沿晶扩展 ,腐 蚀产物含大量硫化物 ,失效分析认为是硫化氢应力 腐蚀开裂 。(1) 环境 介 质 : h2 s 13 % 、mea 7 % 、h2o 80 % ,温度 120 ,压力 0 . 8mpa ;(2) 材质 :16mnr ,组织 f + p ( 开裂部位与未开 裂部位金相组织一致) ;硬度 值 : 母 材 hb137 , 焊 缝 hb133 , 裂 纹 处图 10 裂纹微观形貌图 11 断口上二次裂纹形貌(4) 讨论分析 :失效分析认为 ,开裂是由于水相中高浓度的硫化氢和筒体焊缝局部的较高硬度区第 2 期王维宗等 . 湿硫化氢环境中腐蚀失效实例及对策11 造成 sscc 。该实例中一个较为特殊的现象是无论在母材 、焊缝还是开裂区 ,钢的硬度值都在 hb200 以下 ,裂纹附近冲击韧性无明显下降 ,从这一点及 裂纹沿晶发展和断口形貌来看 ,开裂更符合小阳极 溶解活性通道理论的 scc ,而与典型湿硫化氢环境氢损伤无关7 ,因此不排除硫化氢和乙醇胺共存时 发生胺开裂的可能 。(5) 对策 : 进一步消除局部残余应力或更换材 质 。实例告诉人们 ,单纯控制焊后硬度值指标并不能完全杜绝开裂发生 。2 . 4 fcc 装置稳定塔底重沸器壳体开裂 (92)16mnr 制造的重沸器壳体在 fcc 装置稳定汽 油中运行 (最短 230 天 、最长 3 年半) 后发生开裂泄 漏 。裂纹萌生于容器内壁靠近壳程入口的一条环 焊缝的底部及局部母材上 。检测表明 ,母材和焊缝金属化学成分符合标准要求 ,断口沉积物中有较高 的硫 。失效分析认为 ,开裂属于硫化物应力腐蚀开 裂 。(1) 环境介质 :稳定汽油中含有约 40g/ g 的硫 化氢 、35g/ g 的氢氰酸和 0 . 06 %的水 ,温度 160 (150190 ) ,压力 0 . 70 . 85mpa 。(2) 材质 :16mnr 轧制钢板 ,成分如下 :c 0 . 2 %si 0 . 40 % mn 1 . 46 % s 0 . 015 %p 0 . 011 %(3) 讨论分析 : 该实例资料中缺乏焊接工艺的详细说明 ,但知道未进行焊后消除应力热处理 。值 得注意的是 ,开罐检查时发现开裂区有 510cm 的 油泥状沉积物 ,而其他部位无明显沉积物 ,环境温 度高达 150190 ,已经超出通常认为的湿硫化氢 环境开裂的温度上限 ,硫化氢和水的含量都较少 。分析认为 ,上游设备产生的腐蚀产物和其他污物及 油中水分在重沸器底部沉积易于吸收硫化氢形成 较高温度下的湿硫化氢腐蚀环境 ,导致开裂 。(4) 图片观察 (见图 12图 15) 。图 13开裂部位外观照片图 14熔合线部位的裂纹图 15热影响区断口形貌2 . 5 脱硫车间污水汽提装置污水管线开裂 (96)污水管线材质为 20 号钢 ,运行时间约 5 个月 , 从泵入口至出口部分焊缝多次发生开裂 。裂纹起 源于焊接接头的错边和未焊透处 ,穿晶和沿晶混合形 。分析认为 ,在硫化氢等腐蚀介质和振动的共同 作用下首先发生腐蚀疲劳开裂 ,开裂处应力集中加 剧 ,裂纹扩展并发生脆性开裂 。(1) 环境条件 :p h 值为 810 的污水 ,含有 h2 s7140g/ g ,nh3 9940g/ g ,cl 127g/ g , co2 ,0 . 01mol/ l ,温度约 40 、压力 1 . 82 . 2mpa 。(2) 材质 :20 号钢 ,成分如下 :c 0 . 17 %0 . 27 %si 0 . 140 . 34图 12 重沸器结构和开裂位置(5) 对策 :严格执行焊接工艺 ,焊后进行消除应力热处理 ;定期检查并彻底清除底部污物 ; 使用对 湿硫化氢环境不敏感的钢材 。12 石油化工腐蚀与防护第 18 卷mn 0 . 140 . 34s 0 . 015 p 0 . 015(3) 图片观察 (见图 16图 19) 。时也可表现出腐蚀疲劳特征而不单纯发生 sscc 。该厂以前污水管线未发生过此类事故 ,是近年来加 工高硫原油量增加后出现的 。图 16焊缝错边图 19 近内表面断口微观形貌(5) 对策 : 避免不同径或不同壁厚管子强行组装 ;提高焊接质量并消除应力 ; 采取耐蚀性更好的 钢种 。3几个值得注意的问题近年来 ,随着国内一些油田原油品质进一步劣化和进口高硫原油加工量的不断增加 ,湿硫化氢环 境下操作的一些碳钢和低合金钢设备及管道上的 开裂事故率有上升的趋势 。据 1997 年 至 1998 年所收集的部分失效实例看 ,与湿硫化氢环境有关的 腐蚀开裂实例占 25 %30 % 。从上面列出的几个 实例分析可知 ,碳钢和低合金钢在湿硫化氢环境中 的腐蚀开 裂 发 生 的 范 围 很 广 , 温 度 从 30 160 、 硫化氢浓度从 40 130000g/ g 、p h 值 从 酸 性 到 碱 性都有发生 。开裂设备中服役时间最短 5 个月 ,最 长约 四 十 多 个 月 , 宏 观 硬 度 最 低 的 只 有 hb133 hb161 ,必须引 起 足 够 的 重 视 。到 目 前 为 止 , 国 内 有关湿硫化氢环境中腐蚀开裂的现场检查和调查 研究尚不深入 ,有些问题值得深入研究和讨论 。(1) 硬度和强度 现场实践表明 ,按过去多年 的常规 ,单纯控制母材和焊缝的硬度值不足以杜绝 湿硫化氢环境中的腐蚀开裂 ,而且 ,宏观硬度值并 不代表局部显微硬度 ,有时局部显微硬度过高就足 以导致 开 裂 。大 量 的 数 据 表 明 , 钢 的 强 度 级 别 越 高 、发生开裂的倾向越大 ,因此在可能的情况下应图 17裂纹形貌图 18 近外表面处断口微观形貌(4) 讨论分析 :分析认为 ,断口上近管内表面为韧性腐蚀疲劳断口 ,近管外表面断口呈现脆性断裂 特征 ,断口表面覆盖有 fes2 腐蚀产物 。两管对接 时壁厚有差别 ,错边量达 2mm 以上 ,造成应力集中成为诱发裂纹的根源 ,在湿硫化氢环境中和泵的振 动周期应力作用下导致腐蚀疲劳开裂 。由此看来 , 在湿硫化氢环境中的构件开裂在有周期应力存在选择较低强度级别的钢 ,并控制钢的碳当量5 6。(2) 锰 元 素 含 量氢 鼓 泡 ( hb ) 和 氢 致 开 裂( hic 和 sohic) 与金属中的 mns 夹杂有密切关系 ,第 2 期王维宗等 . 湿硫化氢环境中腐蚀失效实例及对策13 开裂敏感性随锰含量的增加而增加8 9,而且锰元面因为 sscc 和 sohic 有时很难区分 ,另一方面可能是某些现场工作者对 sohic 的认识和重视程度 不够造成的 ,由于人员 、仪器 、经费等原因使得失效 分析工作做的比较粗 放 , 因 此 不 排 除 将 sohic 混 同于 sscc 的可能 。(6) 关于检测 国外在湿硫化氢环境中的腐蚀 调查和现场检测工作做的较细 ,api、nace 等有关 组织及公司采用湿荧光磁粉法检测 ,在湿硫化氢环素在钢的生产和焊接过程中易产生偏析形成富锰带 ,造成马氏体和贝氏体增加 ,局部显微硬度增高 , 对湿硫化氢环境十分敏感 。因此 ,国内压力容器上 大量使用的 16mn 、16mnr 、15mnv 钢在湿硫化氢环境中应用值得商榷 。从收集的实例看 ,很多开裂确 实发生在这几种钢中 。相关的研究表明 , 16mnr 、15mnv 钢在焊接和随后的冷却过程中都易在热影 响区形成对开裂敏感的马氏体和贝氏体 ,经焊后热 处理 ,前者可基本消除这类组织 ,改善湿硫化氢环境开裂敏感性 ;但后者由于强碳化物形成元素钒阻 碍碳从马氏体中析出 ,高硬度组织难以彻底转变 , 因此 ,即使经过严格的焊后热处理 15mnv 钢在湿 硫化氢环境中使用仍易发生腐蚀开裂 。(3) 组织状态和硫含量 研究表明 ,精细的铁 素体组织可以抑制氢致裂纹的扩展7 ,从这一点出 发 ,对钢材进行淬火 (正火) + 高温回火改善组织是 有利的 。带状或树枝状的 mns 提高钢的开裂敏感 性 。利用现代控轧技术和喷钙处理可以改善组织 和夹杂物的形态有利于提高抗 hb 和 hic 性能6 ,但也有报告称控制轧制得到的组织有对 sohic 敏境中工作的设备上检测到大量的裂纹1 2 7。从国内炼油厂在用设备状况和环境条件来看 ,潜在的裂纹有可能大量存在 ,而在氢损伤裂纹检测上通常 的方法敏感性不高 ,因此应加强和改善现场设备的 无损检测和开展相关的研究工作 。致谢本文在资料收集和成文过程中 ,兄弟单位在收集案例上提供了很多帮助 ,娄世松 、宁朝辉等同志 也提供了部分素材 ,在此一并表示感谢 。参考文献王正则. 炼油设备中的湿硫化氢腐蚀 (1) . 炼油设计 ,1994 ,24 (6) 柯伟 ,陈进伟等. 炼油工业中腐蚀研究的进展. 石油化工腐蚀与 防护 ,1997 ,14 (2)许适群. 加工高硫原油可能出现的腐蚀问题. 石油化工腐蚀与 防护 ,1998 ,15 (1)s w ciaraldi . microstructural observations on the sulfide stress crack2ing of low alloy steel tubulars. corrosion ,1984 ,40 (2)王正则. 炼 油 设 备 中 的 湿 硫 化 氢 腐 蚀 ( 2 ) . 炼 油 设 计 , 1995 , 25 (1)张迎恺 ,黄卫. 加氢装置中低温湿硫化氢环境下操作的设备选材. 石油化工腐蚀与防护 ,1998 ,15 (3)陈锡祚译. nace 标准 rp0296 - 96 检查 、修复和减轻炼油厂在 用压力容器在湿硫化氢环境中开裂的指导准则. 石油化工腐蚀 与防护 ,1997 ,14 (2)how pure is our fineline steel , hydrocarbon processing 1991 ,70 (8)a brown ,c l jones. hydrogen induced cracking in pipeline steel ,cor2rosion 1984 ,40 (7)(收稿日期 :2000 - 02 - 24)感的倾向2 312,值得深入研究 。严格控制钢中的硫含量对提高其抗氢损伤性能效果显著 。超低硫含量 ( s 0 . 002 %或更低) 的抗 hic 钢国外已批量生 产 ,国内有些设计单位和炼油厂近年来也开始试用并取得较好效果6 。(4) 焊接和加工 从失效实例看 ,设备提前开 裂的一个重要原因是焊接工艺控制不严 ,焊接质量 差 ,焊后未进行热处理及强行装配等 ,这些都是可 以避免 的 。需 要 注 意 的 是 , 消 除 残 余 应 力 对 抑 制sscc 和 sohic 有好处 , 但 并 不 能 有 效 抑 制 hb 和hic ,应力并不是后者发生的必要条件 。(5) 关于 sohic在湿硫化氢环境中 , sscc 和 sohic 是 两 种 最 具 破 坏 性 和 灾 难 性 的 开 裂 形 式 。 国内对 sscc 报道的较多 ,而 sohic 的实例报道的极少 。从收集的实例和查阅资料的情况来看 ,一方3456789欢 迎 刊 登 广 告petrochemical corrosion and protectionbimonthly ,volume 18 ,no . 2 april ,2001abstractstechnology development of aluminumpetroleum ref inerys heng changsong , li xuantingdiff usedsteelsf oranalysis of fa ilure of molecular sieve calcinator shell bodysong xueyongthe molecular sieve calcinator in the catalyst plant of lanzhou refining and chemical complex has undergone a number of welding repairs since its start - up in 1998. but the cracking occurred frequently in the heat affected zone along the weld seams. this proved that the cracks were the results of stress corrosion cracking because of improper welding process applied and inter2 grainular corrosion. the causes of calcinator cracking and preven2 tion measures were studied based upon the analysis and electro2 chemical testing of fracture samples.key words calcinator body , heat affected zone , cracking , analysis ca uses of corrosion cracking of stea m injection pipeline f or oil productionwen jianping , li hai , wen tao , feng qingwei , zhang n aifeng the analysis of macroforms , chemical compositions , metallo2 graphic structure and mechanisms performance as well as x - ray and electronic scanner examination have found that the rupture of the steam injection pipe was caused by hydrogen corrosion. before the hydrogen corrosion , the pipe , due to various conditions , was subject to the ununiform localized corrosion which was accompa2nied by hydrogen corrosion.key words mechanism performance , metallographic structure , hy2drogen corrosionanalysis of corrosion of ta il gas pipeline in sweetening unit and protectionchao quanshui , j u jianlongthe effective measures such as nitrogen purging , etc , were proposed based upon the hydrogen sulfide corrosion conditions of the tail gas pipeline of sweetening unit . among these measures , selection of 0cr17ni7mo2 stainless steel was the most cost - effec2 tive way to reduce the corrosion. the annual corrosion rate was on2 ly 0. 07 mm.key words sweetening unit , tail gas pipeline , hydrogen sulfide , corrosion , corrosion inhibitor , nitrogen purging , 0cr17ni7mo2 stainless steeldevelopment of sea mless pipe of l zl2574 ultra - lo w carbonduplex sta inless steel and applicationyang s hipingthe characteristics of the centrifugal forged cold - drawn seamless pipe of lzl2574 ultra - low carbon duplex stainless steel and its commercial application in the pipelines subject to corrosion in petroleum refineries were described.key words duplex stainless steel , performance , application use desulf urized purif ied water in crude desalting unit deng chunguang , zhang lin , tang tongqingthe application of desulfurized purified water in crude desalt2ing unit was introduced. the desulfurized purified water was the ideal desalter feed water if the water quality was controlled to spec2 ifications and p h did not exceed 9. it could meet the increasingly stringent environmental requirements. when this water was used in the desalter , the average salt in the desalted oil was 2. 17 mg/ l , water 0. 18 % , which were comparable to those of using the fresh water.key words desulfurized purified water , electric desalter , water in2jectionthe characteristics of aluminum diffused steels , their perfor2 mances in resisting high - temperature oxidation , high - tempera2 ture sulfur and naphthenic acid corrosion and their applications were described. the development of welding process for the dif2 fused steel was also briefed.key words aluminum diffused steel , performance , welding , appli2cation , economic analysisanalysis of pre - treatment system ofref ormerni xiujie , song hongjian , yang xiufengcontinuous catalyticthe features of corrosion in the continuous catalytic reformerwere introduced. it was pointed out that sulfur and chlorine ions were the major culprits of the corrosion. the corrosion could be mitigated by dechlorination and injection of corrosion inhibitors , neutralizers and water , etc .key words continuous catalytic reforming , corrosion , dechlorina2tion , corrosion inhibitor , injection of watercase of corrosion fa ilure in wet hydrogen sulf ide environ2ment and countermeasureswang weizong , xu s hiqun , jia penglinthe corrosion cracking mechanisms of carbon steels and low- alloy steels in wet hydrogen sulfide environment , the relative factors and the basic principles for controlling the corrosion crack2 ing were described. the case was presented to describe corrosion failures of th