10001500梁模板盘扣式梁板立柱不共用1计算书

10001500梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）1计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001500模板支架高度H(m)5.97模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)34梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计楼板模板自重标准值G1k(kN/m2)模板0.1模板及次楞0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.1其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)5.97风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.041地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)25风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.2风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)5.97 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁底两侧立杆横向间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)800板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)800梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑次楞最大悬挑长度(mm)100梁底支撑次楞根数11梁底支撑次楞间距100每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑主楞左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主楞右侧悬挑长度a2(mm)50 设计简图如下：平面图立面图 四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.44157.373kN/m q1静1.35G1k+(G2k+G3k)hb1.350.1+(24+1.5)1.5151.773kN/m q1活1.4Q1kb1.4415.6kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.5)+14142.35kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10751.7730.12+0.1215.60.120.062kNm Mmax/W0.062106/375001.658N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax0.607q1静L+0.62q1活L0.60751.7730.1+0.625.60.13.49kN max=3Vmax/(2bh)=33.49103/(2100015)=0.349N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63242.351004/(1006000281250)0.016mmminL/150，10min100/150，100.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39351.7730.1+0.4465.60.12.284kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14351.7730.1+1.2235.60.16.602kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92851.7730.1+1.1425.60.15.444kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39342.350.11.664kN R2=R4=1.143q2L=1.14342.350.14.841kN R3=0.928q2L=0.92842.350.13.93kN 五、次楞验算次楞类型方木次楞截面类型(mm)5070次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底模板传递给左边次楞线荷载：q1左R1/b=2.284/12.284kN/m 梁底模板传递给中间次楞最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.602,5.444,6.602/1=6.602kN/m 梁底模板传递给右边次楞线荷载：q1右R5/b=2.284/12.284kN/m 次楞自重：q21.35(0.3-0.1)1/10 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边次楞荷载q3左1.350.5(1.5-0.12)=0.932kN/m 梁右侧模板传递给右边次楞荷载q3右1.350.5(1.5-0.12)=0.932kN/m 梁左侧楼板传递给左边次楞荷载q4左1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.44(0.8-1/2)/21=1.551kN/m 梁右侧楼板传递给右边次楞荷载q4右1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.44(0.8-1/2)/21=1.551kN/m 左侧次楞荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.284+0.027+0.932+1.551=4.794kN/m 中间次楞荷载q中= q1中+ q2=6.602+0.027=6.629kN/m 右侧次楞荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.284+0.027+0.932+1.551=4.794kN/m 次楞最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.794,6.629,4.794=6.629kN/m 正常使用极限状态： 梁底模板传递给左边次楞线荷载：q1左R1/b=1.664/11.664kN/m 梁底模板传递给中间次楞最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.841,3.93,4.841/1=4.841kN/m 梁底模板传递给右边次楞线荷载：q1右R5/b=1.664/11.664kN/m 次楞自重：q21(0.3-0.1)1/10 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边次楞荷载q3左10.5(1.5-0.12)=0.69kN/m 梁右侧模板传递给右边次楞荷载q3右10.5(1.5-0.12)=0.69kN/m 梁左侧楼板传递给左边次楞荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)+14(0.8-1/2)/21=1.127kN/m 梁右侧楼板传递给右边次楞荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)+14(0.8-1/2)/21=1.127kN/m 左侧次楞荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.664+0.02+0.69+1.127=3.501kN/m 中间次楞荷载q中= q1中+ q2=4.841+0.02=4.861kN/m 右侧次楞荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.664+0.02+0.69+1.127=3.501kN/m 次楞最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.501,4.861,3.501=4.861kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.6290.62，0.56.6290.120.298kNm =Mmax/W=0.298106/40833=7.305N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6256.6290.6，6.6290.12.486kN max=3Vmax/(2bh0)=32.4861000/(25070)1.065N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.8616004/(1009000142.917104)0.255mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/(8EI)4.8611004/(89000142.917104)0.005mmmin2l2/150，10=min200/150，101.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.6290.6,0.3756.6290.6+6.6290.1=4.972kN 同理可得： 梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1=3.595kN,R2=4.972kN,R3=4.103kN,R4=4.103kN,R5=4.103kN,R6=4.103kN,R7=4.103kN,R8=4.103kN,R9=4.103kN,R10=4.972kN,R11=3.595kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.8610.6,0.3754.8610.6+4.8610.1=3.646kN 同理可得： 梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1=2.626kN,R2=3.646kN,R3=2.962kN,R4=2.962kN,R5=2.962kN,R6=2.962kN,R7=2.962kN,R8=2.962kN,R9=2.962kN,R10=3.646kN,R11=2.626kN 六、主楞验算主楞类型钢管主楞截面类型(mm)483.5主楞计算截面类型(mm)483主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主楞根数2主楞受力不均匀系数0.6 主楞自重忽略不计，主楞2根合并，其主楞受力不均匀系数=0.6,则单根主楞所受集中力为KsRn，Rn为各次楞所受最大支座反力 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.218106/4490=48.461N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Vmax4.146kN max=2Vmax/A=24.1461000/42419.556N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max0.034mmminL/150，10=min300/150，102mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=5.918kN，R2=7.839kN，R3=7.839kN，R4=5.918kN 立杆所受主楞支座反力依次为P1=5.918/0.6=9.864kN，P2=7.839/0.6=13.065kN，P3=7.839/0.6=13.065kN，P4=5.918/0.6=9.864kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30是否考虑荷载叠合效应是 可调托座最大受力N1.05maxP1，P2，P3，P413.718kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48.33.6立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7500)=1900mm =hmax/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ KH=1/1+0.005(H-4)=1/1+0.005(5.97-4)=0.99 查表得，0.458 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0410.61.22/100.004kNm 3、稳定性计算 P19.864kN，P213.065kN，P313.065kN，P49.864kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+1.350.15(5.97-1.5)+Mw/lbmax9.864，13.065，13.065，9.864+0.905+0.004/0.913.975kN f1.05N/(AKH)+Mw/W1.0513974.822/(0.4584240.99)+0.004106/449077.197N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5.97/20=0.2983 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLHh2+Q3kLh1)=11.4(0.041345.975.97+0.55345.97)=225.851kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+0.155.97/(0.91.2)34202/2=8134.5kNm MT=225.851kNmMR=8134.5kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=11.4(0.1345.972+0.55345.97)=325.945kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)LB2/2=0.90.5+(24+1.1)0.12+0.155.97/(0.91.2)34202/2=26567.94kNm MT=325.945kNmMR=26567.94kNm 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=1.05N=14.674kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5