大跨度梁(高支模)施工方案.doc

中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 1 目目 录录 1 编制依据 3 2 工程概况 3 2 1 基本概况 3 2 2 大跨度梁概况 4 2 3 高支模概况 4 3 施工总体部署 4 3 1 组织机构 4 3 2 方案选择 4 3 3 施工顺序安排 8 4 模板支撑架施工方法及措施 8 4 1 模板支撑架施工方法及措施 8 4 2 高支模质量保证措施 9 4 3 附计算 9 5 钢结构的吊装及措施 28 5 1 h 型钢梁吊装 28 5 1 1 h 型钢梁简介 28 5 1 2 现场塔吊介绍 29 5 1 3 6 05 米层构件吊装工况分析表 33 5 1 4 钢梁吊点选择 33 5 1 5 钢丝绳直径选择 34 5 2 箱型梁吊装 34 5 2 1 一层构件吊装工况分析表 34 5 2 2 现场塔吊及塔吊性能 36 5 2 3 一层构件分段后吊装工况分析表 37 5 2 4 箱型梁吊装方法 38 5 2 5 支撑架计算书 38 5 3 第六层箱型梁吊装 46 5 3 1 箱型梁所在位置如下图 46 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 2 5 3 2 塔吊布置图及塔吊介绍 47 5 3 3 六层钢梁吊装工况分析 49 5 3 5 钢梁运输线路 52 5 3 6 吊机的选用 54 5 3 7 钢柱牛腿及吊耳计算 55 5 3 8 轨道梁对五层混凝土梁的集中荷载分析 56 5 3 9 轨道计算书 61 5 3 10 钢梁吊装几个注意的问题 64 5 3 11 五层楼面梁支撑钢柱计算书 64 5 3 12 混凝土受压计算 66 5 4 二层 h1000 400 46 46 型钢的吊装 66 5 4 1 h 型钢梁所在位置 66 5 4 2 塔吊分析 66 5 5 安全措施 67 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 3 1 1 编制依据编制依据 序号类别名称编号 成都国际商城及染房街改造工程施工图 建 筑专业 1图纸 成都国际商城及染房街改造工程施工图 结 构专业 大模板多层住宅结构设计与施工规程 jgj20 84 混凝土结构工程施工及验收规范 gb50204 2002 高层建筑钢筋混凝土结构技术规程 jgj3 2002 建筑工程施工质量验收统一标准 gb50300 2001 高层建筑条形及筏板基础技术规范 jgj6 99 地基与基础工程施工及验收规范 gb50202 2002 建筑施工高空作业安全技术规程 jgj33 91 建筑结构荷载规范 gb50009 2001 2006 年版 钢结构设计规范 gb50017 2003 钢结构工程施工质量验收规范 gb50205 2001 建筑钢结构焊接技术规程 jgj81 2002 2 规程规范 标准 型钢混凝土组合结构技术规程 jgj138 2001 3企业标准 混凝土结构工程施工技术标准 zjq08 sgjb204 2003 2 2 工程概况工程概况 2 12 1 基本概况基本概况 工程名称商业 办公 住宅及配套设施 成都国际商城 工程 工程地址 成都市锦江区东御街与染房街之间 建设单位 成都中强实业有限公司 设计单位 中国建筑西南设计研究院有限公司 监理单位四川省川建院工程项目管理有限公司 总承包单位中国建筑第八工程局有限公司 主要功能 本项目为大型公共建筑工程 包括办公楼 甲级写字楼 住宅 大型商场 超市 地下停车场等多种功能 地下 三四层为地下停车库及设备机房 地下二层为超市 地 下一层到地上五层为大型商场 办公楼部分6 39层均为 甲级写字楼 住宅部分29层 本工程地面一层和东御街 盐市口平 地下一层和染房街步行街平 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 4 建筑用地面积20478 32m2总建筑面积312164 9m2 地下建筑面积78770 4m2地上建筑面积 236433 5m2 结构形式 写字楼采用框架 核心筒结构 裙房商业楼采用框架 结构 住宅楼采用框架 剪力墙结构 2 22 2 大跨度梁概况大跨度梁概况 1 负一层 首层 二层 三层 四层 五层 9 11 f k 18 23 f k 轴梁的 最大跨度为 22m 六层 24 26 f k 轴截面最大为 1700 2000mm 模板的支撑高 度都较高 施工时也按大支跨度梁支模要求进行架体的加固 确保安全 2 钢结构工程的钢梁有四处现场吊装困难 负一层到五层 8 24 k f 轴跨 度为 21 米的 h 型钢梁 54 根 一层 36 轴 k n 轴箱型梁 1 根 二层 20 22 k 轴 线与 20 22 f 轴线 2 根 h1000 400 46 46 的钢梁 六层 24 36 轴 f k 轴箱型梁 13 根 2 32 3 高支模概况高支模概况 负二层至五层 12 17 f h 轴处为中庭 该部位层高达 37m 为超高支模 楼板厚度为 120mm 3 3 施工总体部署施工总体部署 3 13 1 组织机构组织机构 为了保证大跨度梁施工的安全可靠 成立了以项目经理为组长的领导小组 在过程中专人监督 全过程监控 组织机构如下 组 长 牛中一 副组长 王红勇 谭建国 杨卫东 成 员 胡茂才 关昌军 陈 奎 赵 阳 王 辉 黄 辉 高仕波 周在文 赵小春 黄 庭 蒋 锐 王怀念 吴耿汉 蒋勇刚 孙乾隆等 3 23 2 方案选择方案选择 1 支撑体系选择 本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理 刚度好 不变形 牢固稳定 拼缝严密 不漏浆 无错台 角模顺直光洁 而且尽量兼 顾对后续工程的适用性和通用性原则 为此模板选用 18mm 的覆膜多层板为面板 水平结构模板结构支撑采用扣件式钢管脚手架快拆支撑体系 以确保架体的整 体稳定性 安全性 本工程主要模板选型如表 3 1 所示 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 5 表 3 1 主要模板选型表 模板方案选型序 号 结构部位 模板及龙骨支撑体系 备注 1梁 梁截面为 600mm 1200mm 1700mm 2000mm 采用 18 厚 覆膜多层木模板 50mm 100mm 木方做次龙骨 100mm 100mm 木方做主龙骨 并加并加 14 500 对拉螺栓 支撑采用扣件式钢管脚手架 立 杆间距为 600 600mm 顶部支撑采 用 u 形托支撑 步距为 1500mm 自由端高度 600mm 梁侧模采用 14 500 对拉螺栓 梁荷载通过支 撑传至筏板 2板 采用 18mm 厚覆膜多层板作面 板 50mm 100mm 木方作次龙 骨 48 3 5 钢管作主龙骨 钢管扣件脚手架 u 形托支撑 支 撑架间距按 800 1000mm 步距为 1500mm 自由端高度 600mm 主 龙骨间距为 800mm 在每一楼层部 位与相邻满堂架连成整体 中庭高支模 3墙 采用 18 厚覆膜多层木模板拼 装成大模板 14 500 对拉螺杆 4 柱 采用 18mm 厚覆膜多层木模板 龙骨为 50mm 100mm 的木龙骨 间距 250mm 背楞采用 10 双 槽钢或双钢管 并加 14 500 对拉螺栓 在柱四周搭设 1200 宽的双排架 间距 900 1200mm 步距为 1500mm 并与四周满堂架连成整 体 18厚木模板 50 100方木 48钢管 立杆间距为800x1000 4m间距设竖向剪刀撑 中部4m间距设水平剪刀撑 底部设水平剪刀撑 顶部设水平剪刀撑 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 6 图3 1 中庭楼板支撑架立面简图 600 1200梁模板支撑架立面简图 100 100方木 u型顶托 50 100方木 14高强拉杆 18厚木模板 100 100方木 剪刀撑 图3 2 600 1200mm梁模板支撑架立面简图 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 7 图3 3 1700 2000mm钢混梁模板支撑架平面简图 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 8 注 当梁高 1000时 设一道斜撑 当梁高 1000时 设二道斜撑 100 100方木 u型顶托 50 100方木 14高强拉杆 18厚木模板 钢管剪力撑间距3000 钢管斜撑 间距1000 图 3 4 1700 2000mm 钢骨梁模板支撑架立面简图 2 钢梁吊装选择 负一层到五层7 24轴 k f轴型钢梁跨度为21米 h型钢梁型号为 h800 250 30 30 单支梁重量约为5 52t 均在塔吊的吊运范围内 采用塔 吊吊装施工 一层36轴 k n轴箱型梁 分三段采用塔吊吊装 二层20 22 k轴 线与20 22 f轴线两根h1000 400 46 46的钢梁吊装 分二段采用塔吊吊装 六 层24 36轴 f k轴箱型梁 均在工厂整体制造完毕 运输到现场 用150吨吊 机直接调至5层楼顶 采用2台3吨的卷扬机进行抬吊 3 33 3 施工顺序安排施工顺序安排 由于大型钢梁截面较大 在施工时为了便于钢梁的安装焊接及钢筋的绑扎 施工 先把钢梁吊装就位并焊接完成 然后再安装焊接梁下排钢筋 最后支设 梁底及侧面模板并浇筑砼 4 4 模板支撑架施工方法及措施模板支撑架施工方法及措施 4 14 1 模板支撑架施工方法及措施模板支撑架施工方法及措施 1 大跨度梁施工方法 由于本工程的梁截面大 型钢大 根据实际情况对具有代表性的梁 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 9 600 1200 1700 2000 支撑进行计算 以保证施工安全 因钢梁通过组装焊接 以后 钢梁本身的重量全部传递到柱上 浇注砼时的架体不用受钢梁的自重 在计算时 只考虑钢筋砼及施工活载 计算附后 按每延米计算梁的自重为 600 1200 梁的混凝土自重计算 0 6 1 2 1 2 5t m3 1 8t 1700 2000 梁的混 凝土自重计算 1 7 2 0 1 2 5 t m3 8 5t 根据梁体的重量我们采用钢管加 u 型托支撑 间距为 600mm 支撑架体的布置见 3 2 方案选择的相关内容 其搭 设的主要方法同原模板方案中相应的搭设方法 2 超高支模采用 18mm 厚覆膜多层板作面板 50mm 100mm 木方作次龙骨 48 3 5 钢管作主龙骨 钢管扣件脚手架支撑架间距按 800 1000mm 步距为 1500mm 自由端高度 600mm 在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪 刀撑 中间部位按 4000mm 间距设水平剪刀撑 在架体四周必须设立连续剪刀撑 在 每一楼层部位与相邻满堂架连成整体 4 24 2 高支模质量保证措施高支模质量保证措施 根据本工程架体支撑高 板厚较薄 整体量大等特点 支模施工时 重点 控制好支模的模板体系选型以及增加剪刀撑加强支模支撑体系的整体稳定性 1 从方案选择上架体全部采用普通扣件式脚手架支撑体系 能够保证其 受力的稳定性 为了保证楼板的整体安全 在大梁楼板下相对应梁的支撑不拆除 以保证楼板梁荷载传递 2 为了避免架体承载力偏心受压而降低受力效果 支撑时 在架体立杆 顶部均设可调 u 托 使立杆成为典型的轴心受压构件 充分发挥立杆的作用 3 在每根立管下垫 50mm 厚 每块脚步手板长度不小于 500mm 通长木方 并在立杆下部 200mm 处设置扫地杆 4 在大梁的端部设立剪刀撑 中部间距按 3000m 设置 水平杆与满堂架 架连成一体 5 在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪刀撑 中间部位按 4000mm 间距设水平剪刀撑 在架体四周必须设立连续的 封闭的剪刀撑 在中 部按 4000mm 间距设竖向垂直剪刀撑 顶部自由端高度 600mm 以加强支撑架 体整体刚度和稳定性性 确保施工安全 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 10 4 34 3 附计算附计算 4 3 14 3 1 1700 20001700 2000梁模板计算梁模板计算 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 jgj162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为6 2m 梁截面 b d 1700mm 2000mm 立杆的纵距 跨度方向 l 0 60m 立杆的步距 h 1 50m 梁底增加6道承重立杆 面板厚度18mm 剪切强度1 4n mm2 抗弯强度15 0n mm2 弹性模量6000 0n mm2 木方50 100mm 剪切强度1 3n mm2 抗弯强度13 0n mm2 弹性模量9000 0n mm2 梁底支撑顶托梁长度 2 50m 梁顶托采用100 100mm木方 梁底按照均匀布置承重杆6根计算 模板自重0 50kn m2 混凝土钢筋自重25 00kn m3 施工活荷载4 50kn m2 扣件计算折减系数取1 00 6200 15002000 1700 500500500500500 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 11 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合s 1 2 25 00 2 00 0 50 1 40 2 00 63 400kn m2 由永久荷载效应控制的组合s 1 35 24 00 2 00 0 7 1 40 2 00 66 760kn m2 由于永久荷载效应控制的组合s最大 永久荷载分项系数取1 35 可变荷载分项系数 取0 7 1 40 0 98 采用的钢管类型为48 3 0 模板面板计算 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kn m q1 25 000 2 000 0 600 30 000kn m 2 模板的自重线荷载 kn m q2 0 500 0 600 2 2 000 1 700 1 700 1 006kn m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kn 经计算得到 活荷载标准值 p1 2 500 2 000 1 700 0 600 4 590kn 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 35 30 000 1 35 1 006 37 672kn m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 p 0 9 0 98 4 590 4 048kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 60 00 1 80 1 80 6 32 40cm3 i 60 00 1 80 1 80 1 80 12 29 16cm4 计算简图 243 243 243 243 243 243 243 4 05kn 37 67kn m ab 0 266 0 258 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 12 弯矩图 kn m 剪力图 kn 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 变形计算受力图 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1 3 587kn n2 10 501kn n3 8 314kn n4 11 644kn n5 11 644kn n6 8 314kn n7 10 501kn n8 3 587kn 最大弯矩 m 0 265kn m 最大变形 v 0 397mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 265 1000 1000 32400 8 179n mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00n mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t 3 6598 0 2 600 000 18 000 0 916n mm2 截面抗剪强度设计值 t 1 40n mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 t t t t 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 397mm 3 59 5 56 4 94 4 21 4 10 5 05 6 60 2 02 2 02 6 60 5 05 4 10 4 21 4 94 5 56 3 59 243 243 243 243 243 243 243 31 01kn m ab 0 397 0 021 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 13 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于242 9 250 242 9 250 满足要求满足要求 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算梁底木方计算 按照两跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 11 644 0 600 19 406kn m 最大弯矩 m 0 125ql2 0 125 19 41 0 60 0 60 0 873kn m 最大剪力 q 0 625 0 600 19 406 7 277kn 最大支座力 n 1 25 0 600 19 406 14 555kn 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 5 00 10 00 10 00 6 83 33cm3 i 5 00 10 00 10 00 10 00 12 416 67cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 873 106 83333 3 10 48n mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0n mm13 0n mm2 2 满足要求满足要求 2 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14 229kn m 最大变形 v 0 521 14 229 600 04 100 9000 00 4166666 8 0 256mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于600 0 250 600 0 250 满足要求满足要求 托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 均布荷载取托梁的自重 q 0 108kn m 托梁计算简图 500 500 500 500 500 3 59kn10 50kn 8 31kn11 64kn11 64kn 8 31kn10 50kn 3 59kn 0 11kn m ab 0 645 1 097 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 14 托梁弯矩图 kn m 托梁剪力图 kn 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 托梁变形计算受力图 托梁变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 m 1 096kn m 经过计算得到最大支座 f 22 219kn 经过计算得到最大变形 v 0 124mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 i 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 1 096 106 166666 7 6 58n mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于13 0n mm13 0n mm2 2 满足要求满足要求 2 顶托梁挠度计算 最大变形 v 0 124mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于500 0 250 500 0 250 满足要求满足要求 扣件抗滑移的计算 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 0 340 38 3 973 98 8 32 8 30 2 202 22 10 5410 55 11 6711 66 0 01 0 01 11 6611 67 10 5510 54 2 222 20 8 30 8 32 3 983 97 0 380 34 0 043 0 124 500 500 500 500 500 2 97kn 8 54kn 7 26kn 7 58kn 7 58kn 7 26kn 8 54kn 2 97kn 0 11kn m ab 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 15 r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kn r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆 无需计算 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 n 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 n1 22 219kn 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 n2 0 9 1 35 0 137 6 200 1 031kn n 22 219 1 031 23 250kn i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm a 立杆净截面面积 a 4 239cm2 w 立杆净截面模量 抵抗矩 w 4 491cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00n mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 40m h 最大步距 h 1 50m l0 计算长度 取1 500 2 0 400 2 300m 由长细比 为2300 16 144 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 333 经计算得到 23250 0 333 424 164 928n mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw 0 9 0 9 1 4wklah2 10 其中 wk 风荷载标准值 kn m2 wk 0 7 0 200 1 200 0 240 0 058kn m2 h 立杆的步距 1 50m 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 16 la 立杆迎风面的间距 2 50m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 0 60m 风荷载产生的弯矩 mw 0 9 0 9 1 4 0 058 2 500 1 500 1 500 10 0 037kn m nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 nw 22 219 0 9 1 2 0 848 0 9 0 9 1 4 0 037 0 600 23 319kn 经计算得到 23319 0 333 424 37000 4491 173 602n mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f 满足要求 4 3 24 3 2 600 1200600 1200梁模板计算梁模板计算 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 jgj162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为6 2m 梁截面 b d 600mm 1200mm 立杆的纵距 跨度方向 l 0 60m 立杆的步距 h 1 50m 梁底增加1道承重立杆 面板厚度18mm 剪切强度1 4n mm2 抗弯强度15 0n mm2 弹性模量6000 0n mm2 木方100 100mm 剪切强度1 3n mm2 抗弯强度13 0n mm2 弹性模9500 0n mm2 梁两侧立杆间距 1 20m 梁底按照均匀布置承重杆3根计算 模板自重0 50kn m2 混凝土钢筋自重25 50kn m3 施工活荷载4 50kn m2 扣件计算折减系数取1 00 6200 15001200 600 600600 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 17 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合s 1 2 25 50 1 20 0 50 1 40 2 00 40 120kn m2 由永久荷载效应控制的组合s 1 35 24 00 1 20 0 7 1 40 2 00 40 840kn m2 由于永久荷载效应控制的组合s最大 永久荷载分项系数取1 35 可变荷载分项系数 取0 7 1 40 0 98 采用的钢管类型为48 3 0 模板面板计算 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kn m q1 25 500 1 200 0 600 18 360kn m 2 模板的自重线荷载 kn m q2 0 500 0 600 2 1 200 0 600 0 600 1 500kn m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kn 经计算得到 活荷载标准值 p1 2 500 2 000 0 600 0 600 1 620kn 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 35 18 360 1 35 1 500 24 130kn m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 p 0 9 0 98 1 620 1 429kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 60 00 1 80 1 80 6 32 40cm3 i 60 00 1 80 1 80 1 80 12 29 16cm4 计算简图 200 200 200 1 43kn 24 13kn m ab 0 118 0 074 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 18 弯矩图 kn m 剪力图 kn 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 变形计算受力图 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1 1 823kn n2 6 130kn n3 6 130kn n4 1 823kn 最大弯矩 m 0 117kn m 最大变形 v 0 123mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 117 1000 1000 32400 3 611n mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00n mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t 3 3127 0 2 600 000 18 000 0 434n mm2 1 82 3 00 3 13 0 71 0 71 3 13 3 00 1 82 200 200 200 19 86kn m ab 0 123 0 010 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 19 截面抗剪强度设计值 t 1 40n mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 t t t t 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 123mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于200 0 250 200 0 250 满足要求满足要求 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 6 130 0 600 10 217kn m 最大弯矩 m 0 1ql2 0 1 10 22 0 60 0 60 0 368kn m 最大剪力 q 0 6 0 600 10 217 3 678kn 最大支座力 n 1 1 0 600 10 217 6 743kn 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 i 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 368 106 166666 7 2 21n mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0n mm13 0n mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 t 3q 2bh t 截面抗剪强度计算值 t 3 3678 2 100 100 0 552n mm2 截面抗剪强度设计值 t 1 30n mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7 282kn m 最大变形 v 0 677 7 282 600 04 100 9500 00 8333333 5 0 081mm 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 20 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于600 0 250 600 0 250 满足要求满足要求 梁底支撑钢管计算 梁底支撑钢管计算 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载p取木方支撑传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图 kn m 支撑钢管剪力图 kn 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax 0 673kn m 最大变形 vmax 0 228mm 最大支座力 qmax 14 285kn 抗弯计算强度 f 0 673 106 4491 0 149 94n mm2 600 600 1 82kn 6 13kn 6 13kn 1 82kn ab 0 243 0 673 0 810 81 1 011 01 7 147 14 7 147 14 1 011 01 0 810 81 0 000 0 228 600 600 1 59kn 4 37kn 4 37kn 1 59kn ab 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 21 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0n mm205 0n mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于600 0 150600 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用 无需要计算 扣件抗滑移的计算 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 采用双扣件 扣件的抗滑承载力按照下式计算 r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kn r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中r取最大支座反力 r 14 29kn 双扣件抗滑承载力的设计计算双扣件抗滑承载力的设计计算r r rcrc 满足要求 满足要求 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 n 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 n1 14 285kn 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 n2 0 9 1 35 0 111 6 200 0 834kn n 14 285 0 834 15 118kn i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm a 立杆净截面面积 a 4 239cm2 w 立杆净截面模量 抵抗矩 w 4 491cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00n mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 40m h 最大步距 h 1 50m l0 计算长度 取1 500 2 0 400 2 300m 由长细比 为2300 16 144 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 333 经计算得到 15118 0 333 424 107 245n mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 22 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw 0 9 0 9 1 4wklah2 10 其中 wk 风荷载标准值 kn m2 wk 0 7 0 200 1 200 0 240 0 058kn m2 h 立杆的步距 1 50m la 立杆迎风面的间距 1 20m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 0 60m 风荷载产生的弯矩 mw 0 9 0 9 1 4 0 058 1 200 1 500 1 500 10 0 018kn m nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 nw 14 285 0 9 1 2 0 686 0 9 0 9 1 4 0 018 0 600 15 152kn 经计算得到 15152 0 333 424 18000 4491 111 409n mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 4 3 34 3 3 中庭超高模板计算中庭超高模板计算 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为37 0m 立杆的纵距 b 1 00m 立杆的横距 l 0 80m 立杆的步距 h 1 80m 面板厚度18mm 剪切强度1 4n mm2 抗弯强度15 0n mm2 弹性模量 6000 0n mm2 木方50 100mm 间距300mm 剪切强度1 3n mm2 抗弯强度13 0n mm2 弹性模量 9000 0n mm2 模板自重0 30kn m2 混凝土钢筋自重25 10kn m3 施工活荷载4 50kn m2 扣件计算折减系数取1 00 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 23 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合s 1 2 25 10 0 12 0 30 1 40 2 50 7 474kn m2 由永久荷载效应控制的组合s 1 35 24 00 0 12 0 7 1 40 2 50 6 338kn m2 由于可变荷载效应控制的组合s最大 永久荷载分项系数取1 2 可变荷载分项系数取 1 40 采用的钢管类型为48 3 5 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q1 0 9 25 100 0 120 1 000 0 300 1 000 2 981kn m 考虑0 9的结构重要系数 活荷载标准值 q2 0 9 2 000 2 500 1 000 4 050kn m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 100 00 1 80 1 80 6 54 00cm3 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 24 i 100 00 1 80 1 80 1 80 12 48 60cm4 1 抗弯强度计算 f m w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 n mm2 m 面板的最大弯距 n mm w 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 00n mm2 m 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kn m 经计算得到 m 0 100 1 20 2 981 1 40 4 050 0 300 0 300 0 083kn m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 083 1000 1000 54000 1 541n mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 t 3q 2bh t 其中最大剪力 q 0 600 1 20 2 981 1 4 4 050 0 300 1 664kn 截面抗剪强度计算值 t 3 1664 0 2 1000 000 18 000 0 139n mm2 截面抗剪强度设计值 t 1 40n mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 t t t t 满足要求 满足要求 3 挠度计算 v 0 677ql4 100ei v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 2 981 3004 100 6000 486000 0 056mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 4 2 5kn集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 m 0 1pl 0 1ql2 面板的计算宽度为1200 000mm 集中荷载 p 2 5kn 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q 0 9 25 100 0 120 1 200 0 300 1 200 3 577kn m 面板的计算跨度 l 300 000mm 经计算得到 m 0 175 0 9 1 40 2 5 0 300 0 020 1 20 3 577 0 300 0 300 0 173kn m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 173 1000 1000 54000 3 206n mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 二 模板支撑木方的计算二 模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算 1 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kn m q11 25 100 0 120 0 300 0 904kn m 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 25 2 模板的自重线荷载 kn m q12 0 300 0 300 0 090kn m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kn m 经计算得到 活荷载标准值 q2 2 500 2 000 0 300 1 350kn m 考虑0 9的结构重要系数 静荷载 q1 0 9 1 20 0 904 1 20 0 090 1 073kn m 考虑0 9的结构重要系数 活荷载 q2 0 9 1 40 1 350 1 701kn m 计算单元内的木方集中力为 1 701 1 073 1 000 2 774kn 2 2 木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 2 774 1 000 2 774kn m 最大弯矩 m 0 1ql2 0 1 2 77 1 00 1 00 0 277kn m 最大剪力 q 0 6 1 000 2 774 1 664kn 最大支座力 n 1 1 1 000 2 774 3 051kn 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 5 00 10 00 10 00 6 83 33cm3 i 5 00 10 00 10 00 10 00 12 416 67cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 277 106 83333 3 3 33n mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0n mm13 0n mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 t 3q 2bh t 截面抗剪强度计算值 t 3 1664 2 50 100 0 499n mm2 截面抗剪强度设计值 t 1 30n mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0 894kn m 最大变形 v 0 677 0 894 1000 04 100 9000 00 4166666 8 0 161mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1000 0 250 1000 0 250 满足要求满足要求 4 2 5kn集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 m 0 1pl 0 1ql2 考虑荷载重要性系数0 9 集中荷载 p 0 9 2 5kn 经计算得到 m 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 26 0 175 1 40 0 9 2 5 1 000 0 020 1 073 1 000 1 000 0 573kn m 抗弯计算强度 f 0 573 106 83333 3 6 87n mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0n mm13 0n mm2 2 满足要求满足要求 三 板底支撑钢管计算三 板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载p取木方支撑传递力 800 800 800 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn 3 05kn ab 支撑钢管计算简图 0 553 0 661 支撑钢管弯矩图 kn m 1 84 1 84 1 21 1 21 4 264 26 4 584 58 1 53 1 53 1 53 1 53 4 584 58 4 264 26 1 21 1 21 1 84 1 84 支撑钢管剪力图 kn 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 800 800 800 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn 0 98kn ab 支撑钢管变形计算受力图 0 336 0 018 中国建筑第八工程局有限公司 大跨度梁 高支模 施工方案 27 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax 0 661kn m 最大变形 vmax 0 336mm 最大支座力 qmax 8 836kn 抗弯计算强度 f 0 661 106 5080 0 130 09n mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0n mm205 0n mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于800 0 150800 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kn r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中r取最大支座反力 r 8 84kn 施工时采用双扣件施工时采用双扣件 r 8 84knr 8 84kn 小于小于2 2 8 00kn 16 00kn 8 00kn 16 00kn 满足要求满足要求 五 模板支架荷载标准值五 模板支架荷载标准值 立杆轴力立杆轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 1 静荷载标准值包括以下内容 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kn ng1 0 116 37 000 4 296kn 2 模板的自重 kn ng2 0 300 1 000 0 800 0 240kn 3 钢筋混凝土楼板自重 kn ng3 25 100 0 120 1 000 0 800 2 410kn 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到静荷载标准值 ng 0 9 ng1 ng2 ng3 6 251kn 2 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到活荷载标准值 nq 0 9 2 500 2 000 1 000 0 800 3 240kn 3 3 不考虑风荷载时不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 n 1 20ng 1 40nq 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 n 立杆的轴心压力设计值 n 12 04kn i 计算立杆的截面回转半径 i 1 58cm a 立杆净截面面积 a 4 8