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.地 勘 报 告一、地勘报告的目的在于以各种勘察手段和方法，调查研究和分析评价建筑物和地基的工程地质条件，为设计和施工提供所需的工程地质条件。二、地勘报告的应用1、查明场地各土层分布情况，提供各土层物理力学性质指标。2、提供满足上部建筑物荷载的地基持力层及设计计算参数。3、查明场地地下水类型及其侵蚀性。三、勘探孔的间距宜为1424m，每项工程或大型项目的每个单位工程的勘探布点不宜少于5个。四、土的生成和组成土是岩石经过风化（物理、化学、生物风化）作用后，再经过其他各种外力地质作用（如搬运、沉积）的产物，是由固体颗粒、水和空气组成。五、土的相关概念我国按界限粒径200、20、2、0.05和0.005mm。把土粒划分为六组：漂石（块石）（200mm以上）、卵石（20020mm）、圆砾（202mm）、砂粒（20.05mm）、粉粒（0.050.005mm）和黏粒（0.005mm以下）。含水率：土中水的重量与土颗粒重量之比 W=WwWs100%密度：=WV（W是含土颗粒、水的重量） 一般土在1622kN/m3干密度：（主要用作填土压实质量控制指标，一般s达到16 kN/m3以上时土就比较密实）。s= WsV比重Gs：土颗粒的重量与同体积4的水的重量比。（一般在2.652.76之间）。孔隙比：土中孔隙体积与土的颗粒体积之比。e0=VvVs （当e00.6时土密实、压缩性低。当e01.0时堤松软的高压缩性的淤泥质土，淤泥的e0则高达1.5以上，地基土层中含有e01.0的粘性土时，建筑物的沉降大）。饱和度:土的孔隙全部被水充满时的重度称为饱和度。Sr=（Ws+Vv水）V界限含水量:粘性土由某一状态转入另一状态时的分界含水量，称为土的界限含水量。液限（Wc）：土由流动状态变为可塑状态的界限含水量称为液限。塑限（Wp）：土由可塑状态变化到半固体状态的界限含水量称为塑限。塑性指数（Ip）：液限与塑限之差值，反映在可塑状态下的含水量范围，此值是作为粘性土分类的指标。液性指标（IL）：即天然含水量和塑性之差与塑性指数的比值，反映土在天然条件下所处的状态。 IL=（W-Wp）Ip=（W-Wp）（Wc-Wp）压缩系数a1-2P1=100kPa及P2=200kPa a1-2=（e1-e2）（P2-P1）a1-20.1Mpa-1的为低压缩土 0.1a1-20.5 Mpa-1的为中压缩土a1-20.5 Mpa-1的为高压缩土压缩模量 Es表示土压缩性的有一指标：Es=（1+ e1）a1-2 （Mpa） Es15 Mpa为低压缩性土15Es4 Mpa为中压缩性土 Es4 Mpa为高压缩性土粘黎力和内摩擦角是与土的抗剪强度有关的一个概念,主要是对地基承载力的计算。 Ef=C+Tan液化：是指饱和的粉细砂或轻亚粘土在地震作用下瞬时失掉强度，由固态变成液体状态的力学过程。标准贯入锤击数：将带有刃口的厚壁管状的标准贯入器，在规定的锤重（63.5和落距176cm）的条件下击入土中，测定贯入量为30cm所需要的击数N，称为标准贯入锤击数。黄海高程（绝对标高）：海高程系：以青岛验潮站1950年至1956年7月间的验潮资料，求得的黄海平均海水面并以此作为全国高程起算零点。1985年国家高程基准采用青岛（大港）验潮站1952年至1979年潮汐观测资料，按19年周期计算的该水域海面的平均值作为高程起算零点。相对标高：在建筑施工图的总平面图说明上，一般都含有“本工程一层地面为工程相对标高0.000米，绝对标高为36.55米”。这里的一层地坪0.000是相对于工程项目内的假定高度，但它比黄海高程（绝对标高）高36.55米。当我们再施工到二层地面时，图纸上给出的二层地面建筑高度为+4.5米，那么我们说，二层地面比一层地面0.000高出4.5米。持力层：土木工程结构设计中，在地基基础设计时，直接承受基础荷载的土层称为持力层。六、地基土的分类：1、岩石：根据饱和单轴抗压强度分为坚硬岩、较软岩、软岩和极软岩，根据风化强度可分为未风化、微风化、中风化和全风化。岩石坚硬程度分类坚硬程度坚硬岩石较硬岩较软岩软岩极软岩饱和单轴抗压强度（Mpa）fr6060fr3030fr1515fr5fr52、碎石：粒径大于2mm的颗粒含量超过全重50%的土。重型动力触探锤击数N63.5密实度重型动力触探锤击数N63.5密实度N63.55松散10N63.520中密5N63.510稍密N63.520密实3、砂土：粒径大于2mm的颗粒含量不超过全重的50%，粒径大于0.075mm的颗粒超过全重50%的土，根据粒组含量分为砾砂、粗砂、中砂、细砂和粉砂。砂石的密实度，根据标准贯入度试验按规范分为松散、粘密、中密、密实。N10 松散; 10N15 稍密 15N30 中密; N30 密实4、粘性土：塑性指数Ip10的土。Ip17的土为粘土，10Ip17的土为粉质粘土。5、粉土：粉土为介于砂土与粘性土之间，塑性指数Ip10且粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重50%的土。粉土密实度分类孔隙比e密实度e0.75密实0.75e0.9中密e0.9稍密6、人工填土：根据组成及成因，可分为素填土、压实填土、杂填土和冲填土。 如上图为某工程地质勘探报告，其中C86总钻孔深度为65m，现有地面标高为绝对标高2.11m（括号数字表示为绝对标高），勘探点下土质分为12层，分别为：1-1耕表土，2-1粉质粘土，2-2粉质粘土夹粉土，标贯N=5松散、3-2粉质粘土夹粉土，标贯N=4松散，3-3粉土，标贯N=23、26、32，土质从中密到密实，3-4、5-1、6、7-1粉质粘土，标贯N=21、14，土质从稍密到中密，7-2粉土粉砂，标贯N=43，土质已非常密实，7-3、7-4粉质粘土。以7-2粉质粘土为持力层，桩进入持力层2.91，设桩顶在绝对标高-3.80处，则配桩长度为46.89-3.8+2.91=46m，送桩深度为3.8+2.11=5.91m。预应力管桩施工一、桩的释义、桩距为减少摩擦型桩侧阻的叠力效应，仍规定取最小桩距为3d。、桩底进入持力层的深度，根据地质条件，荷载及施工工艺确定，宜为桩身直径的13倍。、送桩：打桩过程中，借助送桩器将桩顶沉入地面以下的工序。、收锤标准：将桩端打预定深度附近时终止锤击的控制条件。、终压标准：为满足静压桩设计要求而制订的压桩施工终止时的控制措施和条件。二、桩的分类：根据桩的受力、材料和施工方法，将其分为多种类型。根据桩的受力情况可分为摩擦型桩和端承型桩。摩擦型桩可分为摩擦桩和端承摩擦桩。摩擦桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部由桩侧阻力承受的桩。设置于深厚的软弱土层中，无较硬的土层作为桩端持力层或桩端持力层虽然较硬但桩的长径比L/d很大的桩，可视为摩擦桩。端承型桩可分为端承桩和摩擦端承桩。端承桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部由桩端阻力承受的桩，而桩顶荷载主要由桩端阻力和桩侧阻力承受的桩称为摩擦端承桩。一般长径比L/d10，桩身穿越软弱土层，桩端设置于密实砂层、碎石类土层、中风化及微风化岩层中，均可视为端承桩。三、管桩的力学知识 管桩竖向结构承载力 RP=Afcc（国标） RP=0.75fcA-Apc RP-管桩桩身结构竖力承载力设计值 A-管桩桩身横截面的面积fc-混凝土轴心抗压强度设计值c-工作条件系数，对砼管桩取c=0.7 砼强度系数如下砼强度系数fckfcftkftEs（N/m3）C6038.527.52.852.043.6104C8012.223.8104 预应力损失 抗裂弯距Mcr=（pc+ ftk）W0 极限弯距Mu=afckA(r1+r2)sina/2+f/pyApDpsina/2+(fptk-p0)ApDp sina/2 土地桩的支承力Ra=qp*Ap+upqsi*Li四、不宜使用管桩的工程地质条件：1、弧石和障碍物多的地质。2、有坚硬类层且又不能做持力层的地质。3、石灰岩（岩溶）地区。石灰岩不能做管桩的持力层，除非石灰岩上面存在可作管桩持力层的其他岩层。大多数情况下，石灰岩上面的覆盖土层属于软土层，而石灰岩是水溶性岩石几乎没有强风化岩，基岩表面就是新鲜岩石。在这中地质条件下应用管桩，常会发生下列工程质量事故。 管桩一旦穿过覆盖层就立即接触到岩面，如果桩尖不发生滑移，那么贯入度就立即变小，桩身反弹特别厉害，管桩很快出现破损现象或桩尖变形、桩头打碎、桩身断裂，破损率往往高达30%50%。 桩尖接触岩面，很容易沿倾斜的岩面滑移。有时桩身突然断裂，断桩后可很快发现；有时却慢慢倾斜，到一定时候桩身被折断。如果覆盖层浅而软，桩身跑位相当明显，即使桩身不折断，成桩的倾斜率也大大超过规范要求。 施工时桩长很难掌握，配桩相当困难。桩长参差不齐、相差悬殊是石灰岩地区的普遍现象。 桩尖只落在基岩面上，周围土体嵌固力很小，桩身稳定性差，有些桩的抗尖只有一部分在岩面上而另一部门却悬空着，桩的承载力难以得到保证。4、从松软突变到特别坚硬的土层大多数石灰岩也属于“上软下硬、软硬突变”的地层，但这里指的不是石灰岩，而是其他岩石如花岗岩、砂岩、泥岩等等。一般来说，这些岩石有强、中、微分化岩层之分。管桩认这些基岩的强风化层做桩端持力层是相当理想的，不过有些地区，基岩中缺少强风化岩层，且基岩上面的覆土层比较松软。在这种地质条件下打管桩，有关类似于石灰岩地区，桩尖一接触岩面，贯入度就立即变小甚至为零。这种岩面一般比较平坦，成桩的倾斜率没有石灰岩地区那大。但打桩的破损率并不低，这是因为中间缺少一层“缓冲层”。这个道理如同铁钉一样，铁钉钉入有弹性的木板，敲一下进去一些，不会发生什么问题。铁钉若想钉入坚硬的岩石，只要敲几下就弯而折屈。五、 锤击法沉桩1、桩机的选择应满足沉桩施工的设计技术要求，并具有足够的强度、刚度和稳定性。2、锤重的选择可根据设计要求和工程地质报告或根据试桩资料选择合适的锤型。在没有规定要求和现有资料的情况下，可根据桩基施工规程表附录D选择桩锤类型。选择筒式柴油打桩锤参考表柴油锤型号25# 32#36# 40#50# 60#62# 72# 80# 冲击体质量（t）2.53.24673.64.65锤体总重量 （t）5.66.2 7.28.2 9.211.0 12.515.0 18.417.420.5 常用冲程（m） 1.52.2 1.63.2 1.83.2 1.93.6 1.82.5 2.03.4 适用管桩规格 300 300 400 500 550 600 400 500 550 600 800 600单桩竖向承载力设 6001200800160013002400180033002200380026004500计值适用范围 （kN）桩尖可进入的岩土层 密实砂层密实砂层强风化岩强风化岩强风化岩强风化岩坚硬土层坚硬土层强风化岩 强风化岩常用控制贯入度2040 2050 2050 2050 3070 3080 （ /10 击 ） 3、沉桩顺序应符合下列原则：(1) 空旷场地沉桩应由中心向四周进行；(2 )某一侧有需要保护的建(构)筑物或地下管线时，应由该侧向远离该侧的方向进行；(3) 根据桩型、桩长和桩顶设计标高，宜先深后浅，先长后短，先大后小；(4) 根据建筑物的设计主次，宜先主后次；(5 )沉桩机运行线路应经济合理，方便施工。4、管桩打入时应符合下列要求：(1)桩锤和桩帽与桩圆周的间隙应为5mm10mm；(2)桩锤和桩帽(送桩器)与桩之间应加设弹性衬垫，衬垫厚度应均匀，且经锤击压实后的厚度不宜小于120mm，在打桩期间应经常检查，并及时更换和补充；(3) 首节桩插入时，垂直度偏差不得大于0.5，桩锤、桩帽或送桩器应与桩身在同一中心线上；(4) 沉桩宜连续一次性将桩沉到设计标高，尽量减少停锤时间，确需停锤时也应选择沉入的桩较浅时并尽量缩短停锤时间。(5) 沉桩过程中出现贯入度反常、桩身漂移、倾斜或桩身及桩顶破损，应查明原因，进行必要的处理后，方可继续施工。(6) 沉桩过程应有完整的记录。(7) 锤击桩施工时的最大打桩力应不大于桩身竖向极限承载力，按下式控制： (6.4.9) 式中 锤击桩施工时的最大打桩力； 桩身混凝土轴心抗压强度标准值； 桩身横截面面积；桩身截面混凝土有效预压应力；8、用重锤低击的施工方法，可使桩的破损减少到最低程度，承载力可达到设计要求。六、 锤击法沉桩收锤标准1、收锤标准应结合地质条件、桩承载力性状、锤重、桩的规格和长度、进入持力层的要求，以及相同地质条件和邻近工程的沉桩经验综合确定。2、收锤的标准应由勘察、设计、施工、监理等有关单位结合试沉桩的情况共同商定，应以到达桩端持力层，最后贯入度或最后1.0m沉桩锤击数为主要控制指标，其他指标可根据具体情况有所选择，作为参考指标。3、摩擦桩应按桩长和标高控制。4、桩端位于一般土层的端承摩擦桩，以控制桩端设计标高为主，贯入度控制为辅。5、桩端达到坚硬、硬塑的粘性土及中密以上粉土、砂土、碎石类土、风化岩时，以贯入度控制为主，桩端标高控制为辅。6、贯入度已达到要求，但桩端标高未达到时，根据桩承载性状、承载力要求、桩身耐锤击等情况进行综合分析判定。7、为防止桩身损坏，任一单桩的总锤击数：PHC桩、PC桩及PTC桩分别不宜超过2500、2000、1500击，最后1.0m的锤击数分别不宜超过300、250、200击；当持力层为较薄的强风化覆盖层，且上覆土层较软弱时，最后贯入度可适当减小，但不宜小于25mm10击。八、 静压法沉桩1、压桩机的型号和配重可根据设计要求和工程地质报告或根据试桩资料等因素选择。在没有规定要求和现有资料的情况下，可根据桩基施工规程附录E选择压桩机类型。压桩机的选择 ：选择压桩机参考表 项目 160 180240280300 360400 460500 600最大压桩力 kN1600 18002400 2800 30003600 40004600 5000 6000适用管桩 最小桩径 mm 300300400400500 最大桩径 mm 400500500550600单桩极限承载力 kN 10002000 1700 3000 21003800 28004600 3500 5500 桩端持力层 中密 密实的砂土层 ,硬塑坚硬的粘性土层,残积土层 密实的砂土层 ,坚硬的粘性土层,全风化岩 密实的砂土层 ,坚硬的粘性土层,全风化岩 密实的砂土层 ,坚硬的粘性土层,全风化岩,强风化岩 密实的砂土层 ,坚硬的粘性土层,全风化岩,强风化岩 桩端持力层标贯值 N 20252035 30 4030 5030 55穿透中密 密实的砂土层厚度22 33 45 6582、PTC桩不应采用抱压式桩机沉桩。3、沉桩场地应满足压桩机对地压力的要求，当不能满足时，应采取有效措施保证压桩机的稳定。4、沉桩顺序应按锤击法沉桩3条的规定执行。5、送桩器与桩之间应加设弹性衬垫，衬垫厚度应均匀，且经锤击压实后的厚度不宜小于120mm，在压桩期间应经常检查，并及时更换和补充；6、管桩沉桩时应符合下列要求： (1)首节桩插入时，垂直度偏差不得大于0.5； (2) 压桩时压桩机应保持水平；(3 )沉桩宜连续一次性将桩沉到设计标高，尽量缩短中间停顿时间，应避免在接近持力层时接桩。7、沉桩过程应有完整的记录。8、压完一根桩后，若有露出地面的桩段，应先截桩后移机，严禁用压桩机将桩强行扳断。9、沉桩过程中出现压桩力异常、桩身漂移、倾斜或桩身及桩顶破损，应查明原因，进行必要的处理后，方可继续施工。10、桩身允许抱压力宜满足下列要求： PC桩 (6.5.12-1)PHC桩 (6.5.12-2)PTC桩 (6.5.12-3) 式中 桩身允许抱压压力； 桩身混凝土立方体抗压强度标准值； 桩身混凝土有效预压应力； 桩身横截面面积。12、顶压式桩机的最大施压力或抱压式桩机送桩时的施压力可按6.5.1 2条公式计算得桩身允许抱压力增大10进行控制。九、 静压法沉桩终压标准1、终压标准的确定应根据试沉桩情况、桩端进入持力层情况及沉桩压力等因素，结合邻近工程沉桩经验，由勘察、设计、施工、监理等有关单位共同商定。2、当管桩被压入土中一定深度，或桩尖进入持力层一定深度，达到设计要求可停止压桩，最终压桩力作为参考。3、静压法沉桩宜做试沉桩，应在有代表性的地基位置，先施工23根桩。如进入设计标高后压桩力仍较小，待24h后采取与桩的设计极限承载力相等的压桩力进行复压，如果桩身稳定，即可按试沉桩的桩长和标高进行施工，否则应适当调整。压桩力可根据试桩资料和桩端进入持力层的要求来确定。4、桩端达到坚硬、硬塑的粘性土，中密以上粉土、砂土、全风化岩、风化岩等设计持力层，以最终压桩力为准。5、上段桩身处于较厚的饱和软土中，沉桩、送桩中不应以抬起桩架作为控制最终停止压桩标准，以防止桩身在抬架中失稳、折断或开裂。应通过装在桩架上的压力传感器或桩机上的油压表工作压力(通过压力换算关系)控制最终压桩力。6、现场地表土层松软,又未经处理因而容易发生陷机的场地,要求场地表层土压强120kpa。十、桩基施工中注意的问题:1、严禁边压桩边开挖基坑；2、饱和粘性土、粉土地区的基坑开挖，宜在压桩全部完成并相隔15d后进行；3、挖土宜分层均匀进行，挖土过程中桩周土体高差不宜大于1m,严禁集中一处开挖;4、开挖深基坑时，应制订合理的施工方案和施工程序，注意保持基坑围护结构或边坡土体的稳定；5、严禁挖土机械横向撞击或推拉桩头；6、基坑边缘顶部地带不得堆土及其他重物烂 桩 处 理一、桩基础常见质量事故分析 基桩质量检测是为了发现基桩质量问题，并为解决问题提供依据。只有熟悉桩基础常见质量事故及其原因，并了解常见质量事故的处理方法，才能有针对性地选用基桩检测方法，正解判定缺陷类型，合理评估缺陷程度，准确评定桩基工程质量。1、桩基础事故的定义及原因（1）由于勘察、设计、施工和检测工作中存在的问题，或者桩基础工程完成后其他环境变异原因，造成桩基础受损或破坏现象。由桩基事故的定义可看出桩基础事故的主要原因有：（2）工程勘察质量问题。工程勘察报告提供的地质剖面图、钻孔柱状图、土的物理力学性质指标以及桩基建议设计参数不准确，尤其是土层划分错误、持力层选取错误、侧摩阻力和端阻力取值不当，均会给设计带来误导，产生严重后果。（3）桩基础设计质量问题。主要有桩基础造型不当、设计参数选取不当等问题。不熟悉工程勘察资料，不了解施工工艺，凭主观臆断选择桩型，会导致桩基础施工困难，并产生不可避免的质量问题；参数指标选取错误，结果造成成桩质量达不到设计要求，造成很大的浪费。（4）桩基础施工质量问题。施工质量问题一般是桩基础质量问题的直接原因和主要原因。桩基础施工质量事故原因很多，人员素质、材料质量、施工方法、施工工序、施工质量控制手段、施工质量检验方法等任一方面出现问题，都有可能导致施工质量事故。（5）基桩检测问题。基桩检测理论不完善、检测人员素质差、检测方法选用不合适、检测工作不规范等，均有可能对基桩完整性普查、基桩承载力确定给出错误结论与评价。（6）环境条件的影响。例如软土地区，一旦在桩基础施工完成后发生基坑开挖、地面大面积堆载、重型机械行进、相邻工程抗挤土桩施工等环境条件变化，均有可能造成严重的桩身质量问题，而且常常是大范围的基桩质量事故。2、打入式预制桩主要质量事故： （1）桩身本身的质量问题。主要原因有预制桩生产过程中材料、胎膜、生产工艺、养护龄期等控制不严导致桩身强度不够、桩身几何尺寸偏差大等质量问题，装卸、运输、堆放不当造成桩身裂缝等缺陷，在施工前又未能及时发现。桩身本身质量有缺陷的桩经锤击打入后，将严重影响基桩承载力，造成的事故是很难处理的。（2）接桩质量问题。主要原因有接桩材料不合格、接桩方法不当等原因，如上下节平面偏差、焊接不牢、焊接后停歇时间过短、螺栓未拧紧、胶泥质量差等。可采用对接桩部位进行补强的方法处理。（3）桩身垂直度问题。原因很多，如施工中垂直度控制不到位，布桩密度、打桩路线、持力层层面坡度不合理，地面超载，基坑开挖，相邻工程挤土施工等，造成基桩倾斜，严重影响桩身质量及基桩承载力。可根据事故原因采用纠偏补强、补桩等方法处理。（4）“拒打”造成的质量问题。打入式预制桩施打过程中常出现送桩困难或无法送桩现象，桩长达不到设计要求。主要原因有勘察资料失实，设计参数、桩型、持力层选用不当，施工中采用的锤重锤垫不当、停歇时间长，或出现复杂的地质现象（职夹砂硬土层、地下孤石等）。过多的重锤打击，易导致桩头碎裂、桩身损伤。（5）“上浮吊脚”造成的承载力不足问题。在深厚软土地区，已打入的桩，在施工其相邻基桩时，往往会发生整桩“上浮”、桩端离开持力层的现象。这种现象对基桩承载力影响很大，但如果采取措施将“上浮吊脚”桩压回原位，一般来说其承载力难满足设计要求。（6）锤打出现的桩身质量问题。当重锤打击桩头时，由桩头向桩身入的压力波，如果桩身较长、桩尖处于软土层，桩尖将反射回拉力波，此时的拉力波往往会集中在桩的中部0.30.7倍桩长的位置；如果桩尖处于硬土层，桩尖将反射回压力波，压力波到达桩顶后又产生拉力波，该拉力波一般集中在桩头部分。如果拉力波产生的拉力超过预制桩身混凝土的抗拉强度，混凝土将会出现裂缝，形成断裂面。应选用合适的桩型、采用合适的重锤与锤垫，避免锤打中出现桩身质量问题。二、烂桩形成的原因（一）可能造成的烂桩的地质原因1、石灰岩地质2、淤泥层太厚的地质3、持力层起伏较大的地质4、卵石层地质5、软硬突变的地质6、有孤石的地质7、有薄而坚硬夹层的地质8、持力层遇水变软的地质（二）施工原因造成的烂桩1、柴油锤施工（1）桩锤、桩帽和中心线是否重合（2）桩帽是否选用得当（3）桩头木与钢丝绳是否按照规定更换（4）桩机的导轨是否有变形2、液压桩机（1）桩身不圆（2）夹桩器压力不匀（3）用管桩作送桩器（4）遇到较难穿透的地质时（三）运输原因造成的烂桩1、道路问题2、运输拖板是否平整3、装卸管桩时是否轻吊轻放（四）管桩质量问题1、混凝土强度达不到设计要求2、管桩制造时因密封不良而造成跑浆及蜂窝3、由于张拉时受力不匀造成端头板变形4、不按照国家标准生产三、案例分析案例1：（锤击沉桩浮桩分析及处理措施） 某高层建筑桩基础，按先开挖基坑后打桩的顺序施工。基坑深6.2m，采用500mmPHC桩273根，桩中心距有3.5d和3.8d两种（d为桩径），单桩竖向承载力设计值为2400Kn，用两台柴油桩机（D62锤）自边缘向中央顺序施打，收锤贯入度为30mm/10击。场地地质情况：上部为第系砂质黏土，含较多粉细砂和少量粗砾砂，N=6.446.9击，层厚12.3m25.3m，下部为强风化层4.5m左右。施工开始即进行浮桩观测，至第10天共观测37根桩。其中上浮40mm以上者16根，上浮100mm以上者9根，最大上浮量达180mm。至施打完毕，共观测210根桩浮桩原因分析：1、桩中心距较小（80的强风化岩层，打桩的破损率会相当高，还会出现桩身整体跑位。 后来施工结果：改为内径为1.0米入强风化岩层6.0米左右的人工挖孔桩方案。建议：当强风化岩层厚度小于50CM时，采用管桩的效果与无强风化岩层的效果差不多，所以也不宜采用预应力管桩。当强风化岩层厚度2M以上时，采用预应力管桩一般是不会出现什么问题。如果强风化岩层上完全是松软土层，最好采用其他桩型，若采用预应力管桩，应适当降低设计承载力。例3：广东某一工地，设计采用PHC管桩，该地区基岩上覆土层厚达25M，属软土层，其下只有1M左右的坚硬土层和强风化粗砂层，设计要求是锤击数不少于1000击。 施打过程中发现，上面25M的软土层，只打了一二百击就穿过去，而按设计要求，最后一米锤数要达700800击，才能收锤，结果桩身或桩头被打碎。 后来，改为总锤击数不少于700击，桩身、桩头仍然有被打碎。而事实上，只要控制最后一米锤击数为200 250击，单桩承载力就能满足设计要求而桩又不破损。例4：某工程地处山脚，设计用500125A桩，桩长1015M，用50锤施打。在施打过程中发现场区某处地78M深处有一直径达23M的大石块，管桩打到石面时，有一根桩的桩尖沿岩面滑移，桩身突倾斜而折断。有一根桩无滑移，但桩身突然下沉，据判断此桩可能破碎，后经拔出检查，果在桩尖附近的桩身混凝土破碎。原来是管桩的十字型钢桩尖有一半已经嵌入岩石中，有一半即是临空状，嵌岩一侧受压破坏，临空一侧受后拉损坏。建议：设计采用预应力管桩前工程地质勘察阶段，应尽量将孤石和地下障碍物查明。在有较多孤石或地下障碍物地基土层中，除非能将这些障碍物先排除。桩基技术及经济对比分析一、PHC管桩技术质量、施工周期、环保方面的优势。1、在桩身质量方面：PHC管桩为工厂现代化制造，桩身强度高，砼强度等级大于C80，管桩出厂前要经过多道程序的严格检查，桩身质量有保证。而灌注桩受场地地质条件和现场人为因素的影响，易出现缩径、夹泥等质量问题。因此PHC管桩的桩身质量明显优于现场砼灌注桩。2、PHC管桩施工可直接将桩压至设计标高，避免了灌注桩开槽后，由于人工凿去桩顶以上的预留部分，节省了人工费用和施工周期。3、PHC管桩施工7-14天后即可进行荷载试验及开挖施工，灌注桩要在28天凝期后才可进行荷载试验及开挖施工，同时管桩荷载试验可以使用静压桩机自重，无需堆垒沙包，操作简单，因此工期可以大大缩短。4、较钻孔灌注桩相比，静压管桩施工速度明显加快，现场施工无噪音扰民，没有淤泥、废水，沙石供应等诸多问题，文明施工，便于业主科学管理。二、经济分析对比（以前面G86号勘探孔分层资料为例计算）。预制桩5号房灌注桩5号房孔号C86孔号C86桩径：0.6桩径：0.8层号侧阻力层厚侧阻力层厚端阻力层号侧阻力层厚侧阻力层厚端阻力2月1日6002月1日5502月2日501.0954.52月2日451.0949.052-2a4502-2a4003月1日4503月1日4003月2日306.72013月2日256.7167.53月3日5016.88403月3日5516.89243月4日406.52603月4日456.5292.55月1日602.51505月1日602.51505月2日4005月2日4006653.5227.56703.52457月1日6563907月1日7064207月2日602.91174.67月2日642.91186.2407003000桩长=46桩长=46断头周长1.88ql=2297.6断头周长2.51ql=2434.29断头面积0.28断头面积0.5Q=4526.5Q=7622.14：桩型钻孔灌注桩高强预应力管桩桩端持力层（7-2）中风化含粉沙泥土（7-2）强风化含粉沙泥土规格（mm）800600*130A桩长（m）4646单桩竖向承载力特征值Ra(KN)7622.14626.5每米成桩造价（元/米）377（750元/方*截面积）210单桩造价（元）173429660单位承载力造价（元/KN）2.2752.088预应力管桩疏桩复合地基处理方案可行性分析1 工程概况本项目地处湖北省东部、长江中游南岸，路线所经区域隶属于鄂州市鄂城区、华容区、鄂州市、花湖镇及黄石市。路线起于湖北省武汉至鄂州快速主干道武汉段终点左岭，终点接大广高速公路鄂东长江大桥南引线之花湖互通，沿途经葛店经济技术开发区、华容镇、胡林镇、华容区蒲团乡、杜山镇、鄂州市鄂城区泽林镇、花湖镇和黄石市。2 不良地质地段本路段全线靠近长江，工程地质力学性质差，一般地基土层表层为1.1-1.8m素填土，其下为软塑粘性土，大部分路段含流塑状淤泥质粘土下卧层。基础土层承载力较低。工程场区均为第四系地层所覆盖。第四系地层主要有全新统河流冲击物（Q4al）、湖积物（Q4l）及上更新统残积物（Q3el）组成，厚1070米，由东向西逐渐变厚；基岩主要为三叠系大治群浅海相沉积地层（T1dy）、白垩系（K-R）陆相沉积地层及喜山期火山岩玄武岩（）。3 特殊路基设计原则3.1 软土路基处理的基本原则本工程的软土地基处理的基本原则是：先简后繁、先地上后地下、就地取材、经济合理、既技术先进又实际可行，从稳定、沉降两个方面分析入手，在确保路基稳定的同时控制工后沉降。通过对全线软土的稳定、沉降分析计算，拟订需要处理的软基段落，再依照国内外成功经验，针对不同软基路段软土的分布情况、路基高度以及工期等影响因素，分别拟采用换填法、袋装砂井预压、粉喷桩、预应力混凝土管桩、轻质路堤等方法进行软基处理。3.2 软土路基设计标准： 稳定安全系数根据湖北省公路建设项目精品工程工作大纲的要求，软土路基稳定性安全系数应大于1.3（采用有效固结应力法计算）。容许工后沉降根据湖北省公路建设项目精品工程工作大纲的要求，软土路基沉降量的控制采用一般路基整体工后一年沉降量控制在3cm以内，桥头部位控制在2cm以内。路面完工后在设计使用年限内的沉降量一般路基段按30cm控制，桥台后20-40m范围内的路堤按10cm控制，涵洞或通道处（构造物基础两侧各5m范围）按20cm控制。复合地基承载力标准值复合地基承载力标准值不小于涵洞及箱型通道对地基承载力的要求值。换填处理土层压实度不小于90%。 4 特殊路基设计方案比选论证4.1 软土地基处治比选方案软土路基处理方法较多，选择时应根据当地的地质、水文、材料及环境条件进行经济及技术比选，当单一的处理方法无法满足稳定与沉降的要求时，可考虑多种组合使用。根据本工程沿线的材料及湖北已建高速公路工程实例，本工程软基处理拟定以下方案进行比选：换填土法；反压护道法；铺砂垫层预压、塑料排水板预压、袋装砂井预压、强夯法、高真空击密等排水固结法； CFG桩、预应力混凝土管桩、碎石压浆桩、水泥搅拌桩、石灰(二灰)桩、沉管碎(砂)石桩、振冲碎(砂)石桩等复合地基法；轻质路堤、加筋路堤等路堤处理法。4.2 引入预应力管桩软基处理方案的必要性(1)项目区软土地基广泛分布在沿线各段，大量桥头，新、老路基拼接部等软基路段的深层软土成为本项目的主要地质病害，。由于软土的强度低、透水性差、压缩性大、灵敏度高、变形稳定时间长，其工程特性为高速公路的设计、施工及运营带来了一系列难题。(2)针对湖北地区内陆性软土，纵观省内已建项目常用的预压排水固结法及大量粉喷桩等柔性桩复合地基处理方法，实践表明，这些处理方法已处于失败教训大于成