110KV降压变电站电气初步设计方案.doc

目 录前言2一、设计说明书35二、设计计算书 6231、主变选择6 2、主接线方案 7 3、短路电流计算9 4、设备选择 12 5、防雷保护计算 186、接地网计算 187、独立避雷针接地装置计算198、变压器差动保护计算20 9、10KV馈出线保护整定计算 2110、110KV电源侧距离三段保护整定计算2111、主变110KV侧过流及过负荷保护整定计算23三、附主要设备材料一览表24四、附设计任务书25五、附参考文献一览表26 六、附设计图纸：1、电气主楼线图2、总面积布置图3、主变保护原理展开图4、中央信号原理展开图5、进线断面及避雷针保护范围图6、防雷及接地网配置图前 言毕业设计是完成全部学业的最后一课，也是至关重要的一课。通过毕业设计可以检验学员对基础理论和专业知识掌握的程度；检验学员理论结合实际的能力和技巧；检验学员毕业实习的效果和综合工作的能力。毕业设计不但需要学员掌握十几门基础和专业课程的知识，同时还需要学员具有一定的实践经验和综合协调能力。所以说，毕业设计是学员四年大学学习成果的全面体现。为此，本学员高度重视、认真对待。遵照学校和指导教师的安排，按照毕业设计任务书所要求的内容、范围和规定，在指导教师的指导下，用了两个多月的时间，完成了设计任务。在此期间，本学员翻阅查看了大量教材、资料和图纸，在指导教师的指导下，学习了有关变电站设计方面的专业知识。这些，无疑对提高设计水平、完成设计任务，起到了很大作用。四年的大学函授学习已接近尾声，在这期间，本学员在学校各位领导和老师的培养教育下，学习并掌握了较为扎实的基础理论知识，学习并掌握了多门用于生产（工作）的专业知识和技能。掌握这些知识和技能无疑将大大提高自身的专业素质，并会在今后的生产（工作）中得到应用和发挥。在即将毕业之际，本学员向辛勤培养教育我多年的学校领导、各位老师们表示衷心感谢！同时对给予我大力支持和帮助的指导教师表示深深的谢意！ 设计说明书一、 设计依据本设计是依据指导教师拟定的110KV降压变电站电气初步设计任务书的要求和学校关于毕业设计的相关规定，以及原始资料设计而成。二、设计范围1、电气主接线方式的确定及主变的选择。2、110KV室外配电装置和10KV室内配电装置。3、变电站的防雷与接地装置。4、变电站主要设备的继电保护配置和整定值计算。三、主接线方案的确定与说明变电站主接线方案的确定，是变电站设计中最重要的环节。主接线设计的好坏，将直接影响建设投资以及今后运行的可靠性，因此在本设计中，针对两种不同的主接线方式分别进行综合投资、年运行费用的计算，而后进行技术比较和经济比较。比较结果是：甲方案综合投资为145.16万元，年运行费用12.34万元；乙方案综合投资为161万元，年运行费用12.91万元；最终确定甲方案为最佳选择方案。选择甲方案的优点是：1、采用外桥接线，能保证主变的切换灵活可靠、简便。2、110KV侧的隔离开关使用数量最少，故占地面积少，布置简单，且总投资少。3、选择2台容量为20000KVA的主变。能够满足其经济运行的条件，使主变的可变损耗大大下降；能够满足系统510年负荷增长的需要。4、110KV侧采用外桥接线的主接线方式，能够保证供电的可靠性。四、配电装置的设计与说明1、配电装置的设计和设备选择，是按其在正常工作条件下进行选择，按其在最严重短路情况下进行动、热稳定的检验。2、设备选择的技术条件为：电网电压低于所选电气设备的额定电压；所选设备的额定电流大于其运行时的最大持续工作电流。主变回路和其它设备的最大持续工作电流，是按其1.05Ie计算。校验是按各侧母线上发生的三相短路电流来判定动、热稳定是否符合要求。3、短路电流的计算时间t，为继电保护动作时间与断路器固有分闸时间之和。tdztz+0.05；取1。tz由短路电流周期分量发热值的时间曲线查得。 4、本站110KV采用室外配电装置，所有电气设备（不包括主变）处于同一水平上，并以一定高度的构架为底面基础，工作人员可安全地在周围工作。110KV断路器选用少油断路器，这样占地面积小，造价低。5、10KV侧采用室内成套配电装置，型号GGA。断路器选择SN1010型可少油断路器。五、变电站防雷及接地装置设计说明1、本站防雷保护采用四支避雷针，相邻两针的中心距为：a1a345.6m； b2b455.7m；针高23m。经计算、校验，保护范围及保护高度完全符合要求。除在站内装设避雷针外，110KV输电线路全线架设避雷线。本站110KV避雷器选择FZ110J型；10KV选择FZ10型。2、接地网的设计：本站为终端变电站，采用中性点不接地的小接地运行方式。按规程要求其接地电阻Rjd4，但在设计中考虑今后发展和运行安全，故按大接地运行方式设计，其接地电阻小于0.5。接地网联接方式采用复式连接，由100根直径为48mm、每根长2.5m的钢管和404mm2长700m的扁钢组成。3、避雷针接地采用独立地网，也采用复式接地方式。由7根直径为48mm长2.5m的钢管和404mm2长36m的扁钢组成。 4、避雷针的独立接地网和主接地网的间隔完全按规程规定设计，故不发生反击。接地网热稳定校验是按Id6900A进行校验的，且完全合格。 六、本站继电保护的配置与整定说明 1、10KV馈出线保护是本站最基本的保护，采用二段电流保护加装绝缘监视。电流保护的段按1.5IdZd本末整定,动作时间：t0(s)；段按线路的最大负荷电流整定，过流保护的动作时间：t0.5(s)。10KV侧的绝缘监视只发出信号，不作用于跳闸。2、变压器保护是本站保护的重要部分，因此进行了以下设计：（1）、设计配置了差动保护，以保护主变的内部故障，作用于跳闸。（2）、配置了瓦斯保护。轻瓦斯动作发出信号，重瓦斯动作跳开主变两侧断路器。（3）、配置了过流保护和过负荷保护。过流保护按主变的额定电流整定，动作时间为4(S)；过负荷保护是按单台变压所带最大负荷电流整定，动作时间为10(S)，仅发出信号。（4）、配置了温度监视。当主变超温时，发出信号。3、110KV电源侧设距离保护并进行整定计算。段按本段线路全长的85%线路阻抗整定；段按1.5倍的本段线路全长阻抗整定；段按最小负荷阻抗整定。七、有待探讨的问题1、 如何实现随负荷功率因数的变化,而自动分组、分段投切补偿电容。2、如何限制避免因投容而产生的高次谐波和振荡。设计计算书 一、主变选择 （一）、方案1：10KV侧: P1022MW ；a0.85；补偿前 COS10.7；tg145.6； 无功补偿后COS20.9 ； tg225.8。10KV侧总无功功率：Q10Ptg122MWtg45.622.4（MVAR）未补偿前的视在功率：S10P10/ COS122/0.731.4（MVA）应补偿的无功功率： QJPa P10（tg1tg2）0.8522（1.020.484）10（MVA） 补偿后的视在功率：S0/ （a P10）2+( a P10 tg1QJP)2 （0.8522）2+( 0.85221.0210)2 21（MVA）选择单台主变的容量：Sn0.6Pm0.621（MVA）12.6（MVA）考虑主变的过负荷能力（Kfh1.14），则主变容量：SeSn/ Kfh12.6/1.1411（MVA）考虑今后510年的负荷发展，可选择容量为16MVA的主变两台。（二）、方案2：S10P10Kfh/ COS1220.85/0.726.7（MVA）Sn0.6 Pm 0.626.7MVA16(MVA) 考虑到今后510年系统发展规划和变压器的经济运行，本设计选择2台20MVA主变。（三）、主变的技术数据及综合投资比较序号名称单位序号名称单位1型号:SFL1-16000KVA1型号: SFL1-20000KVA2额定电压:110/11KV2额定电压:110/11KV3P018.5KW3P022KW4PK110KW4PK135KW5I0%0.9%5I0%0.8%6Ud%10.5%6Ud%10.5%7接线组别:Y0/-117接线组别:Y0/-118参考价格11.3万元8参考价格12.3万元9综合投资15万元9综合投资16万元 二、主接线方案(一)、两种方案的主接线图如下：（图一）甲方案主接线简图 (图二) 乙方案主接线简图（二）、技术比较 甲方案：110KV侧主接线采用外桥式接线，10KV侧采用分段母线。其优点：（1）投资较少，安装接线简单，配电室占地面积少。（2）能保证在输电线路其中的一条故障或停电检修时，继续向两台主变供电。（3）变压器的投切简便可靠。乙方案：110KV侧主接线采用内桥式接线，10KV侧采用分段母线加旁路。其优点是：（1）能保证在输电线路其中的一条故障或停电检修时，继续向两台主变供电。（2）由于10KV侧加装了旁路母线，提高了供电的可靠性。（三）、经济比较1、 甲方案综合投资和年运行费用的计算（1）、综合投资计算： 两台主变: ZB=216=32(万元) 110KV桥形接线: ZQ=33.6(万元) 10KV单母线分段:ZDm7.5+60.5510.8（万元）Z0ZB+ ZQ+ ZDm32+33.6+10.876.4（万元）Z甲Z0（1+/100）76.4（1+90/100）145.16（万元）（2）、年运行费用计算： 根据设计要求，年负荷曲线如（图三）所示： 求出变压器年电能损耗总值： 先列出参数 n2 ；K0.15Q0I0%Se/100（KVA）0.820000/100160（KVAR）QUd%Se/100（KVA）10.520000/1002100（KVAR） Sj1P10/ COS222000/0.922444（KVA） Sj2220000.75/0.918333（KVA） Sj3220000.5/0.912222（KVA） Sj4220000.25/0.961111（KVA）P0+KQ022+0.1516046（KW）P+KQ135+0.152100450（KW）An(P0+KQ0)t0+1/n(P+KQ)(SJ/Sn)2tj2468760+1/2450（22444/20000）22000+1/2450（18333/20000）22000+450（12222/20000）22000+450（6111/20000）227602202784（KWh）年运行费用：U甲aA104+U1+U20.032202784104+0.035145.16+0.005145.1612.34（万元）2、乙方案综合投资和年运行费用的计算（1）、综合投资计算：两台主变: ZB=215=30(万元)110KV桥形接线: ZQ=33.6(万元)10KV单母线分段加旁路:ZDm+PL15.1+6121.1（万元）Z0ZB+ ZQ+ ZDm+PL30+33.6+21.184.7（万元）Z乙Z0（1+/100）84.6（1+90/100）161（万元）（2）、年运行费用计算： 求出变压器年电能损耗总值Q0I0%Se/100（KVA）0.916000/100144（KVAR）QUd%Se/100（KVA）10.516000/1001680（KVAR）P0+KQ018.5+0.1514440.1（KW）P+KQ110+0.151680362（KW）An(P0+KQ0)t0+1/n(P+KQ)(SJ/Sn)2tj240.18760+1/2362（22444/16000）22000+1/2362（18333/16000）22000+1/2362（12222/16000）22000+362（6111/16000）227602247104（KWh）年运行费用：U乙aA104+U1+U20.032247104104+0.035161+0.00516112.91（万元） 3、甲乙两种方案的比较因为 ： Z甲145.16（万元） Z乙161（ 万元） U甲12.34（万元） U乙12.91（万元）结论：通过以上两种方案的技术和经济比较，最终选择甲方案为最佳方案。三、 短路电流计算（一）、网络参数和运行方式的确定1、 选取基准值：Sj100（MVA） ； Uj1UP1115（KV） ；Uj2UP210.5（KV ）； Ij10.502（ KA）； Jj25.5（KA）2、系统短路容量及短路阻抗: Sdzd2000（MVA）；Sdzx1000（MVA）； Xcd*Sj/ Sdzd100/20000.05； Xcx*Sj/ Sdzx100/10000.13、运行方式最大运行方式：发生短路电流的正常接线方式。输电二回线和2台变压器处于运行状态。系统短路容量2000MVA。最小运行方式：输电二回线和1台变压器处于运行状态，短路容量1000MVA。4、网络参数的计算：X1*X2*0.415Sj/ UP126100/11520.0454X1*X2*0.0454/20.0227X6*X3*X4*Ud%/100Sj/ Se10.5/100100/200.525X3*X4*0.525/20.263X7*X5*0.410Sj/ UP224100/10.523.628当D1短路时：Xdzd*Xcd*+ X6*0.05+0.02270.0727Xdzx*Xcx*+ X6*0.1+0.02270.1227 当D2短路时：Xdzd*Xcd*+ X6*+ X7*0.05+0.0227+0.2630.336Xdzx*Xcx*+ X6*+ X3*0.1+0.0227+0.5250.648 当D3短路时：Xdzd*Xcd*+ X6*+ X7*+ X5*0.05+0.0227+0.263+3.6283.96Xdzx*Xcx*+ X6*+ X3*+ X5*0.1+0.0227+0.525+3.6284.28 （二）、网络等值电路：（三）、短路电流计算1、当D1短路时：Id1d1/Xdzd*Ij11/0.07270.5026.9（KA）Id1x1/Xdzx*Ij11/0.12270.5024.09（KA）2、当D2短路时：Id2d1/Xdzd*Ij21/0.3365.516.37（KA）Id2x1/Xdzx*Ij21/0.6485.58.94（KA）3、当D3短路时：Id3d1/Xdzd*Ij21/3.695.51.4（KA）Id3x1/Xdzx*Ij21/4.285.51.29（KA）4、冲击电流峰值计算:ch12.55 Id1d2.556.917.6（KA）ch22.55 Id2d2.5516.3741.74（KA）ch32.55 Id3d2.551.43.57（KA）5、冲击电流有效值计算:Ich11.52 Id1d1.526.910.4（KA）Ich21.52 Id2d1.5216.3724.9（KA）Ich31.52 Id3d1.521.42.13（KA）6、短路容量计算： Id1/ Id1d ； Id2/ Id2d ； Id3/ Id3d 当D1短路时： Sd13 Id1/ UP11.7326.91151374（MVA）当D2短路时： Sd23 Id2/ UP21.73216.3710.5298（MVA）当D3短路时： Sd33 Id3/ UP21.7321.410.525.5（MVA）根据公式：Id(2)3/2 Id(3)0.866 Id/ ；可计算出两相短路电流。7、列出参数一览表:短路编号平均电压阻抗标么值Id/ (KA)Ich(KA)ich(KA)Id(2) (KA)SdD1115KVXd1d0.07276.910.517.661374Xd1X0.12274.09D210.5KVXd2d0.33616.3724.941.7414.18298Xd2x0.6488.49D310.5KVXd3d3.961.42.133.571.2125.5Xd3x4.281.29系统115KVXcd0.052000Xcx0.11000四、电气设备选择(一)、断路器1、选择条件： 、电压：UgUe ； 、电流：IgmaxIe ；、开断容量：SdtSkd ； 、动稳定：ichimax ；、热稳定：I2tdzI2tt ；并且：tdz=tz+0.05/；/Id/I1 2、110KV侧： Igmax1.05Ie1.0520000/3110110.2（A）选择SW6110型； 取t4(S) ； 查表tZ=3.4(S)tdztZ+0.05/3.4+0.0513.45（S）热稳定校验: I2tdz6.923.45164.25（KA） 查该设备资料： It15.8（KA）； I2tt15.8241000（KA）164.25（KA） 1000（KA）； 故校验合格。动稳定校验: 查该设备资料：It15.8（KA）； imax55(KA)ich17.6（KA）imax55(KA)； 故校验合格。3、10KV侧：（1）、主变回路(主变进线、母联、电容柜)进线和母联：Igmax1.05Ie1.0520000/3111102（A）选择SN1010/3000电容柜：Igmax1.05Ie1.0510（MVA）1000/310.5577（A）选择SN1010/1250因为SN1010/1250和SN1010/3000的参数基本一致所以按SN1010/3000进行校验即可。取t=2（S） tdz=1.6+0.05=1.65(S)； tz由查表而来热稳定校验: I2tdz16.3721.65442(KA) I2tt43.2223732（KA）442(KA) 3732（KA）； 故校验合格动稳定校验: ich41.74（KA） imax130(KA) ； 故校验合格(2)、馈出线断路器:由于各出线负荷均等,故只选一台即可。Igmax1.05Ie1.0522000/310.50.712151（A）选SN1010/600型； t2(S) ；tz1.6（S）；tdz1.6+0.051.65（S）热稳定校验: I2tdz1.421.653.23(KA) I2tt20.222816（KA） 3.23(KA) 816（KA）； 故校验合格动稳定校验: ich3.57（KA）imax52（KA）； 故校验合格断路器选择及校验结果一览表安装位置型 号组数电压(KV)电流(A)动稳定(KA)热稳定(KA)UgUeIgmaxIeichimaxI2tdzIt2t110KV侧SW6-1103110110110.2120017.655164.25100010KV主母线SN101031010110.2300041.74130442373210KV馈出线SN10101210101516003.57523.23816电容柜SN101021010577125041.7455164.251000（二）、隔离开关1、选择条件：、UgUe ； 、IgmaxIe ； 、I2tdzIt2t ； 2、110KV侧：Igmax1.05Ie110.2(A)； 选GW5110GD/1000型；取t4(S)； tdz=3.4+0.05=3.45(S)热稳定校验: I2tdz6.923.45164.25(KA) It2t25242500（KA） 164.25(KA) 2500（KA）； 故校验合格动稳定校验: ich17.6（KA）imax83（KA）； 故校验合格3、10KV侧：（1）、主变回路(主变进线及母线)Igmax1.05Ie1102(A) 取t4(S)选GN210/2000 tdz=1.6+0.05=1.65(S)热稳定校验: I2tdz16.3721.65442(KA) It2t36222592（KA）442(KA) 2592（KA）； 故校验合格动稳定校验: ich41.74（KA）imax85（KA）； 故校验合格（2）、馈出线:(包括站用变和PT柜)Igmax1.05Ie151(A) 取t2(S)选GN610T/600 tdz1.6+0.051.65(S)热稳定校验: I2tdz1.421.653.23(KA) It2t2022800（KA）3.23(KA) 800（KA）； 故校验合格动稳定校验: ich3.57（KA）imax52（KA）； 故校验合格隔离开关选择及校验一览表安装地点型 号组数电流(A)热稳定(KA)动稳定(KA)IgmaxIeI2tdzIt2t ich imax 110KV侧SW5110GD6110.21000164.25250017.68310KV主母线GN210611022000442259241.748510KV馈出线GN610T281516003.238003.5752电容柜GN11045771000577135241.7480（三）、母线选择1、110KV侧软母线：按经济电流密度选择；查表：J0.9A/mm2 ； Igmax21.05Ie220.4(A)；SJIgmax/J220.4/0.9249 mm2 ； 选择LGJ240mm2导线。热稳定校验：Smintdz( I/c)3.456900/87147mm2查表C87 SJ240mm2Smin147mm2 故校验合格2、10KV侧硬母线： 按最大持续工作电流选择； Igmax1.05Ie=1102(A) 选择：LMY8010mm2型矩形母线，三条平行敷设。热稳定校验：Smintdz I/c1.6516370/87242mm2SJ8010800mm2Smin242mm2 故校验合格3、母线绝缘子：查电力工程设计手册表420，10.7cm2；选择支柱绝缘子。跨距选：L1.5m=150cm；间距选：a=35cm 。动稳定校验:max1.73 ich2(L2/a)1031.7341.742（11502/3510.7）103 187Kg/ cm21.87106（Pa） max1.87106（Pa）y69106（Pa）；故校验合格。母线选择及校验一览表安装位置母线型号电流(A)动稳定(Pa)热稳定(mm2)IgmaxIemaxySminSJ110KV侧LGJ240200.461014724010KV侧LMJ-8010110214111.8710669106242800(四)、电压互感器选择：1、选择条件：、型式根据安装地点及用途选。、一次电压：1.1UeU10.9Ue 。 、电压互感器二次电压按使用条件查表得出。 、准确级根据接入设备的要求决定。、二次负荷S2Se 。2、电压互感器选择一览表安装位置110KV侧10KV侧型号JCC110JDZJ10变压比11/3/0.1/3/0.110/3/0.1/3/3安装台数66（五）、电流互感器选择：1、选择条件：、根据环境条件和产品情况选择。 、一次电压：UgUe 。 、一次电流：IgmaxIe。 、准确级根据使用要求决定。、二次负荷S2Se 。 、动稳定校验：ich2IeKd 。 、热稳定校验：I2tdz（I1eKt）22、110KV侧: Igmax21.05Ie220.4(A)根据差动保护的要求故选择：LCWDL110 2150/5A型3、10KV侧:(1)主变及母联: Igmax1.05Ie1102(A)选择：LDZJ10 1500/5A型(2)10KV馈出线: Igmax1.05Ie151(A)选择：LFZ110 150/5A型(3)电容柜：Igmax1.05Ie（1.0510MVAR1000/2）/（310.5） 288.8（A） 选择：LFZ110 300/5A型4、动稳定校验110KV侧: ich1.76（KA）2IeKd20.3135（KA）； 10KV侧:(1)、主变及母联: ich41.74（KA）2IeKd21.560127（KA）；(2)馈出线:ich3.57（KA）2IeKd20.159019.1（KA）；(3)电容柜:ich41.74（KA）2IeKd20.314059.4（KA）； 以上动稳定经校验全部合格。5、热稳定校验110KV侧: I2tdz164.25（KA）（I1eKt）2（0.375）2506.25（KA）10KV侧:(1)、主变及母联:I2tdz442（KA）（I1eKt）2（1.565）29506（KA） (2)馈出线:I2tdz3.23（KA）（I1eKt）2（0.1550）256.25（KA） (3)电容柜:I2tdz164.25（KA）（I1eKt）2（0.380）2576（KA） 以上热稳定经校验全部合格。电流互感器选择及校验一览表安装地点型号数量电流（A）电流（KA）电流（KA）IgmaxCTich2IeKdI2tdz (Iekt)2110KV侧LCWDL-11012220.4300/517.657.3164.25506.2510KV主母及母联LDZJ1-10811021500/541.7488.2442950610KV出线 LFZ1-1024151150/53.5718.33.2956.25电容柜LFZ1-106275300/541.7451.8164.25576（六）、避雷器选择1、选择条件：、型式按被保护电器的绝缘水平和使用特点。、额定电压与使用电压一致。、灭弧电压：中性点非直接接地网，不低于运行线电压；中性点直接接地网，取线电压的80%。工频放电电压：非接地网，按3.5U相；接地网，按3U相。2、避雷器选择一览表安装地点型号数量电压(KV)灭弧电压(KV)工频放电电压(KV)UeUg不大于不小于110KV侧FZ-110J2组11011010026822410KV侧FZ-1014组101012.73126（七）、熔断器选择1、选择条件：按被保护的电压互感器和站用变的额定电压和断流容量选择。2、熔断器选择一览表安装地点型号Ue（KV）Ie（A）Sd（KVA）PT柜RN2100.510站用变RN1105200（八）、站用变压器选择选择条件：参考设计手册的相关资料，中型变电所站用变的计算总容量为55.55KVA。故选择1台50KVA配电变压器，型号S7-50/10型。五、防雷保护计算 设被单支避雷针保护的设备高度：hx=10米；共设4支避雷针；高度均为23米。即：h=23m； 当：h30m； P11、被保护的设备高度hx=10米时，其水平面上被保护的半径：rx（1.5h2hx）P（1.523210）114.5（m）2、相邻两针距离为： D12D3455.7（m）； D13D2445.6(m)3、相邻两针的最小保护宽度: 根据电力工程设计手册，表（63）避雷针保护范围bx曲线可知： bx12bx3410(m)； bx13bx2411(m) 4、保护全部面积条件为： DD8haP 。 hahhx231013(m)；DDD122+ D13255.72+ 45.6271.98(m)；8haP8131104(m)； 因为：71.98(m)104(m) 故校验合格，可保护全部电气设备。 六、接地网计算1、条件和要求：、各级电压共同配置一个接地网。110KV按中性点直接接地设计；10KV中性点不接地。变电所所用系统电压均为380/220V，中性点直接接地。、110侧单相短路电流按三相最大短路电流选取为：6900A；单相短路切断主保护动作的时间为：0.2(S)。、土质为沙质粘土，电阻率010000.cm；10KV侧线路总长度为： L1012120(Km)。2、根据以上条件和要求进行设计计算（1）、确定接地电阻值：因为110KV侧按大接地系统考虑，故接地电阻按Rj0.5()计算。 10KV侧中性点不接地， 故计算其接地的电容电流: IcUjL/35010120/3503.43（A）；按查表的结果：Rj10（）；所用变380/220V侧的中性点接地，要求接地电阻Rj4（）；共用接地装置的接地电阻应确定为：Rj0.5()。（2）、接地装置以采用棒形接地为主（采用直径48mm、长2.5M的钢管）,其间以404mm2的扁钢联成环形，钢管上端埋入土中深度为0.8M。设扁钢总长为700M；钢管为100根，钢管中心距为7.5M。 计算单根钢管接地电阻：RC（0/2L）（4L/d）（15000.cm/6.28250cm）（4250 cm/4.8 cm） 9.555.3451（） 扁钢接地电阻：Rs（0/2L）（2L2/bh） （15000.cm/6.2870000cm）（270002cm/480 cm） 0.0343.061070.586（） ；查表：nc0.82 ； ns0.45； 钢管与扁钢组成复合式接地装置，其接地电阻值为：Rj1/（1/Rc+1/ Rs）1/（nnc/ RC+ ns/ Rs） 1/（1000.82/51+0.45/0.568）0.42（）计算结果表明，所设计的接地装置其接地电阻: Rj0.420.5；合格。校验接地母线热稳定：满足热稳定的条件是：StIJd/c ； 已知:S404mm2160 mm2取t0.2S； 查表:C70则：tIJd/c 0.26900/7044 mm2 S160 mm244 mm2 ； 故接地母线热稳定校验合格。七、独立避雷针接地装置的计算1、规程规定：接地电阻Rj10（）。2、采用复合式接地装置。扁钢选用404mm2、长3600cm；钢管选用直径=48mm、每根长度为250cm，共用7根；间距为5.5m。钢管上端埋入深为0.8m。计算单根钢管接地电阻：RC（0/2L）（4L/d）（15000.cm/6.28250cm）（4250 cm/4.8 cm） 9.555.3451() Rs（0/2L）（2L2/bh） （15000.cm/6.283600cm）（236002cm/480 cm） 0.66311.37.5() 查表：nc=0.68 ； ns=0.32 ； 钢管与扁钢组成复合式接地装置，其接地电阻值为：Rj1/（1/Rc+1/ Rs）1/（nnc/ RC+ ns/ Rs） 1/（70.68/51+0.32/7.5）7.35() 因为： 7.35()10()； 故本设计合格。八、变压器的差动保护计算选用BCH-2型。1、确定基本侧： 名称110KV11KVIBe1051050主变接线YLH接线YKLHJS182/51050/5KLHSJ300/51500/5I2C3.033.5I2C0.470IBe1201000/（3110）105（A）IBe21050(A) KLHJS13105/5182/5（A）KLHJS21050/5（A）KLH1选用300/5A； KLH2选用1500/5A确定11KV侧为基本侧。2、计算Idz（1）、躲开励磁涌流和二次断线IdzKKIBe1.310501365（A）（2）、躲开外部短路最大不平衡电流和二次断线，外部最大短路电流Idzd16370(A)/2Idz1.3(kLH+U+fPh)Idzd1.3（0.1+0.05+0.05）16370/22128（A）因为： 1365（A）2128（A）； 故选取Idz2128（A）3、计算WCdJS： 接线系数：KjX1Idz.JkjxIdz/ kLH12128/（1500/5）7.09（A）WCdJS60（AW）/ Idz.J60/7.098.46（匝）； 取整数为8（匝）。 Idz.JSj60（AW）/87.5（A）4、选求WPh： 将WPh装接在110KV侧。 WPhWCdJSI2C.11/ I2C.110WCdJS83.5/3.0381.245、校验灵敏度：KLmId2X/ Id0.8668490/（7.51500/5）3.272； 校验合格。6、确定D、B、B/。九、10KV馈出线保护整定计算段保护： 段保护的可靠系数取：KK/1.3求出系统电抗（有各值）XB（Ud/100）（U22e/Se）（10.5/100）（10.52/20）0.578()； XB/XB/20.289()XL0.4L(10.52/1152)/20.415(10.52/1152)/20.025()XCU12103/1000（MVA）1152103/10000.0132()系统电抗（有各值）：XXtX/B+ XL+ XC0.289+0.025+0.01320.33()Idz/KK/Idzd本末1.314001820（A）XbUe/2 Idz/XXt10500/（21820）0.332.555()Lb(Xb/X0L)100（2.555/0.410）10063.915；合格。Idz.J/Idz/KLH1820/（150/5）60.7（A） 选DL1/60型继电器。 动作时间：t/0(S)段保护整定： 段保护的可靠系数取：KK/1.2；KZQ1.5； Kfh0.85； Ifh144（A）Idz/（KK/ KZQIfh）/ Kfh（1.21.5144）/0.85304.9（A）灵敏度校验：KLm近/ Idzx本末/ Idz/0.8661290/304.93.661.5 校验合格。Idz.J/ Idz/ KLH304.9/（150/5）10.16（A）选DL1/10型继电器。 动作时间：t/ t/+t0+0.50.5(S)十、110KV电源侧距离三段保护整定计算：1、具体参数如下：L1线路长15KM；线路阻抗角60；10KV侧COS20.9， =25.8； 变压器抗阻0.578()； 110KV线路阻抗为：0.4