完整外脚手架专项施工方案.doc

鹤山碧桂园天誉项目工程脚手架安全专项施工方案编制人： 职务： 校对人： 职务： 审核人： 职务： 审批人： 职务： 目 录一、编制依据1二、工程概况11、工程概况1三、外架进度计划2四、脚手架搭设方案的选择21、落地脚手架搭设方式与主要参数32、悬挑脚手架搭设方式与主要参数3四、施工平面图4五、脚手架计算书41、钢管落地脚手架计算书42、悬挑脚手架设计1534 外脚手架专项施工方案一、编制依据1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、混凝土结构设计规范GB50010-20105、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917、建筑施工竹脚手架安全技术规范JGJ254-20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)9、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号10、本工程设计图纸11、本工程施工组织设计二、工程概况1、工程概况1、工程名称：鹤山碧桂园天誉项目2、工程地址：鹤山市、沙坪镇、文华大道西南侧。3、建设单位：鹤山市同创房地产开发有限公司4、设计单位：广东博意建筑设计院有限公司5、监理单位：鹤山市工程建设监理有限公司6、勘察单位：广东省工程勘察院7、施工单位：开平住宅建筑工程集团有限公司8、工程规模：本工程由6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18-33层住宅楼（均设计有1层地下车库）连体地下车库组成。9、施工范围：桩基工程、基坑支护、土建工程、装饰装修、给排水、采暖、通风、电气及设备、消防系统及弱电智能工程等内容，具体详见工程量清单。10、地下工程防水等级为一级，屋面工程防水等级为一级； 建筑结构类别为一类，设计合理使用年限五十年；抗震设防烈度为6度；防火等级为二类，耐火等级地下一级，地上二级。本工程共有6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18-33层住宅楼连体地下车库（均设计有1层地下室）；设计建筑正负零标高为8.90m（85高程），规划总用地面积约为2.89万m2。总建筑面积：95427.02，负一地下室，建筑面积约17244.10，单体详见下表。建筑物名称建筑面积层数建筑高度0.00标高（m）建筑物安全等 级结构类型基础类型地上地下1#楼8655.9918-1548.90二级剪力墙筏板基础2#楼8642.5418-1548.90二级剪力墙筏板基础3#楼21295.4032-1968.90二级剪力墙筏板基础4#楼25098.3833-1998.90二级剪力墙桩承台筏板基础5#楼12549.1933-1998.90二级剪力墙桩承台筏板基础商业A1787.9828.88.15三级框 架桩承台条形基础地下室17244.10-1二级框 架桩承台筏板基础公变153.441三、外架进度计划商业A外架搭设时间：2015年9月10日-2015年9月30日外架拆除时间：2015年11月7日1、2#楼外架搭设时间：2015年9月10日-2016-1-10外架拆除时间：2016-8-13#楼外架搭设时间：2015年9月10日-2016-4-15外架拆除时间：2016-11-14、5#楼外架搭设时间：2015年9月10日-2016-5-3外架拆除时间：2016-11-15四、脚手架搭设方案的选择根据本工程的特点，决定1、2、3、4、5#楼3层以下采用落地架式脚手架，需搭设外楼梯，3层以上采用悬挑脚手架。1、落地脚手架搭设方式与主要参数1、脚手架用483.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.8m，纵距为1.5m，步距为1.8m。落地架最大搭设高度15m。2、连墙件采用二步三跨连接。采用一顶一拉（或刚性连接）的连接方式，具体做法详见附图。3、脚手架立杆下部支承在1200宽的混凝土垫层上及地下室顶板上。后浇带处在后浇带上加设16工字钢。4、里立杆离墙面0.30。（要求0.30m）5、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，施工层满铺脚手板。6、剪刀支撑在外侧立面整个长度与高度上连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600之间。7、脚手架底部设置纵横扫地杆。2、悬挑脚手架搭设方式与主要参数1、悬挑架从三层开始悬挑,每10层悬挑一次，1、2#楼共悬挑2次，3、4、5#楼悬挑3次。2、悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁。工字钢悬挑长度1.5m。水平间距1.5 m，锚固长度1.5m。（要求1000 mm）。脚手架用483.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.8m，纵距为1.5m，步距为1.8m。钢丝绳采用619+1 17型，钢丝绳吊环采用16圆钢制作预埋。3、脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。4、连墙件采用二步三跨连接，剪刀撑设置同落地架。5、里立杆离墙面0.40m。6、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，施工层满铺脚手板。7、立杆底部200mm处设扫地杆。8、水平钢梁与楼板压点采用20圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。四、施工平面图五、脚手架计算书1、钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.44 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.52+0.100.7471.52 =0.194 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1170.7471.52 =-0.229 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.194106,0.229106)/5080=45.079 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.53315004/(1002.06105121900) = 1.226 mm；大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 0.8 = 1.333 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.3330.8/3 = 0.355 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.359 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.359106/5080=70.706 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 977.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.707 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.707 = 0.716 mm；小横杆的最大挠度为 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.2=1.984 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8015.00 = 2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.8+0.2)/2 = 3.071 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.515 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.998 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.81.52/2 = 2.4 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.998+ 0.851.42.4= 11.254 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.998+1.42.4=11.758kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.44 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.440.740.693 = 0.158 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1581.51.82/10 = 0.091 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.254 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.758kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11253.9/(0.186489)+91347.97/5080 = 141.714 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.714 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11757.9/(0.186489)=129.273 N/mm2；立杆稳定性计算 = 129.273 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.646 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.4 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.077 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.24.646+0.851.4(2.4+0.1864.891000.077/5.08)/(1.20.125)=57.282 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 57.282 /(1+0.00157.282)=54.179 m；H= 54.179 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.44，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.44 = 0.196 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.454 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.454 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 9.454 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.454小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =56.269 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.254 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=56.269kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！2、悬挑脚手架设计普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:20 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.52+0.100.7471.52 =0.194 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1170.7471.52 =-0.229 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.194106,0.229106)/5080=45.079 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.53315004/(1002.06105121900) = 1.226 mm；大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 0.8 = 1.333 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.3330.8/3 = 0.355 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.359 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.359106/5080=70.706 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 977.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.707 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.707 = 0.716 mm；小横杆的最大挠度为 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.2=1.984 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8030.00 = 4.704kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3201.5(0.8+0.2)/2 = 4.725 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15201.5/2 = 2.25 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.530 = 0.225 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.904 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.81.52/2 = 2.4 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.211.904+ 0.851.42.4= 17.141 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.211.904+1.42.4=17.645kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.50.740.214 = 0.055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0551.51.82/10 = 0.032 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 17.141 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 17.645kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 17140.8/(0.186489)+32055.073/5080 = 194.766 N/mm2；立杆稳定性计算 = 194.766 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 17644.8/(0.186489)=193.997 N/mm2；立杆稳定性计算 = 193.997 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.5 = 0.069 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.042 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.042 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 6.042 0，与实际不符。a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形i与细分力Ti作用下产生的变形相同i，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。令反向力 T1=Tmax0.5，求出型钢变形16.487mm，钢丝绳使型钢变形1T1(a2+b2)1/2/EA1.572mm，11，继续循环。令反向力 T7= Tmax0.805，求出型钢变形72.534mm，钢丝绳使型钢变形7T7(a2+b2)1/2/EA2.53mm，77。此时的力与变形平衡，T714.464kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T7带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示： 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 24.022 kN； R2 = -2.261 kN。 最大弯矩 Mmax= 5.851 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 5.851106 /( 1.05 141000 )+ 8.678103 / 2610 = 42.848 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 42.848 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。经过计算得到最大应力 = 5.851106 /( 0.85141000 )= 48.647 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 48.647 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.578 kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=15.578 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg123KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.