钢结构设计.doc

目录1、 设计资料-22、 钢屋架计算-7三、内力计算-7四、杆件截面设计-9五、节点设计-12六、填板计算-16七、吊车梁计算-16八、排架柱荷载计算-18九、排架柱配筋计算-20十、牛腿设计-21十一、基础设计-22 某机加工车间设计一、设计资料 车间基本参数：某公司因生产需要，拟在济南郊区建设一座单层单跨机加工车间（设计使用寿命50年），车间建筑平面、剖面见下图。 车间采用排架结构，下部为现浇钢筋混凝土柱及独立基础，上部采用钢屋架结构，屋架与排架柱铰接。车间内设有一台A4工作制的软钩梁式吊车，屋架下弦距离牛腿顶面1.8m，轨道高度130mm。混凝土排架柱采用实腹矩形柱;吊车梁采用H形截面钢吊车梁，抗风柱为矩形截面钢筋混凝土柱。车间屋面采用75mm厚彩色夹芯钢板，屋面檩条为卷边C型钢 （C18070202.5），檩条间距约1.5m;车间四周围护墙采用240mm厚砖墙，内外各抹灰20mm厚，表面刷涂料;纵墙塑钢窗洞高为1.8m、宽为2.4m，共上下两层。2、车间荷载、材料自重、抗震设防等级： 屋面活荷载标准值:0.5kN/m2(不上人屋面，无积灰荷载)； 基本风压：0.45kN/m2； 基本雪压：0.30kN/m2； 屋面75mm厚夹芯钢板及檩条自重标准值:0.25kN/m2（按投影面积）； 钢屋架及屋面支撑自重标准值（估算）：0.35kN/m2（按投影面积）； 钢筋混凝土自重25 kN/m3；砖及抹灰自重20 kN/m3； 回填土自重20 kN/m3； 抗震设防等级：6度。3、 荷载组合： 钢屋架为简化计算，屋面暂不考虑风荷载作用。首先计算一榀典型简支屋架的内力系数，然后分别计算下述三种荷载标准值作用下的杆件内力：全跨永久荷载、全跨屋面活荷载、半跨屋面活荷载。最后列表进行下述两种荷载组合：1.2全跨永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2全跨永久荷载+1.4（半跨屋面活荷载，半跨雪荷载）max。 排架柱为简化计算，不考虑车间的空间作用，将钢屋架简化成刚度无穷大的水平横梁，两端与排架柱铰接连接。屋面永久荷载及活荷载标准值分别等效作用到横梁上。首先分别计算下述八种荷载标准值作用下一榀典型排架的内力：永久荷载、屋面活荷载、左（或右）墙面风荷载、吊车左（或右）刹车力、吊车靠近左(或右)时的竖向荷载；然后列表进行排架柱的内力组合。组合情况考虑以下六种：1.2永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2永久荷载+1.4墙面风荷载；1.2永久荷载+1.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载+0.91.4吊车竖向荷载+0.91.4吊车水平荷载。4、地质情况： 经勘测，地表土为人工填土，1.2m厚，不宜作为天然地基土，建议全部挖除；其下为粘土，地基承载力特征值，压缩模量，适宜作为地基持力层。场地地下水静止水位埋深为10.5米，可不考虑水质对基础混凝土的侵蚀。最大冻土深度可按0.5m考虑。5、主要构件材料 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋； 混凝土：C20 C30； 钢材：Q235-B或Q345-B。6、钢屋架形式为梯形钢屋架，吊车吨位为10t，牛腿柱顶标高为4.5m结构布置二、钢屋架计算 1、屋面坡度为1/12。 2、屋架布置及几何尺寸 屋架几何尺寸图屋架计算跨度2400-300=23700屋架端部高度H=23125mm3、荷载计算（1）恒荷载屋面恒荷载0.25 kN/m2 屋架及支撑自重0.35 kN/m2 0.25+0.35=0.6 kN/m2 （2）活荷载因屋面活荷载0.5 kN/m2 雪荷载0.3kN/m2 ，取0.5 kN/m2 永久荷载设计值：1.350.6+1.40.70.5=1.3kN/m2可变荷载设计值：1.20.6+1.40.5=1.42kN/m22、荷载组合设计屋架时，考虑以下两种荷载组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载 F1=0.61.21.56=6.48 kN F2=0.51.41.56=6.3 kN 三、内力计算 按力学求解器计算杆件内力，然后乘以实际的节点荷载，屋架要上述第一种荷载组合作用下，屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆内力均达到最大值，在第二和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号，因此，在全跨荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下，仅需计算近跨中的斜腹杆内力，取其中不利内力（正、负最大值）作为屋架的依据。具体计算见图屋架各杆内力组合见表。 全跨荷载布置图 全跨荷载内力图左半跨荷载布置图左半跨荷载内力图内力计算表 杆件名称内力系数第一种组合第二种组合计算杆件内力全跨左半跨右半跨F (KN)上弦杆AB0000000BC-8.32-5.96-2.36-106.83-91.89-69.10-106.83CD-8.32-5.96-2,36-106.83-91.89-69.10-106.83DE-12.98-8.76-4.31-166.66-139.38-111.78-166.66EF-12.98-8.76-4.31-166.66-139.38-111.78-166.66下弦杆ab4.53.311.1857.7850.2536.7657.78bc11.037.663.37141.63120.2993.14141.63cd14.088.985.10180.78148.50123.94180.78de14.648.146.50187.98146.83136.45187.98斜腹杆aB-8.75-6.44-2.31-112.35-97.93-71.58-112.35Bb6.824.723.0987.6774.2863.9687.67bD-5.42-3.40-2.02-69.59-56.81-48.07-69.59Dc3.721.921.8047.7636.3735.6147.76cF-2.50-0.74-1.75-32.10-20.96-27.35-32.10Fd1.17-0.401.5815.025.0817.6217.62dH-0.041.50-1.54-0.519.23-10.01-10.01He-1.02-2.421.40-13.10-21.9615.5-21.96竖杆Aa-0.05-0.500-6.42-6.42-3.26-6.42Cd-1.0-1.00-12.84-12.84-6.51-12.84Gd-1.0-1.00-12.84-12.84-6.51-12.84Ie1.840.920.9223.6317.8017.8023.63四、杆件截面设计1、上弦杆截面计算整个上弦杆采用同一截面，按最大内力计算N = -184.54N（压力），查表，节点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用10mm。计算长度 屋架平面内取节间轴线长度,lox =1505mm屋架平面外,根据支撑和内力变化取,loy =6020mm截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并,如图 yyxx12图1上弦截面A=13.82 cm2 ix =1.67cm iy =6.69cmy= lox / ix =150.5/2.56=59y = loy / iy =602.0/6.69=90b1 /t=100/8=12.50.56 loy / b1 =(0.56603.0)/10=33.8可近似取xz =y ,b类截面，查表y =0.621 N/(y A)=184.54103/(0.6214460)=66.63 N/mm2 =215 N/mm2 所选截面合适。2、下弦杆截面计算整个杆件采用同一截面，按最大内力计算，Nmax =185.69kN （拉力）计算长度 屋架平面内取节间轴线长度 ly=600cm屋架平面外根据支撑布置取loy =23.7/2=11.85m试选用280508，见图2所示，A =19.7 cm2 , ix = 1.38 cm , iy =4.02 cm 按所选角钢进行截面验算：x = lox / ix =300/1.38= 217=350y = loy / iy =1185/4.02=295=350 截面合适 12xxyy下弦截面3、斜杆截面计算 斜杆AK和斜杆BM合并N = -109.65kN (压力)，l0x =2775 ，l0y = 3067计算所需净截面面积选用2706，图所示，A=16.32c , ix =2.15 cm , iy = 3.19cmxxyy12斜杆截面x = lox / ix =262.4/2.15=129.069 属于b类截面x = loy / iy =262.4/3.19= 96,。14 属于b类截面满足长细比：的要求。b2 /t=11.70.58 loy / b2 =0.58262.4/7=21.7 yz =82.3(1+0.475b3 / loy 2t2 )=86.1查轴心受压构件的稳定系数表， =0.392 N/( A)=109.65103/(0.3921632)=171.40 N/mm2 =215 N/mm2所选截面合适。 斜杆KB和斜杆MC合并N = 87.93kN（压力），l0x = 0.8l = 0.83067=245.36cm, l0y = l =306.7 cm计算需要净截面面积An =N/=87.93103 /215=408.98 mm2 选用2455，见图所示，A = 8.58 c , ix = 1.37 cm , iy = 2.18 cm验算：x = lox / ix =245.36/1.37=179.9 N/( A)= 87.93103 /（0.4931632）=102.48 N/mm2 =215 N/mm2 所选截面满足要求。 斜杆CD和斜杆QE合并N =-35.40KN , ix = 0.8l=2809 , iy =3511 采用2656 斜杆Bb l0x = 0.8l = 0.8270.4=216.32cm, l0y = l =270.4 cmx = lox / ix =216.32/1.72= 126=350x = loy / iy =270.4/2.62 =103 =350斜杆Dc l0x = 0.8l = 0.8295.9=236.72cm, l0y = l =295.9cmx = lox / ix =236.72/1.72= 138=350 = loy / iy =295.9/2.62 =113 =350斜杆Fd验算略，均满足要求。压杆cF 采用2565 A =10.81 cm2 , ix = 1.72 cm , iy =2.62 cm N = -32.82kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8322.0=257.6cm, l0y = l =322.0 cmx = lox / ix =257.6/1.72= 148=150 = loy / iy =322.0/2.62 =123 =150b/t=11.20.582958/56=30.6 yz =113(1+0.475b4 / loy 2t2 )=115查表得=0.353 N/( A)= 31.95103 /（0.3531081）=83.7 N/mm2 =215 N/mm2压杆dH和He采用2635 A =12.29 cm2 , ix = 1.94 cm , iy =2.89 cm压杆dH：N = 9.96kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8348.8=279.04cm, l0y = l =348.8cmx = lox / ix =279.04/1.94= 144=150x = loy / iy =348.8/2.89 =121 =150b/t=12.60.583488/63=32 yz =121(1+0.475b3 / loy 2t2 )=124查表得=0.329 N/( A)= 9.96103 /（0.3291229）=24.6N/mm2 =215 N/mm2同理可得：压杆He 54 N/mm2 =215 N/mm2竖杆 采用2635 A =12.29 cm2 , ix = 1.94 cm , iy =2.89 cm(1)压杆GdN = 12.78kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8300=240cm, l0y = l =300cmx = lox / ix =240/1.94= 124=150x = loy / iy =300/2.89 =104 =150b/t=12.60.583000/63=28 yz =104(1+0.475b3 / loy 2t2 )=107查表得=0.416 N/( A)= 12.78103 /（0.4161229）=25 N/mm2 =215 N/mm2(2) Ie 采用十字形N = 23.52 KN l0x = 0.9l = 0.9330=297cm, l0y = l =330cmx = lox / ix =264/1.94= 136=150x = loy / iy =330/2.89 =114 =150b/t=12.60.583300/63=30 yz =114(1+0.475b3 / loy 2t2 )=117查表得=0.406 N/( A)= 23.52103 /（0.4061229）=50.7 N/mm2 =215 N/mm2屋架杆件一览表杆件。杆内力kN计算长度截面形式及角钢规格loxloy上弦-184.5435056020短肢相并2L1409010下弦185.6930006000短肢相并2L80508斜腹杆aB-111.8326242624长肢相并2L706Bb-69.27236629582L706bD-87.16216327042L565Dc47.54236729592L565cF17.54257732212L565Fd-31.95257632202L565dH-9.96279034882L635He-21.86279132592L635竖杆Ab-12.68169221152L635cb-12.78192024002L635Ec-12.78216027002L635Gd-12.78240030002L635Ie23.5229703300十字形2L635五、节点设计1上弦K节点：1）KB杆的内力N=109.65KN，采用两面侧焊焊缝计算，设肢背和肢尖焊缝hf=5mm，所需要的焊缝长度为：肢背lw =0.7N/（2he tw）+2 hf =0.7109.65103/ (20.75160)+25=68.53mm，取70mm肢尖lw =0.3N/（2he tw）+2 hf =0.3109.65103/ (20.75160)+25=29mm，取50mm BM杆的内力N71.06 kN，设肢背和肢尖 hf = 5mm，所需要的焊缝长度为：肢背lw =0.7N/（2he tw）+2 hf =0.771.06 103/ (20.75160)+25=54mm，取60mm肢尖lw =0.3N/（2he tw )+2 hf =0.371.06103/ (20.75160)+25=29mm，取50mm考虑搁置檩条，节点板缩进上弦肢背8/2+2=6mm，用槽焊缝连接，槽焊缝按两条角焊缝计算，P12.78kN。设肢尖焊缝=4mm，假定集中荷载P与上弦垂直，忽略屋架上弦坡度影响。f =N/2hf (lw -2 hf )=106.71106 /20.76(240-12)= 27.31N/mm2 0.8f=128/mm节点如下图所示。2、 支座节点（1）支座底板的计算支座反力RA=RB=102.24KN 按构造要求采用底板面积为ab=200210mm如仅考虑加劲肋部分底板承受支座反力R，则承压面积为Au =200（260=8）=25600mm2验算柱顶混凝土的抗压强度：=R/Au=102.24103/25600=4N/mm2fc=12.5N/mm2满足。 底板的厚度按屋架反力作用下的弯距计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块板为两相邻边支承，而另两相邻边自由的板，每块板单位宽度的最大弯距为：M=式中 底板下的平均应力，=2.4N/mm2； 2 两支承边之间的对角线长度，2 =138mm； 系数，b1 =69，查表得=0.0602故M=0.06022.41382=2751Nmm。底板厚度取t=12mm。（2）加劲肋与节点的连接焊缝计算加劲肋高度取与支座节点板相同，厚度取与中节点板相同，一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力为四分之一支座反力。R/4=102.24103/4=25.56103N，M=Ve=25.5610350=1.28106Nmm设焊缝hf=5mm，焊缝计算长度取lw=280-10-15=255mm，则焊缝应力为f=(25.56103)/(20.75255)=14.32N/mm2，f=M/W=(61.28106)/(20.762552)=16.87N/mm2， =19.91N/mm2160N/mm2 因此焊缝长度大于100mm即可。（3）节点板、加劲肋与底板的连接焊缝设焊缝传递全部支座反力R=102.24kN，其中每块加劲肋各传R/4=25.56kN，节点板传递R/2=51.12kN。节点板与底板的连接焊缝计算长度=2（16025）=300mm，所需要的焊缝脚尺寸为h（51.12103）/（0.73001601.22）=2.0取h=5mm节点图如下图所示3、下弦B节点选用E43焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值tw160N/m，实际所需的焊脚尺寸可由构造确定。焊缝hf=5mmBb杆与节点板连接焊缝同B节点Cb杆可按构造取焊缝长度lw=40mmDb杆 肢背lw =0.7N/20.7hftw +2 hf =0.769.27103/ (20.75160)+25=53mm, 取60mm肢尖lw =0.3N/20.7hf tw +2 hf =0.369.27103/ (20.75160)+25=28mm, 取50mm下弦杆与节点板连接处焊缝hf=6mmf=0.75(140.9657.51)103/(20.76160)+26=59mm根据实际情况，焊缝长度远大于59mm，满足要求。4、屋脊R节点 设焊缝高度hf=5mm，则所需要焊缝计算长度为：lw1=（0.717.51103）/（20.75160）+10=21mm,取lw=50mm 肢尖焊缝hf=6mm，lw2=15mm，取lw2=50mmN=0.15182.15=27.2kNM=27.20.059=1.62kNm焊缝应力为：fN=（27.2103）/（20.765125）=31.22N/mm2，fM=（1.621066）/（20.761252）=103.10N/mm2， =90.1N/mm2160kN/mm2(3)中竖杆与节点板的连接焊缝计算：此杆内力较小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊缝尺寸hf=5mm，焊缝长度lw=50 mm，26节点图如下图所示。下弦跨中e节点图5、下弦跨中E节点设计（1）下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面280508，焊缝高度hf=5mm，焊缝长度为：lw=（185.69103）/（40.75160）+10=93mm，取lw=110mm连接角钢长度lw=2110+10=230mm，取lw=230mm下弦杆与节点板，斜杆与节点板之间的连接焊缝按构造设计。（2）弦杆与节点板连接焊计算：按下弦杆内力的15%计算。N=185.6915%=27.85KN设肢背、肢尖焊肢尺寸为5mm，弦杆一侧需焊缝长度为肢背lw=（0.7527.85103）/（20.75100）+10=28.65mm，取50mm，肢尖lw=（0.2527.85103）/（20.75160）+10=29mm，取50mm,腹杆与节点板连接焊缝的计算方法与以上几个节点相同。节点图如图所示。六、填板计算填板厚度均为8mm上弦杆 40i=404.47 = 178.8cm，取间距150/2=75cm下弦杆 80i=802.52 = 201.6cm，取间距300/3=100cm腹杆 斜杆AF，斜杆BM，40i=402.15 = 86cm，取间距75cm 斜杆CO，斜杆QE，斜杆OQ，竖杆AJ，竖杆BL，竖杆CN，竖杆PD，填板厚度为8mm， 80i=80 1.24= 99.2cm，取间距300/4=75cm，斜杆KB，斜杆MC，斜杆OD，填板厚度为6mm，40i=40 1.57= 54.8cm，取间距为50cm 七、吊车梁计算1、吊车梁采用Q345B，起重量10t，跨度22.5，总重量8.8t，小车重量0.88tP k,max =75kN, P k,min =19.2kN P max =1.4P k,max =1.41.0575=110.25kN2、竖向轮压作用Mmax =82.682.25=186.05kNmV max =110.251.5=165.438kN3、横向水平力T=1.4g(Q+Q)/n=1.4100.12(10+0.88)/4=4.57kNMy =(1864.60)/110.25=7.76kNmH=(165.44.60)/110.25=6.9kN暂取吊车梁截面如右图所示截面特性A=300122+（490-24）18=15588mm2 Ix =0.8503 /12+12823.22 +12027.82 +500.82.32 =53600cm 4 Iy =1283 /12+1203 /12 =54000cm 4 iy =5.9cmWx = Ix /23.7=3750cm 3 （2）强度计算（1）上翼缘最大正应力= Mmax / Wnx上+ My / Wny =186106/3750103 + 7.76106/2200103 =84.66N/mm2255N/mm2下翼缘最大正应力= Mmax / Wnx下=186106/(1354103)=137 N/mm2310N/mm2（2）腹板局部压应力lz =a+5 hy +2 hR =50+512+2130=370mmc =P/ lz tw =1.0110.25103 /18370=16.56 N/mm2215N/mm2(3)整体稳定计算= l1 t1 / b1 h=(600010)/ (280520)=0.410.6b =1.07-0.282/b =0.807 =Mx /bWx + My /Wy =186.0106 /( 0.7161649103 )+7.76106 /130.7103 =68.91/mm2 215 N/mm2 满足整体稳定条件（4）刚度计算v =Wkx l2 /10EI =126.56106 60002 / (102.0610539072)=5.6mml/1000=6mm疲劳可不验算（5）加劲肋计算加劲肋h0 /tw =500/10=5080 235/ y 可按构造配置0.5 h0a2 h0 取间距a=1.2 h0 =600mm截面尺寸外伸长度bs = h0 /30+40=57mm 厚度 ts =bs /15=3.8mm 采用808mm 支座反力 Rmax=165.4kN计算截面面积 A=1.81.2+150.8=33.6mm绕腹板中线的界面惯性矩 I=12183 /12+150.83 /12=583.8cm4 i= I/A =4.17cm=l/i=50/4.17=12.0 查表=0.989N/A=165.4103 /(0.98933.6102 )=49.8 N/mm2 = Hk /14=0.346m,宽度b=400mm取上柱截面尺寸400mm400mm 下柱截面尺寸400mm600mm （1）荷载取值 屋面活荷载取屋面活荷载的极大值为0.5KN/m2屋面活荷载标准值F2=1.40.5624/ 2=50.40kN 吊车最大竖向荷载Dmax =165.4kN 吊车最大水平荷载Tmax= Dmax Tk / Pk,max =(165.44.6) / (1.475)=7.2kN 偏心距e3 =0.45m 吊车梁及轨道自重标准值(0.280.01+0.0080.5+0.20.01) 6785010=4kN 轨道及连接件重力荷载可按0.81.0KN/m取0.86=4.8KNF3=1.24+4.8=4.5KN 偏心距e4=450mm柱自重标准值: 上柱G4=1.80.40.425=7.2kN 下柱G5=4.850.4.625=29.1kN 风荷载标准值 求q1 , q2 风压高度变化系数按柱顶至室外天然地坪高度8.75m，地面粗糙度为B类z =1.00q1=1.4q1k =1.4z s w0 B=1.40.8100.456=1.42.16=3.024kN/m () q2=1.4q2k = 1.40.51.00.456=1.41.35=1.89kN/m() 求W风压高度变化系数按5.1=0.15+1.8+2.1=9.15mWk =(0.8+0.5) 2.1+(0.50.6) 1.2 1.00.456=7.749kNW = Wk 1.4=10.85kN（2）计算简图及内力计算（所有图示数值均为设计值） 屋面恒荷载M1 = G1e1 1.2=2.592kN M2 = G1e2 1.2=5.184kNM3= G4e4 1.2=0.864kN M4 = G3e3 1.2=5.4kN 上柱截面惯性矩Iu =4004003/12=2.13109mm4 下柱截面惯性矩Il =4006003/12=7.2109mm4 n=Iu/ Il =0.30 =Hu/ H=1.8/6.65=0.22查表得：C1 =1.62 C3 =1.4 V1 =3.28/7.41.4=0.646kN ()V2 =2.59/7.41.62=0.59kN () V= V1+ V2 =1.24kN ()屋面均布活荷载M1 =36 0.05 1.4=2.52kNm M2 =36 0.10 1.4=5.04kN m V1 =2.52/7.41.62=0.55kN ()V2 =5.04/7.41.4=0.95kN ()V= V1+ V2 =1.5kN ()做出左柱内力图 Dmax 在左柱M1=Dmax e3 = 165.40.45=74.43kNmM2=Dmin e3 = 42.30.45=19.0kNm 利用剪力分配法VA,1 =14.08kN() VA,2= VB,2= (14.083.59)/2=5.245() VA= VA,1+ VA,2=8.835kN()Tmax 作用Hu /y=(1.650.54)/1.65=0.67 当y=0.6 Hu时，C=0.80 当y=0.7 Hu时 ，C=0. 77 插入法求得：C=0.79 VA,1= VB,1 = 0.797.2=5.72kN 而在忽略空间作用时，可认为剪力为0 做内力图：风荷载作用以左风为例，C11=0.337VA,1= q1HC11=37.40.37=8.21kN() VB,1 = q2HC11=1.897.40.37=5.17kN()因此VA=8.2111.63=4.125()VB=5.1711.63=6.725kN() 做A、B柱内力图(3)将上述内力汇总成表，取I-I截面（上柱底面），II-II截面（牛腿截面）III-III截面（下柱底面）作为控制面荷载类型及型号（1）恒荷载（2）屋面活荷载（3）Dmax 在A柱（4）Dmin在A柱 （5）Tmax(6)左风（7）右风I-IM-0.2566-0.152-15.47+15.473.1310.88-13.57N59.71250.400000II-IIM-4.166-4.88858.963.573.1310.88-13.57N64.2150.4165.442.3000III-IIIM3.3653.5036.62-55.2440.2197.72-89.23N101.2950.4165.442.3000V1.4241.63-9.43-9.437.224.66-19.56荷载组合如下表荷载组合内力组合恒荷载+0.9（任意两种或两种以上荷载 ）恒荷载+任一活荷载组合项目MNV组合项目MNVI-I+ Mmax相应N(1)+0.9(4)+(5)+(6)12.3559.712(1)+ (6)10.6259.712 -Mmax相应N(1)+0.9(2)+(3)+(5)+(7)-29.2159.712（1）+（7）-13.8359.712Nmax 相应M(1)+0.9(2)+(3)+(5)+（7）-29.21105.07(1)+ (2)-0.41110.11Nmin 相应M (1)+0.9(3)+(5)+(7)-1.5759.712(1)+（7）-13.8359.712II-II+ Mmax相应N(1)+0.9（3）+（5）+（6）61.51213.07(1)+（3）54.79229.61-Mmax相应N(1)+0.9（2）+（7）-20.38147.64(1)+（7）-17.7464.21Nmax 相应M(1)+0.9（2）+（3）+（5）+（6）51.47258.413(1)+（3）54.79229.61Nmin 相应M -10.35102.28(1)+（7）-17.7464.21III-III+ Mmax相应N(1)+0.9（2）+（4）+（5）+（6）163.61295.5123.078(1)+（6）101.08101.29- Mmax相应N-162.85139.36-30.946(1)+（7）-85.87101.29Nmax 相应M(1)+0.9（2）+（3）+（5）+（6）163.61295.5123.078(1)+（3）40.00266.70Nmin 相应N-90.47139.36-30.946(1)+（6）101.08101.29-18.14九、排架柱配筋计算柱的混凝土C30，c =14.3N/mm2 as = 35mm钢筋：受力筋HRB335，箍筋HPB235计算长度：排架方向 上柱l0 =21.65=3.3m 下柱 l=1.0Hl =5.75m 垂直于排架方向 上柱l0 =1.251.65=2.06m 下柱 l=0.85.75=4.6m（1） 上柱配筋计算 Nb =1 c bh0 b =1.014.34003650.55=1148.3kNI-I截面内力远小于Nb，都属于大偏心受压由N与M相关性可知：N=105.12kN M=24.98kNm为最不利组合 =N/ 1 c b=59.76103/ (1.014.3400) =10.418.4mm0.3 h0=109.5mm因20h/30=13.3mm,取ea =20mmei = e0 + ea = 257.6mml0 /h=3300/400=8.2515 2 =1.0 大偏心1 =1.0放大系数 =1+1/ (1400 ei / h0)(l0 /h) 212 =1+1/(1400257.6/365) 8.25211=1.069 e= ei -h/2+ as = 1.069257.6400/2+35=110mm As=As=N e/ y (h0as)= （105.12103110）/（300330）=116.8mm 2 又因通柱纵向配筋率不小于0.5%故选用2 16，As=402 mm 2 垂直于排架方向 l0/b=2060/400 =5 Nmax =258.89kN满