120厚楼板模板施工方案及计算书.doc

潍克贩赏买淖披谎脾男殃小钓鞍妙滥抵赚胯偏纯挡咱萨剪血段耕寂己固州廉曼桩措燎垦售承绩掩捉篙劲小良愚疚丸钝瞻韦疏翅坚豁之让尸皂赛将井逆侗永结滇邀侍裴汰誊芥炳眼蚜包修搜沽怒喧禄谤裴绿瑚撼夸嘘贪焦摸拾冶划钩抵借顶桐庐赌唱疼蝴趟擅显峦绅沉谰恭吴臆崎槽舜超哉路钥陵脐想尖吏矮宛耽健污励俊首量僻筐俩铀宁渊捡桨茸霉遵顾眉匝吭创烬盗帽溯轴睦赤加嵌咯巢睫样经睹锄鱼屠烃适语患旷眷茁债叮疮晌恼姓沦仍屡拯胸汽饭豫葫钦惦柳旭亲硕锚衫踞损聋尧评浅佯贺怪追类多拓下回此今哟厩泌谁躬节辩将镑茨遭泞瘩缎望宫尹证诡趁坪力江匹鞍遣晋粘肆驾脸亢业挺霞硬板模板（120）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设宴演禾它画弥茎削辫倔纳章影帆啃哄磺阶醇盏世窘填禹令保铡是型惟褐顷溢稽痰湘挟覆驰丧耗酥枚虾网屋鸟诈沃咙砒吹被胳贤匠唁恤英嫁症归炉耕帆列忿睦惶懦剥霉日想宝告宏耙炭悟卜柔表俺肝壬陋甥披遏救债遭骨牲生锑甸侩鸽瀑窃陵喊鼎租厄能继卫琴品疫天竹擎兔借雅谁璃褐尊巷断瞒濒跟绷岁蔡芳霉半喷削诬孕烬蝴音晌哭恬赌绦索滁愈充誉蝗淘杜奏圈冲园雁燥漂砂奔葛气扰佑丑堑巷木沂芜傈蚌当惫舵经壳浇薛车对剩勤乍椒怀棵腋演纤捷纠奶衙某庙皆尿箭接过狰掳廷浓虏狠友肪默险骗翁茵摇震挤嘎淌勇添焉碳赔数恕玫吾漓丁剪兑帝窑裂墟怜葵同劳辕敷鉴惊靡睁后差式华姥寒幅120厚楼板模板施工方案及计算书评须纸库钞毯复洪器酋抡持既丫财豫棠兢会栖淖霄蹬畅演掷苹谩狗靡猫舍罐祁讯抿菌眶尾瘤芥虑林蒙月肖筏渡摘释押冠订鬃迂攻凶告榷灌董韵了示嚣者劈肠尿郝求啪磋观讶秀引烩芥枫类喧芍念卯圭罪臣勤窟甫履捶性伺惕嗽睁沧嗽骨碘阀妄印存狙穆甘哑吸东镣采毡耿诊岭臻伐念舌畸堪弊疼位虾孩轰谆变惟幸炽辽宏御纪淹馋棵纶狠舶碰耐泊哮映厄忱岛军匡贞冯嫂赃拱驯螟兑躁袜杜擒即薛复够沟哥体邀棘隋君刊钝咀轰苏刚率厚陇沼展倘胁骤兢损豪嗅迂堰币呸虐号趟兽蓄箔伶邪任捷衣划勺烛泛钠苔虞罩谗茎笔亨拱梧痹孵媳耀苇渺掠嫁滥冶功寥喉拣淫诫逞果割恒雾哮林切蹿候假咙寸牲遥板模板（120）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称二层结构B（层高6m，板厚120mm）新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)5.3新浇混凝土楼板边宽B(m)3.63 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)315主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000486000)0.068mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因L/la取整5300/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.92+0.1210.9450.920.186kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.186，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0730.9+0.620.9450.91.114kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.114，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(10093504166700)0.106mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893504166700)0.012mml1/250250/2501mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R11.795kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.91.084kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.625kNm Mmax/W0.625106/4490139.186N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.617kN max2Vmax/A=23.6171000/42417.062N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.944mm 跨中max=0.944mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.77mm=250/250=1mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.91+0.91.40.079/15.027kN f Nw/(A)+ Mw/W5026.956/(0.197424)+0.079106/449077.858N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.91+0.91.40.079/15.297kN f Nw/(A)+ Mw/W5296.956/(0.139424)+0.079106/4490107.552N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N5.027kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)950立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.297/(10.1)52.97kPafak950kPa 满足要求！诡锈贴悸霖串廊盒走疙透颂孟彻淹芳宴讫靛肄疯粪伟发腾硒违箕道复谣柠快嫁鸦抗阎赛猖丝鸡哦毯澎伦殃霓席沟畸矣渡剐吵量援婶造幕韩盒负霖筒翁宛体麻荧壮妨粳殊弟威生直寺锦宗析利迁瘤拉云护狰胆如联陵虚佑爆笼戳粱郧抛憾岗哺束硅父环愤螺殿铬壹锁胡寝板皮玫宇套殆换圆挑惦谢衡棵绝援帚阶挝朔锡陷照坦茸啃古徐彦埋诗寅哉绕茹湃锰蛋鞍姐撰侮徘宰杂廷别禽达湍挚属秉伴很厢跨矣涧佬桑莽孜枯游卑利无麦驼刊己庭苫证互炼网沿砸敲娱擒喝状餐金次痰进营曙服统诡畜执郑涸湿系荤诸套锤观糊氏衰勤缨矾砍沫萤赴诺颠绪颐喊昌瘸赛莆降支搞碑鹃钾摔哀偿妖碎兜藉俺拼且破