325tA型双梁门式起重机结构设计毕业论文.doc

32/5tA型双梁门式起重机结构设计毕业论文一、绪论龙门起重机（俗称龙门吊）是减轻装卸工人劳动强度，改善人工操作条件，提高装卸作业生产能力的大型起重和装卸设备，用途十分广泛。在铁路货场与装卸火车与汽车、马车，在船厂里吊装船端，在水电站大坝起吊闸门，在港口码头装卸集装箱，在工厂内部起吊和搬运比较笨重的成件物品，在建筑安装工地进行施工作业在贮木厂堆积木材等等。二、设计任务以及参数起重量：Q=32/5t跨度：S=40m起升高度：H=12m工作级别：A6 起升速度：V起=7.78m/min起升载荷动力系数：1.2运行冲击系数：1.1大车制动桥架水平冲击系数：1工作场合：室外主梁轨道型式：偏轨工作风压: p=250N/m2非工作风压: p=800 N/m2小车自重：Gxc=11.330t小车轮距：b=2700mm小车轨距：K=2500mm小车轮数：n=4（2轮驱动）小车车轮直径DXC=500mm 小车沿大车轨道方向迎风面积：8m2小车沿支腿平面迎风面积：6m2小车轨道型号：P38小车轨面到小车最高点的高度：1600mm小车主吊钩上限至小车轨面高度：1670mm小车副吊钩上限至小车轨面高度：825mm第一章、整体尺寸确定一、 悬臂长度尺寸悬臂长度L0 =(0.250.35)S =(0.250.35)40 =1014m取悬臂长度L0=10，根据要求柔性支腿侧悬臂比刚性支腿侧悬臂长1m，故取刚性支腿侧悬臂长度L0刚=10m，柔性支腿侧悬臂长度L0柔=11m。有效悬臂长度：L0=8 m二、 主梁截面尺寸1.主梁截面高度h =(1/151/20)S =(1/151/20)40 =22.67m , 取为h=2.4m=2400mm。2.主梁翼缘板宽度b=(1/21/3)h =(1/21/3)2400 =8001200mm 取b=1000mm。由于为偏轨箱形梁，为能在主腹板上安置轨道和轨道压板，主腹板侧的翼缘板悬伸应大一些，一般取为b上=b下+(70120)mm,故取下翼缘板长度为1000mm，上翼缘板为1080mm。3.参考同型号起重机，取主梁主腹板厚度为1=10mm,副腹板厚度为2=8mm，上下翼缘板厚度0=10mm。 4可求得主梁截面尺寸如下图所示 图1 图2三、大车基距B=(1/41/6)S =(1/41/6)40 =6.6710m取大车基距B=9m。大车轮距K=(1/41/6)S0 =(1/41/6)61 =10.1715.25m式中S0-主梁全长，S0= S +L0刚+L0柔 =40+10+11=61m;取大车轮距K=11m。第二章 、主梁计算一、主梁载荷及内力计算1、移动载荷及内力计算(1)作用在一根主梁上的移动载荷为静载荷（固定载荷）P=1/2（Q+Gxc） =1/2(32+11.330)=21.665t 小车满载下降制动时载荷P计计算 P计=1/2（2Q+4Gxc） =1/2（1.232+1.011.330） =24.865t式中4 -轨道接头小车运行冲击系数，在Vxc60m/min时取为1(2)移动载荷位于有效悬臂L0处主梁悬臂根部弯矩M悬计算M悬= P计L0=24.8658=198.920t*m=1989.2KNm剪力Q悬= P计=24.865t=248.650KNm（3）移动载荷位于跨中时，主梁跨中弯矩M中为 M中=1/4P计S =1/4248.6540=2486.500KN剪力Q中=1/2P计=1/2248.650=124.325 KNm2、载荷及内力计算 一根主梁自重G静=Gq+G轨+G栏杆+G电=80t（初估）其中，Gq =72.271t。主梁与支腿总重量估算值G1=0.5 =0.5=76.525= Gq +G支 -式中G支 =0.20.4 q计L支一根主梁的分布载荷q和q计计算，如下由于4=1.0故 q=q计 =G静/(L+L0刚+L0柔)=80/40+10+11)=1.3115t/m=13.115KN/m从而得出Gq =72.271t，G支 =4.254t。(1)柔性支腿侧静载弯矩M自柔和剪力Q自柔计算 M自柔 =1/2q计L0柔2 =1/2（13.115112）=793.458KNm Q自柔= q计L0柔=13.11511=144.265KN（2）刚性腿侧静载弯矩M自刚和剪力Q自刚的计算 M自刚=1/2（q计L0刚2） =1/213.115102=655.750 KNm Q自刚= q计L0刚 =13.11510=131.150KN （3）跨中的静载弯矩M自中计算 M自中=1/8 q计S2+1/2(M自柔+M自刚)=1/813.115402+1/2(793.458 655.750)=1897.396 KNm3 、风载及内力计算（1）风向平行大车轨道方向时作用在小车上的均布风力计算 Pwxc=CpA xc = 1.22508=0.24t=2.4KN 所以P小风=1/22.4=1.2t(小车作用在一根主梁上的风力)。 （2）主梁的均布风载荷P主风计算 q主风= P w主前/(S+L0柔+L0刚)= CpA 主前/(S+L0柔+L0刚) =1.2250146.4/61 =1.215 KNm-C 风力系数，由主梁长细比S0/h=61/2.4=25.42及b/d=2.4/1.000=2.42.0,由金属结构表3-22取为C=2.025；-A主前=hS0=2.461=146.4m2 即为主梁门架平面内迎风面积。4、小车分别位于刚性和柔性支腿侧有效悬臂处主梁风载产生水平弯矩M水柔和M水刚和剪力Q水柔以及Q水刚计算M水柔=1/2 q主风(L0柔)2 P小风L0 =1/21.2151121.28=83.108 KNmM水刚=1/2 q主风(L0刚)2 P小风L0=1/21.2151021.28=70.350 KNmQ水柔= q主风L0柔 + P小风=1.21511+1.2=14.565KNQ水刚= q主风L0刚 + P小风=1.21510+1.2=13.350KN5小车位于跨中主梁水平弯矩M水平计算M水平=1/4 P小风S+1/8 q主风 S21/4 q主风(L0柔2+L0刚2)=1/41.240+1/81.2154021/41.215(112+102) =187.871 KNm6、大车紧急制动惯性力F大惯及内力计算 （1）作用在一根主梁上的小车自重和货物重量的惯性力P小大惯计算 起重机运行起制动时引起的桥架水平惯性力 P小大惯 =5m2a/2 =1.0(113.300+320)0.022/2 =4.766KN式中，-5 大车制动桥架水平冲击系数值为1； - m2 小车自重及吊物自重之和，m2 =mxc+Q； -a 大车起制动时加速度。 （2）一根主梁均布载荷惯性力q主大惯计算 q主大惯 =q计a =13.1150.0220 =0.28853KN/m7、小车位于刚性支腿和柔性支腿侧有效悬臂位置，大车紧急制动，主梁水平弯矩M柔大惯和M刚大惯以及悬臂根部剪力Q柔大惯和Q刚大惯计算M柔大惯=1/2 q主大惯L0柔2+p小大惯L0=1/20.28853112+4.7668=55.584KNmM刚大惯 =1/20.28853102+4.7668= 52.555KNmQ柔大惯 = q主大惯 L0柔+ p小大惯=0.2885310+4.766=7.94 0KNQ刚大惯=0.2885310+4.766=7.652KN8、小车位于跨中大车制动主梁水平弯矩M中大惯计算M中大惯=1/4 p小大惯S+1/8 q主大惯S2-1/4 q主大惯(L0柔2+L0刚2)=1/44.76640+1/80.28853402-1/40.28853 (112+102) =89.428 KNmQ中大惯= q主大惯 S+ p小大惯 =0.2885340+4.766=10.537KN9 、主梁外扭矩计算 图3由于偏轨箱型梁对弯心e的作用，主梁外扭矩MKP =P计ex=248.650.48785=121.304 KNm式中ex -弯心至主腹板中心的距离;e0-对于弯心中心位置的计算.ex = = =487.85mm=0.48785m式中e0 = =512.41mm第三章、主梁截面几何参数计算一、主梁截面图 如图1所示，选择偏轨箱型形式：采用偏轨省去正轨支撑轨道而设置横向加劲板，从而也省去大量焊缝，减少制造过程变形。为了能在主腹板上设置轨道和压板，须使上翼缘板的悬伸宽度加大，因而增加啦保证悬臂部分局部稳定性而设置的三角劲。二、主梁迎风面积A=（1080+1000）10+2380（10+8）=63640mm2三、求重心坐标y1=1215.0mmx1= =541.9mm四、求主梁截面的惯性矩 图4Ix=1/121080103+1/121000103+1/120.82163+1080101179.9783+1000101210.0222+18238015.0222 =49910640.3103mm4 =4.9911010mm4Iy=1/122380103+1/12238083+1/121010003+1/121010803+238010431.1333+23808515.8672+1080101.8672=9490779.664103mm4 =9. 4911010mm4五、截面的弹性模量 Wx上= = 4.212104 cm3 Wx下= = 4.108104 cm3 Wy右= = 1.752104 cm3 Wy左= = 2.072104 cm3 六、载荷组合及强度、稳定性验算1、载荷组合 按类载荷组合考虑，即小车位于有效悬臂和跨中位置，小车满载下降制动，同时大车制动，风向平行于大车轨道方向，工作风压为250Pa。（1） 小车满载位于刚性腿有效悬臂处，悬臂根部由于垂直载荷产生的弯矩M刚总重、Q刚总重及水平载荷产生的弯矩M刚总水平、Q刚总水平分别为 M刚总重=M悬+M自刚 =1989.2+655.75=2644.95 KNmM刚总水平=M水刚+M刚大惯=70.35+52.555=122.905 KNmQ刚总垂=Q悬+Q自刚=248.65+131.15=379.80KNQ刚总水=Q水刚+Q刚大惯=13.35+7.652=21. 022 KN（2）小车满载位于柔性支腿侧有效悬臂，悬臂根部由于垂直载荷产生的弯矩M柔总垂、Q柔总垂及水平载荷产生的弯矩M柔总水和Q柔总水计算。M柔总垂=M悬+M自柔=1989.2+793.458=2783.658 KNmM柔总水=M水柔+M柔大惯=83.108+55.584=138.692 KNmQ柔总垂=Q悬+Q自柔=248.65+144.265=392.965 KNQ柔总水=Q水柔+Q柔大惯=14.565+7.940=22.505 KN（3）小车满载位于跨中处，跨中截面由于垂直载荷产生的弯矩M中总重和水平载荷产生的弯矩M中总水计算：M中总重=M中+M自中=2486.5+1898.396=4384.896 KNmM中总水=M水中+M中大惯=516.298+89.428=605.726 KNmQ中总重=Q中=124.325 KNQ中总水=Q水中+Q中大惯=1.2+4.766=5.966 KN上述三种载荷中,以小车 满载下降制动位于跨中，同时大车紧急制动，风向平行于轨道方向时，M中总垂、M中总水和Q中总垂、Q中总水的计算值最大，故下面强度和稳定性仅按跨中工况进行计算.2、强度计算（1）由于截面弹性模数的计算值较小，因此最大正应力在柔性腿侧根部主梁截面右下角下右= =141.34MPa（2） 由于约束扭转正应力在箱型截面中所占的比例值不超过15%，为简化计算将偏轨箱型梁的弯曲正应力乘以系数1.15，用以考虑约束扭转正应力的影响，考虑约束扭转时的总弯曲正应力总下右=1.15下右 =1.15141.34=162.54MPa=175 MPa（3）由于跨中截面右下角点弯曲正应力最大，则剪切力t中总垂和t中总水也应计算在右下交点，计算如下t中总垂= = =10.345MPa式中-Sz 以剪力零点为起点至计算点的截面对x轴的静矩，SZ =h/2(b-e0)2=2390/2(947-512.4) 8=4154776mm3由于Q柔总水值较小t柔总水不再计算。（4）闭口截面自由扭转时，在截面产生的最大剪应力计算 tk= = =3.350MPa式中-A0箱型截面周边中线所围成的面积,A0=b1h1=9472390=4526660mm2 ;-min 截面最小壁厚，min=8mm.（5）副腹板右下角点剪应力叠加t总计算t总=t中总垂+tk=10.345+3.350=13.695MPa（6）折算应力折计算折= 总下右2+3t总2= 162.542+313.6952 =116.82mp50，故需加一条纵向加劲肋，加劲后的区格宽度C50=500mm，取C=500mm。下盖板临界应力KP= 10001002/(b/2) =1000100102/(937/2) =213.45MPan下=1.3131.3(满足要求)（2） 主腹板稳定性验算最大轮压计算，由于小车满载位于柔性腿侧有效悬臂处，大车制动和风向平行大车轨道方向时，小车制动引起自重和载重惯性力和作用。在小车上的风载均使小车轮压（一根主梁的二车轮）增大，其中一个最大车轮压值Pmax轮为 图5Pmax轮=p计/2+R/2= p计/2+（p货+p小+-p小风）h小/2b=248.65/2+（6.86+2.428+8.814）1600/(22500)=130.118KN-式中大车制动时货物摆动水平力p货= Qa/g=32104 / 9.80.210=6.86KN；-小车自重惯性力p小= G小a/g=11.334104 / 9.80.210=2.428KN；-小车风载物品风载水平分力之和 p小风=CKnp（A小车+A物） =1.21.130.25（8+18）=8.814KN;式中，A小车-小车迎风面积8m2，A物- 物品迎风面积，根据起重量估算，查金属结构表3-10取为18m2 。由表3-11取C=1.2，Kn由表3-14取为1.13；-h小-小车面积形心和重心高度，h小=1600mm。由于主腹板h0/1=2380/10=238 大于160小于240，因此，除在主梁内需设置横向加劲板，并同时在受压区设置一条纵向加劲肋，纵向加劲肋至腹板受压边为h1=（1/41/5）h0=（1/41/5）2380=476595mm取为500mm ，且上下对称布置。主腹板加劲示意图如下 图6主梁跨端区h1由于取h为500mm故满足条件。为制造方便和安全，横向加劲板等间距布置，且间距a=11.5h=24003600mm且a2000mm，故取a=2000mm，设置一些小隔板，间距取500mm。（3）腹板纵向加劲肋计算由于a/h0=2000/2380=0.840.85，故纵向劲所需惯性矩I纵1.5h03=1.52380103=357cm4采用的角钢10010012,其截面面积A=19.261cm2I纵= Ay2+ Ix =19.2612.912 +208.90=372.004357cm4（满足要求）。图7 （4）翼缘板纵向加劲肋尺寸同理，翼缘板加劲肋所需惯性矩I纵取80808，则I纵= Ay2+ Ix =12.3032.272+73.49=136.886cm4120.274 cm4 ,同样满足要求。（5）横向加劲板尺寸外伸板宽度bs厚度s取为1.2bs=144mm,则外伸宽度定为160mm，厚度8mm.I纵= Ay2+ Ix =1/12101603 +1608852=1197.867cm4I纵3h03=32380103=714cm4,也满足条件。七、主梁框架的刚度计算主梁横向加劲板构成的框架应具有一定的刚度，以保证箱型梁受扭后截面周边形状改变极小，即通常的刚度计算假定如图8所示 图8式中 H0 、B0为横向框架（隔板）形心线间的距离，H0 =2120mm B0=778mm；-I1、I2、I3、I4分别为框架（大隔板）的惯性矩，其值I横=1241.25cm4 。八、主梁静刚度计算由于采用一刚一柔支腿，故静挠度按静定门架简图计算1、小车位于有效悬臂8m处最大经挠度f端计算f端=PL0(S+L0)/（3EI）= =20.400mmf= L0/350=8000/350=22.857mm,故悬臂刚度足够。式中，f主梁有效悬臂端的许用挠度根据起重机设计规范，f=L有效/350（L0悬臂有效长度，S跨度，前面已有，故此后省略）。2、小车位于跨中处最大挠度f中计算f中=PL3/(48EI) =26.542mm f中= 满足。九、主梁动刚度计算 1、主梁垂直动刚度f1f1= =2.827f1=2Hz,满足条件，能保证司机操作的舒适性。式中-额定起升载荷对桥架结构的物品悬挂处产生的静位移；-额定起升载荷对起升滑轮组产生的静位移；-结构质量对等效质量的影响系数，=；-m1结构在物品悬挂处的换算质量（含小车）；-m2额定起升质量。 2、主梁水平动刚度f2 (门架水平平面内纵向自振频率)f2= f2 =11.2Hz，故主梁水平动刚度同样满足。式中，M-空载小车、门架上部结构、及1/3全部支腿质量之和，为19.366t。-门架上部结构在单位水平力下的纵向位移N/mm，其计算公式为：式中，-k=；S、h-分别为龙门起重机跨度及主梁中心线至大车轨面的高度；I-全部主梁结构的惯性矩；I1-刚性支腿折算惯性矩。第四章 支腿计算由于门机跨度S=40m35m,故采用一刚一柔支腿，在计算门架平面内力时，采用静定简图计算支腿平面内力时，采用超静定简图。一、支腿截面尺寸 图9 刚形支腿截面尺寸 图10 柔性支腿截面尺寸二、支腿截面几何参数计算1、刚性支腿截面I-I AI-I=240082+178482=6.6944104mm2 IxI-I=1/121784382+8240089622=3.8401010mm4 WxI-I=3.8401010/900=4.267107mm3 IyI-I=1/128240032+81784117622=4.8691010mm4 WyI-I=4.8691010/1200=4.058107mm32、刚性支腿截面II-II AII-II=27208+87842=2.4064104mm2 IxII-II=2/1278483+720839622=1.807109mm4WxII-II=1.807109/400=4.5175106mm3IyII-II=1/12872032+784834022=1.948109 mm4WyII-II=1.948109/360=5.410106 mm33、柔性支腿截面I-IAI-I= 810002+817842=44544mm2IxI-I=1/1281784 3+8100089622=2.0421010 mm 4WxI-I=2.0421010 /900=2.269107 mm 3IyI-I=1/12810003+817844762=7.801109 mm 4WyI-I=7.801109/500=1.560107mm 34、柔性支腿截面II-IIAII-II=88002+87482=25344mm2IXii-II=1/1287483+288003962=2.650109mm4WXII-II=2.650109/400=6.62106mm3IYII-II=1/1288003+874837622=2.456109mm4WYII-II=2.456109/400=6.140106mm3三、载荷及内力计算1、主梁自重对刚柔腿的作用见下图 图11 支腿反力R自刚= = =390.007KNR自柔= 2、计算载荷对刚、柔支腿的作用 图12小车载重位于刚性支腿侧有效悬臂L0处支腿反力R计刚和R计柔计算R计刚=P计（L0+L）/L=298.38KN（压） R计柔=(P计L0）/L=49.73KN（拉）小车载重位于柔性支腿侧有效悬臂处支腿反力R计刚、R计柔的计算R计刚= P计L0/L = 248.658/40 =49.73KN（拉）R计柔= P计（L0+L）/L =298.38KN（压）3、马鞍和支腿自重对刚、柔腿的作用（1）门形架和刚性支腿自重对刚性腿的作用如图，则刚性腿的反力R刚= G马鞍/2+ G 刚腿 = 3.2/2+4.254 =5.854t(2)门形架和柔性支腿自重对柔性腿的作用，引起的柔性腿的反力R柔= G马鞍/2+ G 柔腿= 3.2/2+3 =4.6t4、大车运行方向风载荷以及惯性力对刚、柔腿的作用（1）大车运行方向风载荷以及惯性力对刚性支腿的作用下图中，为简化计算将主梁全长对称于支腿计算由于主梁、小车、门架以及支腿自身受到的风载荷及惯性力皆会对支腿自身产生力的作用，故将这四部分的风载受力、惯性力大小进行列表计算，风载列表如表1所示，惯性力图列表2所示。表1 主要结构件所受风载名称迎风面积m2形心高度h工作风载KN非工作风载KN力矩KNmP1前P1后P1前 P1后P1hP1h主梁 146.6112.16674.1157.412266.81426.681991.8573570.660刚腿14.0036.99442.0064.201134.41913.442323.1721034.140柔腿8.8006.20026.4002.64084.4808.448180.048576.154门架3.02715.1369.0840.90829.0692.907151.239483.965小车 814.4001.200- 3.840-17.28055.296表2 主要结构件所受惯性力名 称重量G （t）重心相对大车轨高度h（m）惯性力P （t）力矩Ph（tm）2G静总 280 11.934 21.76221.0202G刚腿24.254 8.47220.09420.7962G柔腿23 7.72420.06620.5102G门23.2 14.88020.070421.048 下右图为支腿受力分析图 图13则P梁前=74.115+1.7610=91.715KN H梁前=12.123m P梁后=7.412+1.7610=25.012KN H梁后=12.009mP门后=9.084+0.07410=9.788KN H门后=15.118mP门后=0.908+0.07410=1.612KN H门后=15.024mP刚腿前=42.006+0.09410=42.946KN H刚腿前=7.010mP刚腿后=4.201+0.09410=5.141KN H刚腿后=7.127mP小车前=6.440KN=P小车后 H小车前=14.400m =H小车后 刚腿垂直反力H刚= =97.542KNR刚=+=234.176KN（3）大车行走方向风载及惯性力对柔性支腿的作用，同理为简化计算，将梁全长对称于支腿计算P柔腿前=26.4+0.06610=27.060KN H柔腿前=6.237mP柔腿后=2.64+0.06610=3.30KN H柔腿后=6.505m柔腿垂直反力H柔= = =97.542KNR柔=+=217.042KN 带马鞍的箱型双门龙门起重机支腿，通常认为支腿和下横梁的链接为理想铰接，故取为一次超静定计算简图，求的水平静不定力X后，按平面静定钢架分析内力。 由于垂直载荷N计和主梁自重载荷N自的作用，在支腿下端作用的水平静不定里X刚和X柔的计算如下X刚=+=497.958KN其中V刚=N计刚+N自刚=298.38+390.007=688.387KN；- =1.928m;-门架截面惯性矩=2（+107584652）=4.316109mm4 ，门架截面如图15所示;-刚性支腿换算惯性矩，对于截面沿两个方向变化的支腿按下式确定换算矩=1+(1) 2 =1.8071091+(1) 2 =2.1011010 mm4 式中I2/I1=4.316109 /(2.1011010) =0.206； =21.3，取为0.67=2/3，即刚性支腿距下部小端位置2/3处，2/3=5.984m。-c=(b2.5)/2=1.322m。由于X刚与X柔的计算公式，仅I与V柔不同，所以计算只需将V 柔、I2/I1 =0.205带入即可。X柔=+=314.574KN其中，V柔=N计柔+N自柔=49.73+410.008=459.738KN；柔性支腿换算惯性矩=1+(-1) 2 = 2.6501091+(-1) 2 =1.2651010 mm4 =7.71，仍为0.67=2/3。下图简图14中将主梁拟作绝对刚体， 图14 图15小车制动力的计算，受力如图16所示图16T制= P制=PQ+P小=30.95KNR制= P制10.696/S =30.9510.696/40 =8.276KN5、载荷组合（支腿平面内）（1）刚性支腿截面I-I和II-II轴向力NI-I和NII-II的计算: NI-I=R刚+(N刚G刚腿)+ V刚 =234.176+（58.5442.54）+688.387 =938.563 NII-II=R刚+N刚+ V刚=234.176+58.54+688.387=981.103KN（2）柔性支腿截面I- I和II-II轴向压力NI-I和NII-II的计算NI-I= R柔+(N柔-G柔腿) +V柔- =217.042+1.610+459.738=692.78KN NII-II= N柔+R柔+ V柔=46+ 217.042+ 459.738=722.78KN（3）刚性支腿截面I-I（B点）和II-II（G点）弯矩MB 及MG的计算 图17MB= =-3846.899KNmMG=H刚（h3h2+h4）+X刚h4= 97.542（10.7169.416+0.4）+487.9580.4=365.005 KNm（4）柔性腿截面I-I和II-II弯矩M的计算MB= =2485.135 KNmMG=H柔（h3-h2+h4）+X柔h4= 85.701（10.7169.416+0.4）+314.5740.4=271.521 KNm（5）在门架平面内刚性腿截面I-I（B点）和II-II（G点）弯矩MB 、 MG 计算MB =T制/210.716= 30.95/210.716=165.830 KNmMG =T制/21.7=26.308 KNm四、刚性腿截面I-I和II-II柔性腿截面I-I和II-II的强度I-I 、II-II和I-I 、II-II的强度计算1、刚性腿截面I-I强度计算I-I= NI-I/AI-I+N 制/2/ NI-I+ MI-I/WXI-I+ MI-I门/ WXI-I门 =108.123 Mpa=175Mpa2、刚性腿截面II-II强度计算 II-II= NII-II /AII-II+N 制/2/ NII-II+ MII-II/WXII-II+ MII-II门/ WII-II门= =127.565 Mpa=175Mpa3、柔性腿截面I-I强度计算I -I = NI -I /AI I + M I -I /WXI -I= =125.078 Mpa I纵=7.55104 mm4 ,满足要求。柔性支腿腹板加劲肋，采用矩形加劲肋，尺寸同刚形支腿。翼缘板加劲肋所需惯性矩I纵 = = 1.08105 mm4故采用30304，其计算惯性矩I纵= Ay2+ Ix =2.276(3-0.89)2 +1.84=11.97cm4 I纵=10.8104 mm4,满足要求。（4）横向加劲板的布置图21为增加支腿的抗扭刚度，必须设横向加劲板。横向加劲板的间距通常取为（2.53）b0（或c0）=16602000mm，如图所示，取其间距为1600mm。横向加劲板外伸宽度bsb/30+40=800/30+40=66.67mm.厚度s取为6mm。 第五章 门形架（马鞍）计算一、门形架截面尺寸及参数计算 图22 门形架尺寸 图23 门架横截面尺寸A门=2（101000+10738）=34760mm2 ;门 =2 I门/h=3.3481010 /476=7.034107 mm3 ;I门=1/1221010003+724104762 =3.3481010 mm4 .二、载荷及内力计算支腿平面内，门形架、CD轴向力NCD及C点危险截面弯矩MC计算，简图如图22所示 图241、刚性支腿平面内工作风载和大车制动惯性力作用与门形架CD轴向力NCD计算NCD=H刚+X刚P总后=97.542+497.95