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一榀框架结构设计毕业设计论文第一章 框架设计1.1设计概况建筑主体总高为14.85m，共4层，一至四层高3.6m，室内外高差0.45 m。具体情况可参见结构平面布置图及建筑剖面图。1.2结构的选型与布置本建筑采用钢筋混凝土框架结构,双向承重体系,建筑主体(4层)与外廊(4层)之间设有120mm的沉降缝，建筑中部设有中庭，具体布置见建筑图纸。1.3确定计算简图及材料使用本工程横向框架计算单元取轴线7，框架的计算简图如图1所示。假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，可知地质条件较差，初步确定本工程基础采用桩基础，选用钻孔灌注桩基础，基础埋深取1.5m。底层柱高度从基础顶面取至一层楼盖顶面，即底层柱计算长度为，二四层柱高即为层高，取。 图1.结构计算简图1.3.1材料强度等级混凝土：框架梁：采用C30框架柱：采用C30板：采用C30钢筋：梁柱纵向受力钢筋采用HRB400箍筋采用HRB4001.4构件初估1.4.1初估梁截面尺寸框架梁截面高度按梁跨度的估算。由此估算的梁截面尺寸如下：AB跨主梁:,则,取梁高,取梁宽BC跨梁为施工方便取与主梁AB相同尺寸为次梁：，则，取梁高,取梁宽基础梁:取表1.梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）AB跨BC跨14C302406002406002406002004001.4.2初估柱截面尺寸 为计算简便，边柱中柱尺寸取相同。 柱截面尺寸可根据轴压比限值按来估算。该框架结构的抗震等级为三级。其轴压比限值，各层的重力荷载代表值近似取10 KN/，边中柱及中柱的负载面积分别和。要求为抗震设防烈度:按6度设防，由于中学教学楼为乙类建筑，故当抗震设防烈度为6度时，构造措施按提高一度的要求。第一层柱截面面积为： 边柱 中柱 如取中柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为和。根据上述计算结果并综合考虑其因素，本设计柱截面尺寸如下：. 柱惯性矩为 。1.4.3初选楼板楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土双向板结构，根据经验（板厚为短跨的），板厚取(安全考虑适量加大)。1.5重力荷载计算1.5.1屋面及楼面的永久荷载标准值（1）屋面（上人）恒载标准值：50厚C20细混凝土内配4双向钢筋 20厚1:3水泥砂浆找平 60厚挤塑聚苯板保温层 20厚1:3水泥砂浆找平 合成高分子防水卷材一层（15厚） 忽略不计20-150厚轻质混凝土找坡（泡沫混凝土）120厚钢筋混凝土面板 板底20厚粉刷找平 合计 （2）1-3层楼面恒载标准值：（花岗岩楼面）花岗岩楼面（15厚） 1:3水泥砂浆找平（18厚） 纯水泥浆一道 钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷找平 合计 1.5.2 屋面及楼面的可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 楼面活荷载标准值 走廊活荷载标准值 1.5.3 梁柱墙体自重计算（1）主梁：（）主梁自重 梁侧抹灰 合计 （2）次梁：（）次梁自重 梁侧抹灰 合计 （3）基础梁：（） 梁自重 合计 （4）柱子：（）柱子自重 抹灰层 合计 （5）墙体：外墙墙体为240mm厚普通砖，外墙面刷防水涂料（自重不计），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙重力荷载为：内墙墙体为240厚加气混凝土砌块，双面刷20厚抹灰，则内墙重力荷载为：女儿墙与外墙相同。则：外墙：底层： 标准层：内墙：底层： 标准层：女儿墙：（6）门窗：窗：铝合金门窗：门：木门，内外墙有门窗时，应扣除门窗洞墙体荷载再加上门窗本身荷载，然后转化为线荷载。（并且适量加大）1.6风荷载计算1.6.1框架的受风荷载计算基本风压：风振系数：因房屋总高度小于，且高宽比小于1.5，所以由荷载规范查得（迎风面），（背风面），则风载体型系数风压高度变化系数：按B类地区，查GB5009-2001 表7.2.1，按内插法得下表：表2. 风压高度变化系数离地高度（m）4.051.07.651.011.251.0314.851.13根据，则有：转化为集中风载（受荷面与计算单元同）：，其中B为迎风面的宽度，；为下层柱高；为上层柱高,计算见下表 表3. 风压荷载计算简图层数层高(m)离地高度(m)受风面宽度B(m)作用高度(m)()43.614.854.83.012.6933.611.254.83.613.8723.67.654.83.613.4813.64.054.84.115.35风载图见下图所示： 图2.框架的受风荷载（标准值）图1.6.2梁、柱线刚度计算对于中框架梁取，边框架梁取根据公式，可以得出梁、柱线刚度（）如下：表4.梁线刚度计算表类别Ec(N/mm2)bxhI0/mm4l/mmEcI0(N.mm)边框架 中框架 AB跨6600BC跨2700表5.柱线刚度计算表层次Ec(N/mm2)hc/mmbxhI0/mm4i(N.mm)146002-43600取AB跨梁的线刚度值作为基准值1，算得梁、柱的相对线刚度标于下图 图3.梁、柱相对线刚度图柱的侧向刚度D值按下式计算：，式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按相应表计算，其中表示梁柱线刚度比。1.一般层： 边柱A：， 中柱B：， 边柱C：，2.底层： 边柱A：， 中柱B：， 边柱C：，一般层：底层：1.6.3风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：,式中为第j层的总剪力；为第j层所有柱的抗侧刚度之和；为第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移： ； 顶点侧移：框架在风荷载作用下侧移的计算结构见下表：表6. 风荷载作用下框架侧移计算层数各层风荷载（KN）层间剪力（KN）侧移刚度 KN/m层间侧移（m）限值412.6912.6933721.00.00038313.8726.5633721.00.00079213.4840.0433721.00.00119115.3555.3918863.50.00294框架最大侧移为，小于，满足侧移限值。1.6.4风荷载作用下的框架内力分析（D值法）顶层计算如下：A轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：，柱底：，B轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,C轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,第三层计算：A轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：，柱底：，B轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,C轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,第二层计算：A轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：，柱底：，B轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,C轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,底层：A轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得对于底层柱不考虑和；，查表得；则：柱端弯矩：柱顶：，柱底：，B轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，得对于底层柱不考虑和；，查表得；则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,C轴线柱：求柱剪力：因,则反弯点高度：由查表，根据内插法得对于底层柱不考虑和；，查表得；则：柱端弯矩：柱顶：,柱底：,将上述计算结果汇总于下表：A轴： 表7.层次（KN）(上)（KNm）(下)（KNm）40.2563.250.416.904.8030.2566.800.4114.4410.0420.25610.250.5018.4518.4510.28815.950.5533.0240.35B轴： 表8.层次（KN）(上)（KNm）(下)（KNm）40.3574.530.458.977.3430.3579.480.5017.0617.0620.35714.290.5025.7225.7210.34817.520.5536.2744.33C轴： 表9.层次（KN）(上)（KNm）(下)（KNm）40.3874.910.459.727.9530.38710.280.5018.5018.5020.38715.500.5027.9027.9010.36418.340.5537.9646.401.6.5梁端弯矩计算；梁端剪力，按公式计算梁端轴力，按公式计算，为柱在i层的轴力，以受压为正。式中；节点左，右的梁端弯矩 ；节点左，右的梁的线刚度计算结果见下表所示： 表10.层次AB跨梁BC跨梁柱轴力46.902.606.61.446.379.722.75.967.4319.247.076.63.9917.3326.452.716.2127.6228.4912.406.66.2030.3846.42.728.4462.24151.4717.976.610.5244.0265.862.740.70113.46图4.框架弯矩图图5.框架剪力图图6.框架轴力图1.7竖向荷载作用下框架结构的内力计算1.7.1横向框架内力计算（1）计算单元取横向框架7轴线为计算单元，计算单元宽度为4.8m，如下图所示.图7.横向框架计算单元直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示。计算单元范围内的其余楼面荷载通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。（2）荷载计算恒载计算图8.各层梁上作用的恒载在上图中，代表横梁自重，为均布荷载形式。 顶层：对于顶层：。，分别为房间和走道板传给横梁三角形荷载,通过荷载等效，将三角形荷载转化为均布荷载。的计算：，则传给AB梁的恒载为：的计算：，则传给BC梁的恒载为：，分别为由边纵梁、中次梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载。计算如下：的计算：纵梁自重： 女儿墙重： 板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：次梁自重： 板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：纵梁自重： 教室板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载： 外廊板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：纵梁自重： 女儿墙重： 外廊板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计集中力矩： 1-3层：,.（7轴上没有内墙），分别为房间和走道板传给横梁三角形荷载,通过荷载等效，将三角形荷载转化为均布荷载。的计算：，则传给AB梁的恒载为：的计算：，则传给BC梁的恒载为：，分别为由边纵梁、中次梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重等的重力荷载。计算如下：的计算：纵梁自重： 外墙墙重：（外墙重力荷载，考虑门窗开洞取值为8KN/m） 板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：次梁自重： 板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：纵梁自重： 纵墙自重： 教室板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载： 外廊板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：纵梁自重： 走廊扶手墙重： 外廊板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计集中力矩： 基础顶面:基础顶面=底层外纵墙自重+基础梁自重A柱: B柱: C柱: 活载计算(顶层不单独考虑)，分别为房间和走道板传给横梁的三角形荷载。的计算：，则传给AB梁的活载为：的计算：，则传给BC梁的活载为：的计算：梁传给纵向框架的荷载计算： 板传来的三角形荷载： 板传来的活荷载：合计的计算：板传到次梁上来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计的计算：教室板传来的梯形荷载： 教室板传来的三角形荷载： 外廊板传来的梯形荷载： 外廊板传来的三角形荷载：合计的计算：外廊板传来的梯形荷载： 板传来的三角形荷载：合计集中力矩：将以上结果汇总：见下表：表11.横向框架恒载汇总表层次KN/mKN/mKN/mKN/mKNKNKNKNKNmKNmKNm43.293.2912.079.8779.8585.6682.7271.016.396.410133.293.298.526.9780.0963.0080.9962.286.626.480表12.横向框架活载汇总表层次KN/mKN/mKNKNKNKNKNmKNmKNm1-45.165.9716.4732.9632.2417.781.322.7401.7.2内力分析弯矩分配系数与弯矩正方向：a)弯矩分配系数顶层（第四层）： 图9.节点：节点：节点：2-3层： 图10.,节点：节点：节点：1层： 图11.节点：节点：节点：b)弯矩正方向杆件弯矩一律以顺时针方向为正，如下图所示图12.杆件及节点弯矩正方向1.7.3 恒载作用下的框架杆端弯矩计算顶层： AB跨()：BC跨()：梁端附加弯矩，1-3层： AB跨()：BC跨()：梁端附加弯矩，1.7.4活载作用下的框架杆端弯矩计算AB跨()：BC跨()：梁端附加弯矩，恒载作用下 活载作用下 图13.集中荷载（恒载）作用下弯矩图 图14.集中荷载（活载）作用下弯矩图通过计算框架的二次弯矩分配过程如下： 表13.恒载作用下弯矩表 表14.活载作用下弯矩表表15.恒荷载作用下AB梁端剪力（KN）表16.恒荷载作用下BC梁端剪力（KN）表17.恒荷载作用下AB跨跨中弯矩（M单位：KNm）表18.恒荷载作用下BC跨跨中弯矩（M单位：KNm）表19.活荷载作用下AB梁端剪力（KN）表20.活荷载作用下BC梁端剪力（KN）表21.活荷载作用下AB跨跨中弯矩（M单位：KNm）表22.活荷载作用下BC跨跨中弯矩（M单位：KNm）1.7.6恒载、活载作用下框架柱的轴力计算表23.恒荷载作用下的框架柱的轴力计算表24. 活荷载作用下的框架柱的轴力计算恒活荷载作用下框架内力图。图15.恒载作用下弯矩图（C柱弯矩过下，不予考虑）图16.恒载作用下剪力图图17.活载作用下弯矩图（C柱弯矩过下，不予考虑）图18.活载作用下剪力图图19.恒载作用下柱轴力图图20.活载作用下柱轴力图 图15.恒载作用下弯矩图 图16.恒载作用下剪力图 图17.活载作用下弯矩图 图18.活载作用下剪力图 图19.恒载作用下柱轴力图 图20.活载作用下柱轴力图弯矩调幅见表25、26 表25.恒荷载弯矩调幅计算 表26.恒荷载弯矩调幅计算 1.8内力组合在内力组合前对竖向荷载作用下的内力进行调幅,见表25、26,分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合,并比较两种组合的内力,取最不利者。由于构件控制界面的内力值应取自支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算控制截面处(支座边缘处的)内力值.梁支座边缘处的内力值:式中 柱上端控制截面在上层的梁底,柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算到控制截面处的值。为了简化计算,也可采用轴线处内力值,这样算得的钢筋用量略微多一点。 各内力组合表:表27.框架梁内力组合表（梁AB）（可变荷载效应控制）表28.框架梁内力组合表（梁AB）（永久荷载效应控制）表29.框架梁内力组合表（梁BC）（可变荷载效应控制）表30.框架梁内力组合表（梁BC）（永久荷载效应控制）表31.框架柱内力组合表（B轴柱）（可变荷载效应控制）表32.框架柱内力组合表（B轴柱）（永久荷载效应控制）表33.用于正常使用极限状态验算的框架准永久值组合表（梁AB）表34.用于正常使用极限状态验算的框架准永久值组合表（梁BC）表27.框架梁内力组合表（梁AB）（可变荷载效应控制）层号恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-40.40-17.549.10-9.10+0.7-61.78+0.6-63.40V42.1114.47-2.022.0254.2657.79中M103.40 54.573.01-3.01+0.6159.78V右M-104.43-52.22-3.083.08+0.6-158.50+0.6-158.50V-69.23-29.17-2.022.02-99.61-99.611左M-44.24-23.3467.93-67.93+0.7-138.51+0.7-138.51V35.4216.08-14.7314.7361.4161.41中M85.5255.2623.45-23.45+0.7147.65V右M-79.13-40.91-21.0321.03+0.7-128.80+0.7-128.80V-50.19-27.56-14.7314.73-84.21-84.21 注：1.活载为满跨布置 2.恒载为 3.活载和风载为 4.以上各值均为支座边的M和V 5.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN表28.框架梁内力组合表（梁AB）（永久荷载效应控制）层号恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-45.46-13.20+-58.66+-58.66V47.3710.1357.557.5中M116.3338.20+154.53V右M-117.48-36.56+-154.04+-154.04V-77.88-20.42-98.30-98.301左M-49.78-16.34+-66.12+-66.12V39.8411.2651.1051.10中M96.2138.68+149.49V右M-89.02-28.64+-117.66+-117.66V-56.46-19.29-75.75-75.75 注： 1.恒载为 2.活载和风载为 3.以上各值均为支座边的M和V 4.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN表29.框架梁内力组合表（梁BC）（可变荷载效应控制）层号恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-90.17-49.097.92-7.92+0.6-134.51+0.6-134.51V66.7031.84-8.348.3493.5493.54中M-34.52-39.63-2.352.35+0.7-59.91V右M-8.941.71-11.9411.94+0.7-19.68+0.7-19.68V22.807.80-8.348.3419.9219.921左M-59.20-45.4254.79-54.79+0.7-145.78+0.7-145.78V46.9329.29-56.9856.98124.41124.41中M-19.72-37.00-15.2915.29+0.7-60.91V右M-8.313.74-80.8180.81+0.7-87.50+0.7-87.50V13.136.06-56.9856.9839.6139.61 注：1.活载为满跨布置 2.恒载为 3.活载和风载为 4.以上各值均为支座边的M和V 5.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN表30.框架梁内力组合表（梁BC）（永久荷载效应控制）层号恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值4左M-101.44-34.36+-135.8+-135.8V75.0323.1398.1698.16中M-38.84-27.74+-66.58V右M-10.051.20+-8.85+-8.85V25.656.8732.5232.521左M-66.61-31.79+-98.4+-98.4V53.2721.3574.6274.62中M-22.18-25.90+-48.08V右M-8.022.62+-5.4+-5.4V14.775.0819.8519.85 注： 1.恒载为 2.活载和风载为 3.以上各值均为支座边的M和V 4.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN表31.框架柱内力组合表（B轴柱）（可变荷载效应控制）层号恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V组合项目值组合项目值组合项目值2上M17.545.2436.01-36.01+0.644.39/1.2+0.6-1.75+0.757.22N664.06317.6070.85-70.851024.17828.47957.77下M26.27-9.10-36.0136.01+0.6-4.49/1.2+0.634.40+0.7-16.11N682.37317.6070.85-70.851042.48843.73975.54V12.173.9820.01-20.0128.162.1234.971上M10.252.8650.78-50.78+0.643.58/1.2+0.6-19.07+0.763.03N878.27423.82127.83-127.831378.761079.011302.77下M-5.12-1.43-62.0662.06+0.6-43.79/1.2+0.631.54+0.7-68.18N901.67423.82127.83-127.831402.191098.511326.17V3.340.9324.53-24.5318.99-11.0028.52 注：1.活载为满跨布置 2.恒载为 3.活载和风载为 4.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN 表32.框架柱内力组合表（B轴柱）（永久荷载效应控制）层号恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V组合项目值组合项目值组合项目值2上M19.743.67+23.41/1.35+18.29+23.41N747.06222.32969.38775.70969.38下M-29.55-6.37+-35.92/1.35+-28.26+-35.92N767.66222.32989.98790.96989.98V13.692.7816.4712.9216.471上M11.532.00+13.53/1.35+10.54+13.53N988.05296.681284.731028.571284.73下M-5.76-1.00+-6.76/1.35+-5.27+-6.76N1014.38296.681311.061048.071311.06V3.750.664.413.444.41 注： 1.恒载为 2.活载和风载为 3.表中弯矩的单位KN.m,剪力单位为KN表33.用于正常使用极限状态验算的框架准永久值,组合表（梁AB）层号恒载活载左风右风Ms,maxMs,min组合项目值组合项目值4左M-33.67-12.536.50-6.50+0.5-39.94中M86.1738.982.15-2.15+0.5105.66右M-87.03-37.30-2.202.20+0.5-105.681左M-36.87-16.6748.52-48.52+0.5-45.21中M71.2739.4716.75-16.75+0.591.01右M-65.94-29.22-15.0215.02+0.5-80.55 注：表中弯矩的单位KN.m 表34.用于正常使用极限状态验算的框架准永久值组合表（梁BC）层号恒载活载左风右风Ms,maxMs,min组合项目值组合项目值4左M-75.14-35.065.66-5.66+0.5-92.67中M-28.77-28.31-1.681.68+0.5-42.93右M-7.451.22-8.538.53+0.5-6.841左M-49.33-32.4439.14-39.14+0.5-65.55中M-16.43-26.43-10.9210.92+0.5-29.65右M-6.932.67-57.7257.72+0.5-5.65 注：表中弯矩的单位KN.m1.9截面设计与配筋计算混凝土强度：,，钢筋强度：，（1）框架柱截面设计轴压比验算(B柱的轴压力最大)底层柱：。轴压比：（满足要求）。则B轴柱的轴压比满足要求。截面尺寸复核取，因为 所以，满足要求。正截面受弯承载力计算柱根据柱内力组合表，按理应将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，考虑本例柱端弯矩不大，以支座中心处弯矩计算应偏于安全且偏差不大，故不再折算支座边缘弯矩，柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。B轴柱：。1层：从柱的内力组合表可见，选用M大、N大的组合，最不利组合为：柱的计算长度 轴压比，不考虑二阶效应。，故按小偏心受压构件计算 则，每侧实配3C16（）2层：最不利组合,轴压比，所以不考虑二阶效应。，小偏心计算取最小配筋率钢筋用量，纵向受力钢筋采用,全部纵向钢筋最小配筋率。因此，每侧实配每侧实配3C16（）垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层：，查表得满足要求。斜截面受剪承载力计算B轴柱：1层：最不利内力组合因为剪跨比，所以。因为，所以，。可不进行斜截面受剪承载力计算按构造配筋，采用复式箍C8100/150。2层：最不利内力组合因为剪跨比，所以。因为，所以，。可不进行斜截面受剪承载力计算按构造配筋，采用复式箍C8100/150。裂缝宽度验算B轴柱：1层：，可不验算裂缝宽度。3层：，可不验算裂缝宽度。（2）框架梁截面设计正截面受弯承载力计算梁AB（）：1层：跨中截面下部实配4C18（），上部按构造要求配筋。梁AB和梁BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表34斜截面受剪承载力计算梁AB（1层）：截面尺寸满足要求。，按构造要求配置箍筋。选用双肢箍筋C8200梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见表35。表35. 框架梁正截面配筋计算层号计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4 -63.40159.78-158.50-134.51-55.91-19.680.0590.1480.1470.1250.0520.0180.0510.1610.1600.1340.0530.018272.27859.53784