二层以上主体建筑结构设计支模方案.doc

1 二层以上主体建筑结构设计支模方案二层以上主体建筑结构设计支模方案 第一章第一章第一章第一章 编制说明编制说明编制说明编制说明 一 编制说明一 编制说明 为了顺利地完成本工程 在全面深入理解设计意图的基础上 结合本工程的特 点 本着确保施工工期 合理控制工程造价 实施安全文明 优质高效施工的指导 原则 编制本施工方案 二 编制依据二 编制依据 1 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 中国建筑工业出版社 2 门式钢管脚手架 JG13 1999 中国标准出版社 3 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 128 2000 中国建筑工业出 版社 4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 中国建筑工业出 版社 5 建筑施工计算手册 江正荣著 中国建筑工业出版社 6 建筑施工安全检查标准 JGJ59 99 中国建筑工业出版社 7 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204 2002 中国建筑工业出版社 8 建筑施工手册 第四版 中国建筑工业出版社 9 品茗施工安全设施计算 杭州品茗科技有限公司 10 深圳市厚裕厂区工程施工图 深圳市清华苑设计有限公司 11 本企业同类工程施工经验和技术资料 第二章第二章第二章第二章 工程概况工程概况工程概况工程概况 厚裕厂区工程位于深圳市龙华街道大浪街道服装产业聚集地浪花路以东 一号 路以西 由 1 2 厂房 3 连廊和 4 宿舍综合楼 5 宿舍组成的工业园区 规 划用地面积 23532 24M2 总建筑面积 64839 47M2 钢筋砼框架结构 1 厂房和 3 连廊建筑面积 7532 6M2 首层和标准层层高 4 5M 顶层层高 4 45M 建筑物总高度 44 3M 至屋顶机房女儿墙顶 2 2 厂房建筑面积 44996 24M2 首层和标准层层高 4 5M 顶层层高 4 45M 屋顶 机房女儿墙顶标高为 46 0M 4 宿舍综合楼建筑面积 8841 06 M2 5 宿舍建筑面积 3469 57M2 4 宿舍综合 楼和 5 宿舍首层高 4 2M 标准层层高 3 6M 顶层层高 3 55M 女儿墙顶标高为 37 45M 厚裕厂区工程 1 厂房和 2 厂房主梁截面有 350 900MM 300 900MM 300 800MM 250 700MM 300 700MM 次梁截面有 250 600MM 200 500MM 板厚为 110MM 框架柱最大截面为 1000 1000MM 为加快施工进度 减少扣件式钢管脚手架投入 降低支模成本 本工程三层及 以上梁板支模采用门式钢管脚手架模板支撑系统 梁 板 柱均采用木模板 模板 为 18mm 厚胶合板 第三章第三章第三章第三章 主体结构支模设计主体结构支模设计主体结构支模设计主体结构支模设计 一 二层及以上框架柱柱模设计一 二层及以上框架柱柱模设计 由于 1 厂房 2 厂房 4 宿舍综合楼 5 宿舍 2 层及以上框架柱最大截面为 1000 1000mm 柱模按最大柱截面进行设计 柱高取最大高度 4 5m 截面小于 1000 1000mm 柱高小于 4 5m 的柱 以此设计为标准进行施工 柱模板的背部支撑由两层 木楞或钢楞 组成 第一层为直接支撑模板的竖楞 用以支撑混凝土对模板的侧压力 第二层为支撑竖楞的柱箍 用以支撑竖楞所受的 压力 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接 形成一个完整的柱模板支撑体系 3 柱模板设计示意图 1000 1000mm 矩形柱纵横方向 除柱箍的对拉螺栓外 各设 2 道 M12 对拉螺 栓 两螺栓之间的距离为 317mm 柱箍采用 2 根 48 3 5mm 圆钢管 每 700mm 设 1 道 矩形柱纵横方向柱每边设 4 道宽 50mm 高 100mm 的方木竖楞 相邻两竖楞之 间的中心距离为 317mm 柱模板采用 18mm 厚胶合板 框架柱砼分层进行浇筑 每层 厚度不超过 500mm 砼浇筑速度控制在 1 5m h 左右 框架柱模板支撑图框架柱模板支撑图 二 三层及以上梁模设计二 三层及以上梁模设计 由于 1 厂房 2 厂房主梁和次梁截面尺寸相差大 主梁和次梁模板分开设计 主梁模板按最大梁截面 350 900mm 进行设计 主梁截面尺寸小于 350 900mm 的按 此进行施工 次梁模板设计按次梁最大截面 250 600mm 进行设计 次梁截面小于 250 600mm 的均按此设计进行施工 1 主梁模板及支撑 主梁支撑架设高度为 3 6m 主梁支撑采用 MF1219 型门式钢管脚手架 门架平 行于梁截面 门架纵距 0 9m 相邻两榀门架交错 600mm 梁底纵向支撑采用 2 根 48 3 5 mm 钢管 梁底横向支撑材料采用 50 100mm 方木 间距 350mm 梁两侧竖向主楞采用 2 根 48 3 5 mm 钢管 间距 500mm 梁两侧竖向主楞 采用 M12 对拉螺栓进行连接 穿梁螺栓水平间距 500mm 共设 3 道 第一道穿梁螺 栓到梁底的距离为 150mm 第二道穿梁螺栓至梁底距离为 400mm 第三道穿梁螺栓至 梁底距离为 650mm 梁两侧纵向水平方向设 3 道 50 100mm 方木次楞 模板采用 4 18mm 厚胶合板 主梁模板支撑图主梁模板支撑图 2 次梁模板及支撑 次梁支撑架设高度为 3 9m 次梁支撑采用 MF1219 型门式钢管脚手架 门架平 行于梁截面 门架纵距 0 9m 相邻两榀门架交错 600mm 梁底纵向支撑采用 2 根 48 3 5 mm 钢管 梁底横向支撑材料采用 50 100mm 方木 间距 450mm 次梁两侧竖向主楞采用 2 根 48 3 5 mm 钢管 间距 500mm 梁两侧竖向主 楞采用 M12 对拉螺栓进行连接 穿梁螺栓水平间距 500mm 共设 2 道 第一道穿梁 螺栓到梁底的距离为 100mm 第二道穿梁螺栓至梁底距离为 350mm 梁两侧纵向水平 方向设 3 道 50 100mm 方木次楞 模板采用 18mm 厚胶合板 5 次梁模板支撑图次梁模板支撑图 三 板模设计三 板模设计 板模板支架搭设高度为 4 25 米 板模板采用采用 MF1219 型门式钢管脚手架支 撑 门架横距 1 2m 门架纵距 0 9 m 板底纵向支撑平行于门架 板底纵向支撑材 料选择 48 3 5 双钢管 板底横向支撑材料选择 50 100mm 方木 间距 450mm 模板为 18mm 厚胶合板 楼板钢管支撑架设置纵 横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座 6 上皮不大于 200mm 的立杆上 横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下 方的立杆上 第四章第四章第四章第四章 计算书计算书计算书计算书 一 一 1000 1000mm1000 1000mm 柱模计算书柱模计算书 一 柱模结构 一 柱模结构 柱模板的背部支撑由两层 木楞或钢楞 组成 第一层为直接支撑模板的竖楞 用以支撑混凝土对模板的侧压力 第二层为支撑竖楞的柱箍 用以支撑竖楞所受的 压力 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接 形成一个完整的柱模板支撑体系 柱模板设计示意图 柱截面宽度B mm 1000 00 柱截面高度H mm 1000 00 柱模板的总计算高度 H 4 50m 计算简图 7 二 参数信息 二 参数信息 1 基本参数基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目 2 柱截面宽度B方向竖楞数目 4 柱截面高度H方向对拉螺栓数目 2 柱截面高度H方向竖楞数目 4 对拉螺栓直径 mm M12 2 柱箍信息柱箍信息 柱箍材料 圆钢管 直径 mm 48 00 壁厚 mm 3 50 柱箍的间距 mm 700 柱箍合并根数 2 3 竖楞信息竖楞信息 竖楞材料 木方 竖楞合并根数 1 宽度 mm 50 00 高度 mm 100 00 4 面板参数面板参数 面板类型 胶合面板 面板厚度 mm 18 00 面板弹性模量 N mm2 6000 00 面板抗弯强度设计值fc N mm2 13 00 面板抗剪强度设计值 N mm2 1 50 5 木方和钢楞木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc N mm2 13 00 方木弹性模量E N mm2 9000 00 方木抗剪强度设计值ft N mm2 1 50 钢楞弹性模量E N mm2 210000 00 钢楞抗弯强度设计值fc N mm2 205 00 三 柱模板荷载标准值计算 三 柱模板荷载标准值计算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 8 t 新浇混凝土的初凝时间 取2 500h T 混凝土的入模温度 取25 000 V 混凝土的浇筑速度 取1 500m h H 模板计算高度 取4 500m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 分别计算得 22 310 kN m2 108 000 kN m2 取较小值22 310 kN m2作为本工 程计算荷载 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1 22 31kN m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2 4 kN m2 四 柱模板面板的计算 四 柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件 按简支梁或连续梁计算 分别取柱截面 宽度B方向和H方向面板作为验算对象 进行强度 刚度计算 强度验算考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 由前述参数信息可知 柱截面宽度B方向竖楞间距最大 为l 317 mm 且竖楞 数为 4 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算 面板计算简图 1 面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中 弯距 M 0 1ql2 其中 M 面板计算最大弯矩 N mm 9 l 计算跨度 竖楞间距 l 317 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 22 31 0 70 18 740kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 4 00 0 70 3 920kN m q q1 q2 18 740 3 920 22 660 kN m 面板的最大弯矩 M 0 1 22 660 317 317 2 28 105N mm 面板最大应力按下式计算 M W f 其中 面板承受的应力 N mm2 M 面板计算最大弯矩 N mm W 面板的截面抵抗矩 W bh2 6 b 面板截面宽度 h 面板截面厚度 W 700 18 0 18 0 6 3 78 104 mm3 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 f 13 000N mm2 面板的最大应力计算值 M W 2 28 105 3 78 104 6 024N mm2 面板的最大应力计算值 6 024N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 13N mm2 满足要求 2 面板抗剪验算面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 公式如下 V 0 6ql 其中 V 面板计算最大剪力 N l 计算跨度 竖楞间距 l 317 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 22 31 0 70 18 740kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 4 00 0 70 3 920kN m q q1 q2 18 740 3 920 22 660 kN m 面板的最大剪力 V 0 6 22 660 317 0 4310 008N 截面抗剪强度必须满足下式 10 3V 2bhn fv 其中 面板承受的剪应力 N mm2 V 面板计算最大剪力 N V 4310 008N b 构件的截面宽度 mm b 700mm hn 面板厚度 mm hn 18 0mm fv 面板抗剪强度设计值 N mm2 fv 13 000 N mm2 面板截面受剪应力计算值 3 4310 008 2 700 18 0 0 513N mm2 面板截面抗剪强度设计值 fv 1 500N mm2 面板截面的受剪应力 0 513N mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv 1 5N mm2 满足要求 3 面板挠度验算面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 挠度计算公式如下 0 677ql4 100EI 其中 q 作用在模板上的侧压力线荷载 kN m q 22 31 0 70 15 62 kN m 面板最大挠度 mm l 计算跨度 竖楞间距 l 317 0mm E 面板弹性模量 N mm2 E 6000 00 N mm2 I 面板截面的惯性矩 mm4 I bh3 12 I 700 18 0 18 0 18 0 12 3 40 105 mm4 面板最大容许挠度 317 250 1 268 mm 面板的最大挠度计算值 0 677 15 62 317 04 100 6000 0 3 40 105 0 523 mm 面板的最大挠度计算值 0 523mm 小于 面板最大容许挠度设计值 1 268mm 满足要求 五 竖楞计算 五 竖楞计算 模板结构构件中的竖楞 小楞 属于受弯构件 按连续梁计算 11 本工程柱高度为4 500m 柱箍间距为700mm 因此按均布荷载作用下的三跨连 续梁计算 本工程中 竖楞采用木方 宽度50mm 高度100mm 截面惯性矩I和截面抵抗 矩W分别为 W 50 100 100 6 1 83 33cm3 I 50 100 100 100 12 1 416 67cm4 竖楞方木计算简图 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式 M 0 1ql2 其中 M 竖楞计算最大弯矩 N mm l 计算跨度 柱箍间距 l 700 0mm q 作用在竖楞上的线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 22 310 0 317 8 487kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 4 000 0 317 1 000kN m q 8 487 1 775 10 262 kN m 竖楞的最大弯距 M 0 1 10 262 700 0 700 0 5 03 105N mm M W f 其中 竖楞承受的应力 N mm2 M 竖楞计算最大弯矩 N mm W 竖楞的截面抵抗矩 mm3 W 8 33 104 f 竖楞的抗弯强度设计值 N mm2 f 13 000N mm2 12 竖楞的最大应力计算值 M W 5 03 105 8 33 104 6 034N mm2 竖楞的最大应力计算值 6 034N mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 13N mm2 满足要求 2 抗剪验算抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 公式如下 V 0 6ql 其中 V 竖楞计算最大剪力 N l 计算跨度 柱箍间距 l 700 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 22 310 0 317 8 487kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 4 000 0 317 1 000kN m q 8 487 1 775 10 262 kN m 竖楞的最大剪力 V 0 6 10 262 700 0 4310 008N 截面抗剪强度必须满足下式 3V 2bhn fv 其中 竖楞截面最大受剪应力 N mm2 V 竖楞计算最大剪力 N V 0 6ql 0 6 10 262 700 4310 008N b 竖楞的截面宽度 mm b 50 0mm hn 竖楞的截面高度 mm hn 100 0mm fv 竖楞的抗剪强度设计值 N mm2 fv 1 500 N mm2 竖楞截面最大受剪应力计算值 3 4310 008 2 50 0 100 0 1 1 293N mm2 竖楞截面抗剪强度设计值 fv 1 500N mm2 竖楞截面最大受剪应力计算值 1 293N mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv 1 5N mm2 满足要求 3 挠度验算挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算 公式如下 max 0 677ql4 100EI l 250 其中 q 作用在竖楞上的线荷载 kN m q 22 31 0 32 10 26 kN m 13 max 竖楞最大挠度 mm l 计算跨度 柱箍间距 l 700 0mm E 竖楞弹性模量 N mm2 E 9000 00 N mm2 I 竖楞截面的惯性矩 mm4 I 4 17 106 竖楞最大容许挠度 700 250 2 8mm 竖楞的最大挠度计算值 0 677 10 26 700 04 100 9000 0 4 17 106 0 445 mm 竖楞的最大挠度计算值 0 445mm 小于 竖楞最大容许挠度 2 8mm 满 足要求 六 六 B方向柱箍的计算方向柱箍的计算 本工程中 柱箍采用圆钢管 直径48mm 壁厚3 5mm 截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为 W 5 078 2 10 16cm3 I 12 187 2 24 37cm4 按集中荷载计算 附计算简图 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载 kN P 1 2 22 31 1 4 4 0 317 0 7 7 18 kN 14 B方向柱箍剪力图 kN 最大支座力 N 8 707 kN B方向柱箍弯矩图 kN m 最大弯矩 M 0 321 kN m B方向柱箍变形图 mm 最大变形 0 088 mm 1 柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 M xW f 其中 柱箍杆件的最大弯矩设计值 M 320563 09 N mm 15 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩 W 10156 mm3 B边柱箍的最大应力计算值 30 06 N mm2 柱箍的抗弯强度设计值 f 205 N mm2 B边柱箍的最大应力计算值 3 21 108 1 05 1 02 107 30 06N mm2 小于 柱 箍的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 柱箍挠度验算柱箍挠度验算 经过计算得到 0 088 mm 柱箍最大容许挠度 333 3 250 1 333 mm 柱箍的最大挠度 0 088mm 小于 柱箍最大容许挠度 1 333mm 满足要 求 七 七 B方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 计算公式如下 N N f A 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170 N mm2 查表得 对拉螺栓的型号 M12 对拉螺栓的有效直径 9 85 mm 对拉螺栓的有效面积 A 76 mm2 对拉螺栓所受的最大拉力 N 8 707 kN 对拉螺栓最大容许拉力值 N 1 70 105 7 60 10 5 12 92 kN 对拉螺栓所受的最大拉力 N 8 707kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N 12 92kN 对拉螺栓强度验算满足要求 八 八 H方向柱箍的计算方向柱箍的计算 本工程中 柱箍采用圆钢管 直径48mm 壁厚3 5mm 截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为 W 5 078 2 10 16cm3 16 I 12 187 2 24 37cm4 按计算 附计算简图 H方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载 kN P 1 2 22 31 1 4 4 0 317 0 7 7 18 kN H方向柱箍剪力图 kN 最大支座力 N 8 707 kN H方向柱箍弯矩图 kN m 最大弯矩 M 0 321 kN m 17 H方向柱箍变形图 mm 最大变形 0 088 mm 1 柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 M xW f 其中 柱箍杆件的最大弯矩设计值 M 320563 09 N mm 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩 W 10156 mm3 H边柱箍的最大应力计算值 30 061 N mm2 柱箍的抗弯强度设计值 f 205 N mm2 H边柱箍的最大应力计算值 3 21 108 1 05 1 02 107 30 061N mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 柱箍挠度验算柱箍挠度验算 经过计算得到 0 088 mm 柱箍最大容许挠度 333 333 250 1 333 mm 柱箍的最大挠度 0 088mm 小于 柱箍最大容许挠度 1 333mm 满足要 求 九 九 H方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 验算公式如下 N N f A 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170 N mm2 查表得 对拉螺栓的直径 M12 对拉螺栓有效直径 9 85 mm 对拉螺栓有效面积 A 76 mm2 对拉螺栓最大容许拉力值 N 1 70 105 7 60 10 5 12 92 kN 对拉螺栓所受的最大拉力 N 8 707 kN 18 对拉螺栓所受的最大拉力 N 8 707kN 小于 N 12 92kN 对拉螺栓强度验 算满足要求 二 框架主梁支模计算书二 框架主梁支模计算书 一 一 350 900mm350 900mm框架主梁高支模简图框架主梁高支模简图 梁段 L1 计算门架的几何尺寸图 19 二 参数信息 二 参数信息 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 35 梁截面高度 D m 0 90 门架型号 MF1219 门架纵距Lb m 0 90 门架搭设高度 m 3 60 承重架类型设置 门架平行于梁截面 门架几何尺寸b mm 1219 00 b1 mm 750 00 h0 mm 1930 00 h1 mm 1536 00 h2 mm 80 00 步距 mm 1950 00 相邻两榀门架的错位尺寸 mm 600 00 加强杆的钢管类型 26 8 2 5 立杆钢管类型 42 2 5 2 荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 35 钢筋自重 kN m3 1 50 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 21 6 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 施工荷载 kN m2 3 0 3 材料参数材料参数 木材品种 云南松 木材弹性模量E N mm2 10000 0 20 木材抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 5 面板材质 胶合面板 面板厚度 mm 18 0 面板弹性模量E N mm2 6000 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底横向支撑截面类型 木方 50 100mm 梁底纵向支撑截面类型 钢管 双 钢管 48 3 5 梁底横向支撑间隔距离 mm 350 0 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距 mm 500 次楞根数 3 主楞竖向支撑点数量 3 穿梁螺栓直径 mm M12 穿梁螺栓水平间距 mm 500 竖向支撑点到梁底距离依次是 150mm 400mm 650mm 主楞材料 圆钢管 直径 mm 48 00 壁厚 mm 3 50 主楞合并根数 2 次楞材料 木方 宽度 mm 50 00 高度 mm 100 00 三 梁侧模板荷载计算 三 梁侧模板荷载计算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取2 000h T 混凝土的入模温度 取25 000 V 混凝土的浇筑速度 取2 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取0 900m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 21 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 分别计算得 23 042 kN m2 21 600 kN m2 取较小值21 600 kN m2作为本工程 计算荷载 四 梁侧模板面板的计算 四 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 次楞的根数为3根 面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算 面板计算简图 单位 mm 1 强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 50 1 8 1 8 6 27cm3 M 面板的最大弯矩 N mm 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算 M 0 125ql2 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 5 21 6 12 96kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 0 5 4 2 8kN m 计算跨度 l 900 110 3 1 395mm 面板的最大弯矩 M 0 125 12 96 2 8 900 110 3 1 2 3 07 105N mm 面板的最大支座反力为 N 1 25ql 1 25 12 960 2 800 900 110 3 1 22 1000 7 782 kN 经计算得到 面板的受弯应力计算值 3 07 105 2 70 104 11 4N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 面板的受弯应力计算值 11 4N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠度验算挠度验算 0 521ql4 100EI l 250 q 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q q1 12 96N mm l 计算跨度 l 900 110 3 1 395mm E 面板材质的弹性模量 E 6000N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 6000 1 8 1 8 1 8 12 24 3cm4 面板的最大挠度计算值 0 521 12 96 900 110 3 1 4 100 6000 2 43 105 1 127 mm 面板的最大容许挠度值 l 250 900 110 3 1 250 1 58mm 面板的最大挠度计算值 1 127mm 小于 面板的最大容许挠度值 1 58mm 满足要求 五 梁侧模板支撑的计算 五 梁侧模板支撑的计算 1 次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 q 7 782 0 500 15 563kN m 本工程中 次楞采用木方 宽度50mm 高度100mm 截面惯性矩I 截面抵抗 矩W和弹性模量E分别为 W 1 5 10 10 6 83 33cm3 I 1 5 10 10 10 12 416 67cm4 E 10000 00 N mm2 23 计算简图 剪力图 kN 弯矩图 kN m 24 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 389 kN m 最大支座反力 R 8 560 kN 最大变 形 0 161 mm 1 次楞强度验算 次楞强度验算 强度验算计算公式如下 M W f 经计算得到 次楞的最大受弯应力计算值 3 89 105 8 33 104 4 7 N mm2 次楞的抗弯强度设计值 f 13N mm2 次楞最大受弯应力计算值 4 7 N mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 次楞的挠度验算 次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值 500 400 1 25mm 次楞的最大挠度计算值 0 161mm 小于 次楞的最大容许挠度值 1 25mm 满足要求 2 主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力 取次楞的最大支座力8 56kN 按照集中荷载作用 下的两跨连续梁计算 本工程中 主楞采用圆钢管 直径48mm 壁厚3 5mm 截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为 W 2 5 078 10 16cm3 I 2 12 187 24 37cm4 25 E 206000 00 N mm2 主楞计算简图 主楞弯矩图 kN m 主楞变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 642 kN m 最大支座反力 R 8 177 kN 最大变 形 0 214 mm 1 主楞抗弯强度验算 主楞抗弯强度验算 M W f 经计算得到 主楞的受弯应力计算值 6 42 105 1 02 104 63 2 N mm2 主 楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 主楞的受弯应力计算值 63 2N mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 26 2 主楞的挠度验算 主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0 214 mm 主楞的最大容许挠度值 250 400 0 625mm 主楞的最大挠度计算值 0 214mm 小于 主楞的最大容许挠度值 0 625mm 满足要求 六 穿梁螺栓的计算 六 穿梁螺栓的计算 验算公式如下 N N f A 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力 A 穿梁螺栓有效面积 mm2 f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值 取170 N mm2 穿梁螺栓型号 M12 查表得 穿梁螺栓有效直径 9 85 mm 穿梁螺栓有效面积 A 76 mm2 穿梁螺栓所受的最大拉力 N 8 177 kN 穿梁螺栓最大容许拉力值 N 170 76 1000 12 92 kN 穿梁螺栓所受的最大拉力 N 8 177kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N 12 92kN 满足要求 七 梁底模板计算 七 梁底模板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支撑 的间距和模板面的大小 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振 捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自 重荷载 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 计算公式如下 M 0 1ql2 其中 M 面板计算最大弯矩 N mm 27 l 计算跨度 梁底支撑间距 l 350 000mm q 作用在模板上的压力线荷载 它包括 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 kN m q1 1 2 24 1 5 0 9 0 35 9 639kN m 模板结构自重荷载 kN m q2 1 2 0 35 0 35 0 147kN m 施工与振捣混凝土时产生的荷载 kN m q3 1 4 3 2 0 35 2 45kN m q q1 q2 q3 9 639 0 147 2 45 12 236kN m 面板的最大弯矩 M 0 1 12 236 3502 149891N mm 按以下公式进行面板抗弯强度验算 M W f 其中 面板承受的应力 N mm2 M 面板计算最大弯矩 N mm W 面板的截面抵抗矩 W bh2 6 b 面板截面宽度 h 面板截面厚度 W 0 350 103 18 0002 6 18900 000 mm3 f 面板截面的抗弯强度设计值 N mm2 f 13 000N mm2 面板截面的最大应力计算值 M W 149891 000 18900 000 7 931N mm2 面板截面的最大应力计算值 7 931N mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠度验算挠度验算 根据 建筑施工计算手册 钢度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 28 q 24 0 1 50 0 900 0 35 0 35 8 16N mm l 计算跨度 梁底支撑间距 l 350 00mm E 面板的弹性模量 E 6000 0N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 35 000 1 8003 12 17 010cm4 面板的最大允许挠度值 350 250 1 4mm 面板的最大挠度计算值 0 677 8 155 3504 100 6000 1 70 105 0 8mm 面板的最大挠度计算值 0 8mm 小于 面板的最大允许挠度值 1 4mm 满足要求 八 梁底纵 横向支撑计算 八 梁底纵 横向支撑计算 一 梁底横向支撑计算一 梁底横向支撑计算 本工程梁底横向支撑采用木方 50 100mm 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载 1 荷载的计算 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 24 1 5 0 9 0 35 8 033kN m 2 模板的自重荷载 kN m q2 0 35 2 0 9 0 35 0 35 0 35 0 752kN m 3 施工与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 经计算得到 活荷载标准值 P1 3 2 0 35 1 75kN m 恒荷载设计值 q 1 2 8 033 0 9 1 2 0 752 0 9 9 488kN m 活荷载设计值 P 1 4 1 75 0 9 2 205kN m 线荷载设计值 q 9 488 2 205 11 693kN m 29 简图 kN m 剪力图 kN 弯矩图 kN m 30 变形图 mm 横向支撑的支座力N1 N4 0 26 kN N2 N3 2 307 kN 横向支撑杆最大弯矩值为 M 0 27 kN m 横向支撑的最大受弯应力计算值 0 266 106 83333 33 3 2 N mm2 截面抗剪强度必须满足 3V 2bh0 fv 梁底横向支撑受剪应力计算值 3 2 307 103 2 50 000 100 000 0 692N mm2 横向支撑的最大挠度 0 204 mm 横向支撑的允许挠度 1219 000 250 4 876 mm 横向支撑的最大应力计算值 3 197 N mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f 13 000 N mm2 满足要求 横向支撑的受剪应力计算值 0 692 N mm2 小于 抗剪强度设计值 1 500 N mm2 满足要求 横向支撑的最大挠度 0 204 mm 小于 最大允许挠度 4 876 mm 满足要 求 二 梁底纵向支撑计算二 梁底纵向支撑计算 本工程梁底纵向支撑采用钢管 双钢管 48 3 5 1 荷载的计算 荷载的计算 梁底纵向支撑的荷载主要是梁底横向支撑作用在上面的集中力 根据梁底横向 支撑的连续梁程序 求得梁底纵向支撑的集中荷载为 P N2 2 31kN 31 2 抗弯强度及挠度验算 抗弯强度及挠度验算 梁底纵向支撑 按集中荷载三跨连续梁计算 附计算简图 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图 kN 梁底纵向支撑梁弯矩图 kN m 32 梁底纵向支撑梁变形图 mm 最大弯矩 M 0 546 kN m 最大剪力 V 3 824 kN 最大变形 挠度 0 674 mm 按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算 M W f 其中 梁底纵向支撑承受的应力 N mm2 M 梁底纵向支撑计算最大弯矩 N mm W 梁底纵向支撑的截面抵抗矩 截面抵抗矩 W 10160mm3 f 梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值 N mm2 f 205 000N mm2 w 最大容许挠度 mm w 900 000 250 3 600 mm 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值 M W 0 546 106 10160 000 53 707 N mm2 梁底纵向支撑的最大应力计算值 53 707 N mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度 设计值 205N mm2 满足要求 梁底纵向支撑的最大挠度计算值 0 674mm 小于梁底纵向支撑的最大允许 挠度 3 6mm 满足要求 3 抗剪强度验算抗剪强度验算 截面抗剪强度必须满足 2V A fv 其中 A 钢管的截面面积 对于双钢管 取2倍的单钢管截面面积 梁底纵向支撑受剪应力计算值 2 3 824 103 2 424 000 9 018N mm2 33 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv 120 000 N mm2 梁底纵向支撑的受剪应力计算值 9 018 N mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度 设计值 120N mm2 满足要求 九 门架荷载计算 九 门架荷载计算 1 门架及其构配件自重门架及其构配件自重 门架及其构配件自重荷载标准值包括以下内容 1 模板支架自重产生的轴向力NGK1 kN 门架的每跨距内 每步架高内的构配件及其重量分别为 MF1219 1榀 0 224 kN 交叉支撑 2副 2 0 04 0 08 kN 连接棒 2个 2 0 165 0 33 kN 锁臂 2副 2 0 184 0 368 kN 合计 1 002 kN 经计算得到 模板支架自重合计NGk1 1 002 3 6 1 95 取整 1 002 kN 2 加固杆 剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2 kN 剪刀撑采用 42 2 5mm钢管 按照2步2跨设置 剪刀撑与水平面夹角 arctg 2 1 950 2 0 900 1 219 42 62 每米模板支架高中剪刀撑自重 2 23 912 10 3 sin 0 071kN m 水平加固杆采用 42 2 5 mm钢管 按照2步3跨设置 则每跨距内每米模板支 架高中水平加固杆自重 23 912 10 3 0 900 1 219 2 1 950 0 013kN m 每跨内的直角扣件4个 旋转扣件4个 每米高的扣件自重 4 0 0135 4 0 0145 1 95 0 057kN m 每米高的附件重量为0 010kN m 经计算得到 脚手架加固杆 剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 0 071 0 013 0 057 0 010 3 600 0 544 kN 门架及其构配件自重荷载设计值总计为 NG 1 002 0 544 3 600 1 2 6 678 34 kN 2 上部传递下来的荷载上部传递下来的荷载 上部荷载由梁底纵向支撑直接通过顶托传递下来 根据上面的连续梁程序求得 NQ 6 588 kN 十 立杆的稳定性计算 十 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 不组合风荷载 N NG NQ 其中 NG 门架及其构配件自重 NG 6 678 kN NQ 由上部梁支撑传递下来的荷载值 NQ 6 588 kN 经计算得到 N 17 237 kN 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 N Nd 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值 N 17 237 kN Nd 一榀门架的稳定承载力设计值 kN 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 Nd A f k0 i I A1 1 2 I I0 I1 h1 h0 其中 门架立杆的稳定系数 由长细比 kho i 查表得到 0 336 k 调整系数 k 1 13 k0 一榀门架的承载力修正系数 k0 0 8 i 门架立杆的换算截面回转半径 i 1 52 cm h0 门架的高度 h0 1 93m I0 门架立杆的截面惯性矩 I0 6 07 cm4 A1 门架立杆的截面面积 A1 3 1 cm2 h1 门架加强杆的高度 h1 1 54m I1 门架加强杆的截面惯性矩 I1 1 42 cm4 35 f 门架钢材的强度设计值 f 205 N mm2 A 一榀门架立杆的截面面积 A 6 2 cm2 I 门架立杆的换算截面惯性矩 I 7 2 cm4 I I0 I1 h1 h0 6 070 1 420 1536 000 1930 000 7 200 cm4 经计算得到 Nd 34 164 kN 立杆的稳定性计算 N Nd 满足要求 三 次梁支模计算书三 次梁支模计算书 一一 250 600mm 250 600mm次梁模板支架图次梁模板支架图 梁段 L1 计算门架的几何尺寸图 36 二 参数信息 二 参数信息 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 25 梁截面高度 D m 0 60 门架型号 MF1219 门架纵距Lb m 0 90 门架搭设高度 m 3 90 承重架类型设置 门架平行于梁截面 门架几何尺寸b mm 1219 00 b1 mm 750 00 h0 mm 1930 00 h1 mm 1536 00 h2 mm 80 00 步距 mm 1950 00 相邻两榀门架的错位尺寸 mm 600 00 加强杆的钢管类型 26 8 2 5 立杆钢管类型 42 2 5 2 荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 35 钢筋自重 kN m3 1 50 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 14 4 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 施工荷载 kN m2 3 0 3 材料参数材料参数 木材品种 云南松 木材弹性模量E N mm2 10000 0 37 木材抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 5 面板材质 胶合面板 面板厚度 mm 18 0 面板弹性模量E N mm2 6000 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底横向支撑截面类型 木方 50 100mm 梁底纵向支撑截面类型 钢管 双 钢管 48 3 5 梁底横向支撑间隔距离 mm 450 0 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距 mm 500 次楞根数 3 主楞竖向支撑点数量 2 穿梁螺栓直径 mm M12 穿梁螺栓水平间距 mm 500 竖向支撑点到梁底距离依次是 100mm 350mm 主楞材料 圆钢管 直径 mm 48 00 壁厚 mm 3 50 主楞合并根数 2 次楞材料 木方 宽度 mm 50 00 高度 mm 100 00 三 梁侧模板荷载计算 三 梁侧模板荷载计算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取2 000h T 混凝土的入模温度 取25 000 V 混凝土的浇筑速度 取2 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取0 600m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 38 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 分别计算得 23 042 kN m2 14 400 kN m2 取较小值14 400 kN m2作为本工程 计算荷载 四 梁侧模板面板的计算 四 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 次楞的根数为3根 面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算 面板计算简图 单位 mm 1 强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 50 1 8 1 8 6 27cm3 M 面板的最大弯矩 N mm 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算 M 0 125ql2 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 5 14 4 8 64kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 0 5 4 2 8kN m 计算跨度 l 600 110 3 1 245mm 面板的最大