六层办公楼设计毕业论文.doc

华北水利水电学院本科毕业设计六层办公楼设计毕业论文建筑总说明1 工程概况1.1 工程名称：郑州市某公司办公楼1.2 建设地点：郑州市市区1.3 使用功能：用于工作人员办公1.4 结构形式：五层框架体系，建筑平面图如图1-1所示。1.5 建筑面积：3992.81.6 建筑高度：每层层高3.6m，总建筑高度18.6m1.7 地质情况：地基土以粘性土为主，建筑场地类别为类，地基承载力为190kN/。1.8 主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压：0.45kN/m21.9 风雪条件：基本雪压0.35kN/m21.10 抗震设防烈度：7度设防烈度，建筑物抗震等级为级，设计基本地震加速度0.15g。1.11 材料选用： 上部主体结构混凝土采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。基础主体结构采用C30混凝土，垫层采用C15混凝土，受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235。墙体均采用混凝土空心砌块，外墙厚200，内墙厚200。窗采用塑钢窗，除大门为玻璃门外，其余门为木门。2 建筑做法2.1 楼面做法（中南标楼6）： 12厚1:2水泥砂浆结合层 素水泥浆结合层一遍 18厚1:3水泥砂浆找平层 素水泥浆结合层一遍 结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板 2.2 屋面做法：（中南标屋15：高聚物改性沥青卷材防水屋面） 三毡四油 铺绿豆砂 刷冷底子油一遍20厚1:2.5水泥砂浆找平层20厚（最薄处）1:8水泥珍珠岩或水泥加气混凝土碎渣找2%坡干铺100厚加气混凝土砌块钢筋混凝土屋面板2.3 墙身做法：内墙：水泥砂浆墙面（中南标内墙7） 刷801胶，素水泥浆一遍配合比为1:4 15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰 刷素水泥砂浆一遍 外墙：水刷石外墙面（中南标外墙6） 15厚1:3水泥砂浆 刷素水泥浆一遍 10厚1:1.5水泥石子，水刷表面2.4 散水做法：细石混凝土散水（中南标散2）40mm厚细石混凝土，面上加5mm厚1：1水泥砂浆随打随抹光150mm厚三七灰土素土夯实，向外坡4%2.5 门窗：外窗采用塑钢门窗，门为木门。3 结构选型3.1 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。如图1-1所示:3.2 屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖。刚柔性相结合的屋面，屋面板厚120mm。3.3 楼面结构：采用现浇混凝土肋型楼盖，楼面板厚120mm。3.4 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。第82页共80页 图1-1 办公楼平面布置图结构计算书1框架计算简图1.1 框架计算单元(如图1-1所示)取轴上的一榀框架计算。假设框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面。室外地面既定标高为-0.45m。1.2 梁柱截面初选：1.2.1 梁截面初选横向框架梁：h=(1/81/12)l=(1/81/12)5400=(675450)mm ,取h=600mm, b=400mm。纵向框架梁：h=(1/81/12)8400=(1050700)mm,取h=700mm, b=300mm。1.2.2 柱截面初选柱截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按公式：， 估算，仅估算底层柱。该框架结构，建筑总高度按19.05m算，小于30m，设防烈度为7度近震，查建筑抗震设计规范得，该框架结构为三级抗震，其轴压比限值为。由图1-1结构图可知，中柱的负载面积为（2.7+1.1）7.8=31.92m2。层数n=5, C30混凝土，。则：竖向荷载产生的轴力估计值为：Nv=1.251231.925=2394 kN/m2水平荷载增大系数按1.5估算，即：N=1.5 Nv=1.12394=2633.4 kN/m2 故取柱截面为正方形，根据上述计算结果并综合考虑，本设计各柱截面尺寸从底层到顶层都取为500mm500m2 梁柱线刚度计算为防止底层侧移过大，在室外地平处设为基础顶面底层高度为3600+900=4550mm。计算简图如图2-1所示。各梁柱线刚度经计算后示于图2-1中。其中，在求梁截面惯性矩时，考虑到现浇板的作用，对于中框架梁取。BC、DE梁：CD梁：上部各柱：底层各柱图2-1 梁柱线刚度示意图 i 3荷载计算3.1 恒载计算3.1.1 屋面框架梁线荷载标准值 中南标屋面15 2.26kN/ 结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 kN/抹灰层：中南标 15厚石灰砂浆 屋面恒荷载汇总 3.1.1.1框架梁及粉刷自重框架梁自重 0.30.625=4.5kN/m粱粉刷 2(0.6-0.12)0.0217=0.326kN/m3.1.1.2 梁线荷载标准值（a）边跨（BC、DE）线荷载标准值 自重均布 g=g=4.83kN/m 恒载传来梯形 g=g=5.54.2=23.1 kN/m（b）中跨（CD）线荷载标准值 自重均布 g=0.30.525+2(0.5-0.12) 0.0217=4.0kN/m 恒载传来三角形形 g=12.1 kN/m3.1.2 楼面框架梁线荷载标准值3.1.2.1楼面恒载标准值计算中南标楼面6 0.65kN/m2120厚钢筋混凝土板 /m2抹灰层中南标顶2-17厚粉刷石膏砂浆 0.24 kN/m2 汇总： 3.89 kN/m23.1.2.2 框架梁及粉刷自重（均布） 边跨 4.83kN/m 中跨 4.0kN/m3.1.2.3 楼面框架梁上的线荷载标准值边跨 自重 g=g=4.83kN/m 恒载梯形 g=g=3.894.2=16.3 kN/m中跨 自重 g= 4.0kN/m 恒载三角形 g=g=3.892.2=8.6kN/m 3.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值3.1.3.1顶层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重 边柱纵向框架粱粉刷 20.6米高女儿墙自重 kN0.6米高女儿墙粉刷 纵向框架梁传来屋面自重 次梁传来屋面自重 汇总 3.1.3.2顶层中节点集中荷载中柱纵向框架梁自重 0.3 中柱纵向框架粱粉刷 2 纵向框架梁传来屋面自重 次梁传来屋面自重 汇总 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值3.1.4.1中间层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重 0.3 边柱纵向框架梁粉刷 2 铝合金窗自重 窗下墙体自重 窗下墙体粉刷 窗边墙体自重 （2.1-0.5）kN窗边墙体粉刷 1框架柱自重 0.5框架柱粉刷 2.45kN纵向框架梁传来楼面自重 0.5次梁传来楼面自重 汇总 3.1.4.2 中间层节点集中荷载中柱纵向框架梁自重 0.3 中柱纵向框架梁粉刷 2 框架柱自重 0.5框架柱粉刷 2.45kN中柱纵向框架梁传来墙面自重 次梁传来楼面自重 3.2 楼面活荷载计算 3.3 风荷载风荷载标准值计算公式为： 因结构高度H=19.05m30m，高宽比19.05/18.9=1.01.5，可取 。本结构近似为一字型 ，风压高度变化系数可根据各层标高处的H，查风压高度变化系数 （C类）得标准高度 值。本例基本风压为0.45kN/m2。仍取轴横向框架，其负载宽度为8.4m，则沿房屋高度的分布风荷载标准值：表3-1 风荷载计算根据各楼层标高处的高度 ，差得 代入上式，可得各楼层标高处的 ，查得的结果见表3-1。其中，其中，为迎风面，为背风面值。层( kN/m2)(m)( kN)女19.551.251.00.450.603.782.36-518.951.181.00.453.603.572.2314.0415.351.151.00.453.603.472.1719.93311.751.031.00.453.603.111.9518.6128.1501.01.00.453.603.0241.8920.214.5501.01.00.454.553.0241.8920.02 图3-3 等效节点集中风荷载(单位：kN)3.4 水平地震作用该建筑物的高度为H=19.05m40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。3.4.1重力荷载代表值计算屋面处重力荷载代表值=结构和配件之中标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和配件之中标准值+0.5楼面活荷载标准值3.4.1.1屋面处的重力荷载标准值计算=4（49.2-60.5）（0.30.725+0.020.7172）+14(5.4-0.5) (0.30.625+0.020.6172)+11(5.4-0.3)(0.30.525+0.020.5172)=1624.1kN =（3.6-0.6）2130.211.8-0.92.10.211.8-0.92.10.211.8-（3.6-0.5）（2.2-0.5）11.80.2+0.92.10.35=167.9kN kN0.5屋面活荷载=0.5汇总： 3.4.1.2二四层楼面处重力荷载标准值=4（49.2-60.5）（0.30.725+0.020.7172）+14(5.4-0.5) (0.30.625+0.020.6172)+11(5.4-0.3)(0.30.525+0.020.517*2)=1624.1kN =（3.6-0.6）2130.211.8-0.92.10.211.8-0.92.10.211.8-（3.6-0.5）（2.2-0.5）11.80.2+0.92.10.35=167.9kN kN0.5屋面活荷载： 0.5总汇 3.4.1.3一层楼面处重力荷载代表值=4（49.2-60.5）（0.30.725+0.020.7172）+14(5.4-0.5) (0.30.625+0.020.6172)+11(5.4-0.3)(0.30.525+0.020.5172)=1624.1kN =（3.6-0.6）2130.211.8-0.92.10.211.8-0.92.10.211.8-（3.6-0.5）（2.2-0.5）11.80.2+0.92.10.35=167.9kN kN0.5屋面活荷载：0.5 总汇 3.4.2框架侧移刚度计算框架的侧移时按D值法计算，在计算梁的线刚度时i时，考虑到楼板对框架梁截面惯性矩的影响，边框架梁取，中框架梁的i时I=2I。即边框架梁的线刚度为中框架梁线刚度的0.75倍。各层梁柱线刚度如表3-2所示。表3-2 梁柱线刚度表 （）楼层边框架梁中框架梁柱ii25层1521202814.51层1521202811.4 3.4.2.1 柱的侧移刚度D值 柱的D值按公式D= 可根据相应的表格所列公式计算。根据梁柱线刚度比的不同，柱可以分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱。根据相关公式将结果统计于下表。 表3-3 边框架柱刚度D值层数层高（m）边框中框DD253.61.0560.364.832.4830.5547.43349.0514.551.31603972.6233.160.6124.04426.668表3-4 中框架柱刚度D值层数层高（m）边框中框DD253.61.4080.4135.5413.310.6238.3613914.551.7540.4673.0854.210.6784.4875.65将上述不同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度并考虑并考虑单位为换算为N/m这里C25的混凝土的弹性模量E=2.8换算结果如下表层次125102.318188.05386490.4526540风荷载作用下侧移验算：根据上面的图所示的水平荷载，利用公式计算层间剪力，然后根据以上表格求出轴线的层间侧移刚度，再利用相关公式计算各层的相对侧移和绝对侧移将计算结果统计于下表 风荷载作用下侧移及层间剪力计算表 层次12345F（kN）20.0220.218.6119.9314V（kN）92.8472.7452.5433.9314D（）15.1327.80227.80227.80227.802D（N/mm）4236477845.677845.677845.677845.62.190.930.6750.4360.1802.193.123.7964.2324.4121/20771/38701/53331/82571/20000由此可以看出最大位移角为1/2077远小于1/550，满足规范要求 水平地震作用下的侧移验算梁柱的线刚度以及柱的侧移刚度D值与风荷载计算部分相同。3.4.2.3自震周期计算类场地第一组 取 结构弹性总水平地震作用（底部剪力标准值） 故不考虑顶部附加水平地震作用。结构弹性总水平地震作用（底部剪力标准值） F 质点i水平地震作用标准值见表3-5楼层F（kN）V（kN）53.618.958187.30.3381335.81335.85265400.002543.615.357611.50.2251007.82343.65265400.004433.611.757611.50.195770.73114.35265400.005923.68.157611.50.135533.53647.85265400.006914.554.557725.60.077302.9395073864900.0077 最大层间位移与层高之比，顶点位移 顶点位移与总层高之比=1/6381/550经验算，水平地震作用下结构的侧移满足规范要求。4 内力计算为简化计算，考虑如下几种单独的情况：（1）恒载作用（2）活载作用（3）横向水平地震作用（4）重力荷载代表值作用（5）风载作用4.1 恒载作用下结构的内力计算4.1.1 计算方法的选用 弯矩二次分配法4.1.2等效均布荷载计算梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成。在求固端弯矩时，可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载化为等效均布荷载。梯形荷载化为等效均布荷载： 纵向框架梁在边柱上的偏心距为引起的附加偏心弯矩为：顶层：中间层及底层：纵向框架梁在中柱上的偏心距为引起的附加偏心弯矩为：顶层：中间层及底层：4.1.3用弯矩分配法计算梁柱端弯矩取半边结构4.1.3.1分配系数计算 除底层外，柱线刚度需要乘以修正系数0.9并且除底层外其他层各柱的弯矩分配系数取1/3，底层柱取1/2. 线刚度修正：底层柱：i=11.4 其他各层柱：14.5分配系数及恒载作用下固端弯矩计算结果加下页表结点单元BCHC端B下柱B上柱BC端CB端C下柱C上柱CH端分配系数顶层0.42-0.580.4120.299-0.289-中间层0.2960.2960.4080.3170.230.230.222-底层0.2480.3160.4360.3340.190.2420.234-固端弯矩顶层-59.31-59.31-4.66-2.33中间层-44.7-44.7-3.78-1.89底层-44.7-44.7-3.78-1.89 4.1.3.2弯矩分配法计算过程如图4-2所示 图4-2 恒载作用下弯矩二次分配法4.1.3.4跨中弯矩的计算在求出结构单元的梁端弯矩以后，如欲求跨中弯矩则需要注意不能用等效的均布荷载计算，须根据求得的支座弯矩和各荷载的实际分布根据平衡条件求得框架在实际荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩 的计算结果表示在下图中：图4-3 恒载作用下的跨中弯矩 (单位：)实际荷载作用下分层法各单位跨中计算表位置按简支梁计算跨中弯矩实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩BC DE跨顶层84.538.251.7739.52中间层64.834.9743.225.72顶层64.834.243.1126.15CD跨顶层29.4421.5821.587.86中间层20.99.749.7411.16顶层20.910.1810.1810.72 根据以上运算结果可以作出各分层的弯矩图4.1.3.5 由各分层计算整个结构在恒载作用下的弯矩图。将分层法求得分层的弯矩叠加可得整个结构在恒载作用下的弯矩图。但叠加后框架结点不能达到平衡这是由分层法计算的误差造成的，为了提高精度可将结点不平衡弯矩再分配一次进行修正。框架梁跨中弯矩的计算见下表。位置按简支梁计算跨中弯矩叠加后框架梁跨中弯矩左弯矩右弯矩跨中弯矩BC DE跨5层84.5-41.1652.6438.14层64.8-39.6345.7222.133层64.8-37.7344.5323.672层64.8-37.8344.5723.61层64.8-35.5843.7825.12CD 跨5层29.44-20.9720.978.474层20.9-7.987.9812.923层20.9-8.818.8112.092层20.9-8.788.7812.121层20.9-9.699.6911.214.1.3.6 梁端剪力，梁端控制截面的弯矩（柱边） 4.1.3.6.1 梁端剪力计算 梁端弯矩求出后从框架中截取梁为隔离体用平衡条件求出梁端剪力以及梁端柱边剪力值。对BC 跨梁取隔离体利用平衡条件经整理的：4.1.3.6.2 梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求出梁端柱边的剪力值，对BC跨梁取隔离体，由竖向平衡及几何关系知。 4.1.3.6.3 梁端柱边弯矩计算 BC跨剪力计算表层次梁荷载板荷载5层4.8323.140.1652.6459.19-63.3558.25-61.974层4.8316.339.6345.7246.48-48.5245.18-47.223层4.8316.337.7344.5346.37-48.6345.07-47.332层4.8316.337.8344.5746.38-48.6245.08-47.321层4.8316.335.5843.7846.13-48.8744.83-47.57 CD跨剪力计算表层次梁荷载板荷载5层4.012.140.81-40.8139.69-39.694层4.08.628.84-28.8427.79-27.793层4.08.628.84-28.8427.79-27.792层4.08.628.84-28.8427.79-27.791层4.08.628.84-28.8427.79-27.79层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩5层-40.1652.64-20.9758.25-61.9739.69-27.0538.7-12.044层-39.6345.72-20.945.18-47.2227.79-29.4635.1-14.653层-37.7344.53-20.945.07-47.3327.79-27.5933.88-14.652层-37.8344.57-20.945.08-47.3227.79-27.6933.92-14.651层-35.5843.78-20.944.83-47.5727.79-25.4932.88-14.654.1.3.7 柱轴力计算 柱轴力可以通过梁端剪力，纵向框架梁传来剪力和柱自重叠加得到。假定纵向框架梁按简支梁支撑，即纵向框架梁传来柱的集中力可由其受荷面积得到柱轴力的计算过程见下表：层次B柱C柱纵梁纵向力F柱自重G每层竖向力P轴力纵梁纵向力F柱自重G每层竖向力P轴力5层59.19140.7524.95199.94底199.94-63.3540.81127.1424.95231.3底231.3顶224.89顶256.34层46.48122.824.95168.76底393.63-48.5228.84186.3524.95263.7底519.9顶418.6顶944.93层46.37122.824.95168.65底587.25-48.6328.84186.3524.95263.8底808.7顶612.2顶833.72层46.38122.824.95168.66底780.4-48.6228.84186.3524.95263.8底1097.顶805.81顶11221层46.13122.827.81168.41底974.22-48.8728.84186.3527.81264.1底1387顶1002.03顶1414。本例考虑梁端弯矩条幅，系数取0.85条幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩如下图。并作出整个结构的剪力及轴力图 恒载作用下经调幅并算至梁端柱边的弯矩图4.2活荷载作用下结构的内力计算4.2.1 计算方法的选用弯矩二次分配法，由于活载与恒载比起来较小，所以不用考虑柱上偏心弯矩的影响。这样可以满足工程上精度的要求，活载计算时只需要考虑满跨时的情况。4.2.2等效均布荷载计算梁上分布荷载由梯形荷载组成。在求固端弯矩时，可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载化为等效均布荷载。梯形荷载化为等效均顶层：中间层及底层：4.2.2.2用弯矩分配法计算梁柱端弯矩取半边结构4.2.23分配系数计算 除底层外，柱线刚度需要乘以修正系数0.9并且除底层外其他层各柱的弯矩分配系数取1/3，底层柱取1/2. 线刚度修正：底层柱：i=11.4 其他各层柱：14.5分配系数及活载作用下固端弯矩计算结果加下表4.2.2.4跨中弯矩的计算在求出结构单元的梁端弯矩以后，如欲求跨中弯矩则需要注意不能用等效的均布荷载计算，须根据求得的支座弯矩和各荷载的实际分布根据平衡条件求得框架在实际荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩 的计算结果表示在下图中：实际荷载作用下分层法各单位跨中计算表位置按简支梁计算跨中弯矩实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩BC DE跨顶层19.158.28 12.958.54中间层19.1510.913.716.85顶层19.1510.5113.43 7.33CD跨顶层10.696.946.943.75中间层10.695.155.155.54顶层10.695.435.435.264.2.3作出各层弯矩图： 由各分层计算整个结构在恒载作用下的弯矩图。将分层法求得分层的弯矩叠加可得整个结构在恒载作用下的弯矩图。但叠加后框架结点不能达到平衡这是由分层法计算的误差造成的，为了提高精度可将结点不平衡弯矩再分配一次进行修正。框架梁跨中弯矩的计算见下表。位置按简支梁计算跨中弯矩叠加后框架梁跨中弯矩左弯矩右弯矩跨中弯矩BC DE跨5层19.159.3413.527.724层19.1512.8215.145.173层19.1512.3914.595.662层19.1512.4414.625.621层19.1511.2513.876.59CD 跨5层10.657.347.343.354层10.656.426.424.273层10.655.715.714.982层10.655.985.984.711层10.655.835.834.86作出活载作用下整个结构弯矩图：4.2.4梁端剪力，梁端控制截面的弯矩（柱边） 梁端剪力计算 梁端弯矩求出后从框架中截取梁为隔离体用平衡条件求出梁端剪力以及梁端柱边剪力值。对BC 跨梁取 隔离体利用平衡条件经整理的： 梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求出梁端柱边的剪力值，对BC跨梁取隔离体，由竖向平衡及几何关系知。 梁端柱边弯矩计算BC跨剪力计算表层次活荷载5层8.49.3413.5213.09-14.6312.98-14.524层8.412.8215.1413.43-14.2913.32-14.183层8.412.3914.5913.45-14.2613.34-14.132层8.412.4414.6213.46-14.2613.35-14.131层8.411.2513.8713.37-14.3513.26-14.24CD跨剪力计算表层次CD跨活载BC跨活载5层4.48.41166-11.669.86-9.864层4.48.41166-11.669.86-9.863层4.48.41166-11.669.86-9.862层4.48.41166-11.669.86-9.861层4.48.41166-11.669.86-9.86层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩5层-9.3413.52-7.3412.98-14.529.86-6.099.89-4.87 4层-12.8215.14-6.4213.32-14.189.86-9.4911.60-3.963层-12.3914.59-5.7113.34-14.139.86-9.0611.06-3.252层-12.4414.62-5.9813.35-14.139.86-9.7711.09-3.521层-11.2513.87-5.8313.26-14.249.86-7.9410.31-3.37柱轴力计算 柱轴力可以通过梁端剪力，纵向框架梁传来剪力和柱自重叠加得到。假定纵向框架梁按简支梁支撑，即纵向框架梁传来柱的集中力可由其受荷面积得到柱轴力的计算过程见下表：层次B柱C柱纵梁纵向力F柱自重G每层竖向力P轴力纵梁纵向力F柱自重G每层竖向力P轴力5层13.09140.7524.95153.84底153.84-14.631166127.1424.95153.4底154.43顶178.79顶178.44层13.43122.824.95135.71底314.5-14.291166186.3524.95212.3底390.7顶339.45顶415.63层13.45122.824.95135.73底475.18-14.26-1166186.3524.95212.3底627.9顶500.09顶652.82层13.46122.824.95135.74底635.84-14.261166186.3524.95212.3底865.1顶660.78顶890.11层13.37122.827.81135.65底796.4314.351166186.3527.81212.4底1102.4顶824.24顶1130.2弯矩调幅本例考虑梁端弯矩条幅，系数取0.85条幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩如下图。并作出整个结构的剪力及轴力图。4.3风作用下框架内力计算4.3.1 柱端剪力计算：。各柱剪力值见表4-3。4.3.2柱反弯点高度比计算 其中：柱的反弯点高度比。 柱上下端框架梁相对线刚度变化时，反弯点高度比修正值。 柱上下层高度变化时，反弯点高度比修正值。可以根据相应的表格查的，本方案中底层柱需要修正，第二层柱需要修正。其余柱均无需修正。框架柱剪力及弯矩均可根据相应的公式求得，其中，层间剪力及梁柱线刚度比均可以利用风荷载作用下侧移中的计算结果。求解过程如下表：4.3.3层次边柱Bky53.614.077845.6135242.431.410.443.854.9043.633.9377845.6135245.891.410.449.3311.8733.652.5477845.6135249.131.410.5016.4316.4323.672.7477845.61352412.631.410.52523.6421.614.5592.9442364734416.151.750.5842.6130.86 中柱Cky208123.743.310.456.067.41208129.073.310.47515.5117.142081214.053.310.525.2925.292081219.453.310.5035.0135.011132324.854.210.5562.1950.88梁端弯矩剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力ll边柱中柱54.903.095.41.484.324.322.23.93-1.48-2.45415.729.675.44.713.5313.532.212.3-6.18-10.05325.76175.47.9223.823.82.221.64-14.1-23.77240.0725.135.412.0735.1835.182.231.98-26.17-43.68162.2135.795.418.1550.150.12.245.54-44.32-71.074.3.4据此作出框架结构内力图：把梁的弯矩换算到梁端柱边弯矩值和剪力值： 梁的跨中弯矩按下式求解： BC跨： CD跨：求解过程见下表：层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩跨中弯矩54.903.094.32-1.48-1.48-3.934.532.723.340.910415.729.6715.53-4.70-4.70-12.314.558.5012.463.030325.761723.8-7.92-7.92-21.623.7815.0218.394.380240.0725.1335.18-12.1-12.1-31.937.0522.1127.197.470162.2135.79501-18.2-18.2-45.557.6731.2538.7213.210 风荷载作用下梁端柱边弯矩图。4.4 水平地震作用下内力计算： 地震作用下内力计算可以利用风荷载及地震作用侧移的部分结果. 4.4.1柱反弯点高度比计算 其中：柱的反弯点高度比。 柱上下端框架梁相对线刚度变化时，反弯点高度比修正值。 柱上下层高度变化时，反弯点高度比修正值。可以根据相应的表格查的，本方案中底层柱需要修正，第二层柱需要修正。其余柱均无需修正。框架柱剪力及弯矩均可根据相应的公式求得，其中，层间剪力及梁柱线刚度比均可以利用风荷载作用下侧移中的计算结果。求解过程如下表：4.4.2柱端弯矩层次边柱Bky5