启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案.doc

目 录一、工程概况2 二、方案编制依据3三、梁的系统计算书3四、现浇板的系统计算书28五、安全技术交底 42六、施工安全42七、安全文明保证措施43附件：危险源辨识 专家论证报告一、工程概况1、 本工程为动力装置启动锅炉房，是一座综合建筑，里面有电气室、锅炉间、堆煤间、休息室等。2、 该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2，二层框架结构，总高度约15m。3、 为确保施工安全，方便施工，主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方案），内部框架混凝土结构采用钢管扣件满堂搭设的方法。4、 本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间，建筑面积为33M*25M=825M3，屋面高度为13.5M，层高为13.5M，5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间，建筑面积为25M*9M=225M3，屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模，特编此专项方案。 二、方案编制依据 1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 2、建筑施工计算手册江正荣著 3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 4、混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 5、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJl302011） 7、建筑施工安全检查标准（JGJ5999） 8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091） 9、施工图纸 以及相关规范和规定3、 梁的支撑系统计算书（以最大几何尺寸为代表）梁支撑剖面图钢管排列图3.1、参数信息3.1.1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：1.2m；楼层高度H：13.5m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.2mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；3.1.2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.1.3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.2钢管；间距(mm)：100,300*3；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：500；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；3.1.4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.2钢管；间距：200mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：2根483.2钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1080183/12= 5.249105mm4； W = 1080182/6 = 5.832104mm3；3.2.1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=28.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9331.08=13.968kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=20.781kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)1.08=20.528kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1.08=20.781kN/m；3.2.2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.832104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.494105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=20.781kN/m；面板计算跨度: l = 500.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.494105 / 5.832104=11.135N/mm2；实际弯曲应力计算值 =11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.968 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5.249105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 513.968500.0004/(384115005.249105) = 1.883 mm；实际最大挠度计算值: =1.883mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！3.3、梁侧模板支撑的计算3.3.1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距500mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.500=6.467kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.621kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.500=9.504kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.500=9.621kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.500=7.857kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.500=1.764kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.067kNm 最大剪力：V= 1.269kN 最大变形：= 0.005mm 最大支座反力：F= 2.517kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.067106/8.333104 =0.799N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.799N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.269100062500/(4.16710650)=0.381N/mm2；实际剪应力计算值 0.381 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.3.2.主楞计算主楞采用2根483.2钢管为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.517kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.043kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.358kNm 最大剪力：V= 3.242 kN 最大变形：= 0.254mm 最大支座反力：F= 4.500kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.358106/1.016104 =35.284N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.284N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.62110006946/(2.4381053.5)=13.194N/mm2；实际剪应力计算值 13.194 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.254mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.253mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.3.3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.500 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.500kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！3.4、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 200183/12= 9.720104mm4； W = 200182/6 = 1.080104mm3；3.4.1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.200=0.100 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.2001.2=5.760 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.2001.2=0.360 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.220 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.200=0.400 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=6.220kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=7.910kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.26.220+1.40.400) =7.222kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.356.220+1.40.70.400) =7.910kN/m；3.4.2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.080104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=9.888103Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=7.910kN/m；面板计算跨度: l = 300/(4-1)=100.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.888103/1.080104=0.916N/mm2；实际弯曲应力计算值 =0.916N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.4.3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.220 kN/m； l-面板计算跨度: l =100.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =9.720104mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 56.220100.0004/(384115009.720104) = 0.007 mm；实际最大挠度计算值: =0.007mm小于最大允许挠度值: =0.400mm，满足要求！3.5、梁底支撑梁的计算3.5.1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 7.910100.000/800.000+0.041=1.029 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 6.220100.000/800.000+0.030=0.808 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.0290.82=0.066kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.61.0290.8=0.494kN最大支座力 N=1.1ql =1.11.0290.8=0.906kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6770.8088004/(10010000.0004.167106)=0.054mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.066106/8.333104 =0.791N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.791N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=0.494100062500/(4.16710650)=0.148N/mm2；实际剪应力计算值 0.148 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.054mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.054mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483.0钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.906kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.094kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.711kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力0.831kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.099kNN2=3.860kNN3=0.099kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.154kN.m 最大剪力：V= 1.930kN 最大变形：= 0.043mm 最大支座反力：F= 3.860kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.154106/4.490103 =34.360N/mm2实际弯曲应力计算值 =34.360N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.93010003042/(1.0781053)=18.153N/mm2；实际剪应力计算值 18.153 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为2.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为2.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.5.3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根50100矩形木楞为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.860kN；计算挠度时采用F2=2.974kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.090kN/m；计算挠度时采用q2= 0.067kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 1.164kN.m 最大剪力：V= 7.280kN 最大变形：= 0.910mm 最大支座反力：F= 16.966kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.164106/8.980103 =129.586N/mm2实际弯曲应力计算值 =129.586N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=3.64010006084/(2.1561053)=34.240N/mm2；实际剪应力计算值 34.240 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.909mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.090mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.910mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根483.2钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=11.36104= 1.136105 mm4；W=4.73103= 4.730103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.099kN；计算挠度时采用F2=0.076kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.048kN/m；计算挠度时采用q2= 0.035kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.033kN.m 最大剪力：V= 0.209kN 最大变形：= 0.048mm 最大支座反力：F= 0.477kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.033106/4.730103 =6.957N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.957N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.20910003217/(1.1361053.2)=1.854N/mm2；实际剪应力计算值 1.854 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.477 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！3.6、立杆的稳定性计算3.6.1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =16.966 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(13.5-1.2)=1.715 kN；N =N1+N2=16.966+1.715=18.681 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.500cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =18.681103/(0.5924.500102) = 70.127N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.127N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.6.2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.477 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(13.5-0.12)=1.866 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=4.518 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.23.080+1.40.880)=4.435kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.353.080+1.40.70.880)=4.518kN；永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5)(0.5+1.2/2)0.8=3.080 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.5+1.2/2)0.8=0.880kN；N =N1+N2+N3=0.477+1.866+4.518=6.861 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.500cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =6.861103/(0.5924.500102) = 25.757N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.757N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.7、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =74.722 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =18.681 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=74.722kPa fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！4、 现浇板的系统计算书 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图4.1参数信息4.1.1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：13.5m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆步距h：1.6m；立杆纵向间距la：1m；立杆横向间距lb：1m；扫地杆距支撑面h1(m)：0.15m；(二) 支撑参数满堂支撑架类型：剪刀撑设置普通型；支撑架高宽比：2高宽比2.5；纵横向最少跨数k：5k8；板底采用的支撑钢管类型为：48 3.2mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.1.2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：900mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m2；4.1.3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.1.4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：砂土；地基承载力标准值：180kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。4.2、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900123/12= 1.296105mm4； W = 900122/6 = 2.160104mm3；4.2.1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.900=0.270 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.9000.12=2.592 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.9000.12=0.119 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.270+ 2.592+ 0.119=2.981 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=40.900=3.600 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=4 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.981kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=7.755kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.22.981+1.43.600) =7.755kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.352.981+1.40.73.600) =6.797kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.22.981 =3.219kN/m；P1=0.91.44 =5.040kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.352.981 =3.622kN/m；P2=0.91.40.74 =3.528kN；4.2.2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.160104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.414kNm； Ma=0.125ql2=0.1257.7550.32 =0.087kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1253.2190.32+0.255.0400.3 =0.414kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.6220.32+0.253.5280.3 =0.305Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.414106/2.160104=19.177N/mm2；实际弯曲应力计算值 =19.177N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！4.2.3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 2.981kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.296105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 52.9813004/(384115001.296105)=0.211mm；实际最大挠度计算值: =0.211mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！4.3、板底支撑梁的计算4.3.1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.12=0.864 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.12=0.040 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+0.864+ 0.040=0.994 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=40.3=1.200 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=4 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.994+0.03=1.0236kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.994+0.03) =1.105kN/m； q2=0.91.41.200 =1.512kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.994+0.03) =1.244kN/m； q2=0.91.40.71.200 =1.058 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.994+0.03) =1.105kN/m；P=0.91.44 =5.040kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.994+0.03) =1.244kN/m；P=0.91.40.74 =3.528kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=1.162kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.10512+0.1171.51212 =0.287kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.10512+0.2135.0401=1.162kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=4.065 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电