地震作用下的框架结构分析毕业论文.doc

地震作用下的框架结构分析毕业论文前言本设计任务为高层图书馆。设计任务书中结构设计部分的题目是高层建筑框架设计。按照设计任务书给定的条件及说明，该建筑设计要体现图书馆的实用，简明，人性化的特点。在建筑设计中坚持“适用，经济，在可能的条件下注意美观”的原则。同时根据我国目前公共建筑的发展情况，本设计在满足建筑使用功能的基础上，力求符合任务书所给定的自然规模等条件，还要体现现代建筑的特点。经过几个月的努力，在老师的指导帮助下，我仔细反复的研究任务书给定的条件，同时查阅了有关的书籍资料及规范，完成了设计任务书所规定的建筑设计和结构设计。在设计过程中我将大学所学的理论知识进行了系统的复习，并将其结合为一个有机的整体。现在，我已经可以较为独立的完成建筑结构设计，这将为我在今后的工作和进一步的学习打下坚实的基础。1 建筑设计1.1 概述1.1.1 设计依据本工程大学土木建筑工程专业毕业设计任务书进行设计的。1.1.2 工程概况市图书馆，共六层，总体呈矩形；层高4.8米，总高28.8米，建筑面积11726.64平方米。1.2 建筑平面设计1.2.1 使用部分的设计根据建筑设计防火规范的要求，共设4个出入口。本建筑周围设宽度不小于3.5米的环形消防车道，以便消防车能够靠近消防的主体结构，能在消防时有足够的流线。1 使用房间的设计 平面使用房间主要以书库、阅览室等为主，静区与非静区有很好的隔音措施。2 辅助房间的设计卫生间内设置了前室，这样使厕所较为隐蔽，又利于改通向厕所的走廊的卫生条件。厕所设备参数根据建筑资料集查得男厕所每50人设一个大便器，女厕所每25人设一大便器，同时在外间设置洗手盆和污水池，厕所内为防潮湿、防腐蚀、好冲刷，采用1.2米高瓷砖墙面，地面为马赛克，室内标高低于走廊0.02米,内设地漏，防止冲刷厕所时水流入走廊。在一层入口两侧分别设有传达室、保安室。1.2.2 交通联系部分的设计1)走廊走廊是联系各个房间、楼梯和门厅等各部分的重要通道，以解决层间中水平联系和疏散问题，根据防火规范要求，设计了走道的净宽不小于1.2米。2)楼梯楼梯是房屋及各层间的垂直交通联系部分，是楼层人流疏散必经的通道。根据人流通行情况和建筑防火要求，本图书馆设二部楼梯和二部电梯，并有直接天然采光。楼梯间开间4500，进深9000。每跑共14步，踏步尺寸为150mm260mm，休息平台宽2430，每跑静宽2040，楼梯井180mm。1.3 建筑剖面设计1.3.1 房屋的高度和剖面形状的确定建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋个部分的组合关系。根据建筑设计资料集有关数据取窗台高0.9米，为了满足室内通风要求，本设计将内门设计为带亮子门，门高2.4米。为了防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，将室内地坪高出室外地坪600毫米，这样不仅有利于房屋建成后的沉降，也使建筑物显得更加雄伟庄重。1.3.2 房屋层数的确定根据任务书的要求及图书馆的使用要求，该教学楼为六层，详见立面图。1.3.3 楼梯在剖面图中的位置由于采光通风和抗震、消防要求设二部楼梯和二部电梯。1.4 建筑立面设计建筑物在满足使用要求的同时，它的体型立面以及内外空间组合等，还在一定程度上反映社会的文化生活、精神面貌，立面涂料采用白色和灰色。1.5 建筑构造概论1.5.1 墙本设计中的框架填充墙采用粉煤灰多孔空心砖，因为他具有保温性能好而且自重轻的优点，而且可以充分利用工业废弃物，改善生态环境，同时具有节约能源的效果。外墙厚度370，内墙240。1.5.2 楼地层本设计均为现浇混凝土板结构，楼地面均采用美术水磨石地面。1.5.3 楼梯 本设计楼梯采用现浇梁式楼梯。1.5.4 屋顶 屋顶采用非上人屋面。它是建筑顶部的围护结构，由防水层和保温层及结构层三部分构成，具体作法见剖面图。1.5.5 顶棚 考虑教室的隔音要求，后期专修工程设置隔音纸板顶棚，其自重轻，隔音效果好。1.5.6 门窗 大门为全玻璃门，外墙全采用塑钢窗，可直接向厂家定做，内门为木制防火夹板门，具体尺寸见建筑平面图。1.5.7 勒脚与散水 为了保护近地墙身不因外界雨、雪的侵袭而受潮受冻以致破坏，为加固墙身，以防因外界破坏而使墙身受损，同时也为了对建筑物立面处理产生一定效果，本设计从窗台下贴斩假石贴到散水代勒脚，做1000毫米宽散水，散水坡度为2%详见剖面图。1.5.8 女儿墙 为了美观，立面设置女儿墙1200高，100厚混凝土压顶，并方便布置避雷网线。1.5.9 雨水管 根据建筑物的耐久等级选择铸铁雨水管，管径100。雨水管的数量与雨水口相等，雨水管间距不大于24，具体布置见建筑立面图。2 结构设计2.1 梁柱截面，梁跨度及柱高度的确定2.1.1 初估截面尺寸1） 柱一、二、三、四、五、六层：bxh=600mm600mm2）梁梁编号见图2-1，其中：L1：bh=400mm800mmL2：bh=400mm700mmL3：bh=550mm1000mmL4：bh=550mm1000mm图2-1 柱网布置图Fig.2-1Column layout Network3）梁的计算跨度由于建筑轴线与柱轴线重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同，即建筑轴线距离即为梁的计算跨度。4 ）柱高度底层柱高度h=4.8m+0.6m+0.5m=5.9m其它层柱高度h=4.8m，其中4.8m为层高，0.6m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度。2.2 荷载计算2.2.1 屋面均布恒载180mm厚钢筋砼楼板 0.1825=3.75 KN/m220mm厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/m2冷底子油热玛蹄脂二道 0.05 KN/m2二毡三油防水层 0.35 KN/m2200mm厚水泥石保温层 0.26.5=1.3 KN/m2粉底 0.5 KN/m2，共计 6.35 KN/m2，屋面恒载标准值为（92+8.74+0.6）(66+0.6)6.35=12411 KN2.2.2 楼面均布恒载水磨石地面 0.65 KN/m2180mm厚钢筋砼板 0.1525=3.75 KN/m2粉底 0.5 KN/m2，共计 4.9 KN/m2，楼面恒荷载标准值为（92+8.74+0.6）(66+0.6)4.9=9577 KN/m22.2.3 屋面均布活荷载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载。雪荷载标准值为：0.2(92+8.74+0.6)(66+0.6)=391 KN2.2.4楼面均布活荷载楼面均布活荷载对图书馆的阅览室为2 KN/m2，书库为5 KN/m2，走廊、门厅、楼梯为3.5 KN/m2，电梯机房为7.0 KN/m2，为计算方便，此处偏安全地统一取均布活荷载为5 KN/m2。楼面均布活荷载标准值为：5.0(92+8.74+0.6) (66+0.6)=9773KN2.2.5梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）梁侧、梁底抹灰，柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑。L1 bh=0.4m0.8m，长度5.4m每根重量为：0.50.85.425=54KN其它梁柱自重计算结果例于表2-2表2-2 梁柱自重Tablet.3-1 Column respect编号截面（m2）长度（m）根 数每根重量（KN）L10.40.85.4626=7254L20.40.75.4656=18047.25L30.5518.4726=84136.5L40.5518.1746=168131.63Z10.60.65.977=4972.28Z20.60.64.8775=24558.82.2.6 墙体自重外墙为370mm厚，内墙为240mm厚，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积上墙体重量为：外墙：0.4716=7.52 KN/m2，内墙：0.3416=5.44 KN/m2，墙体自重计算见表2-3。表2-3 墙体自重Tablet.2-3 Wall respect墙 体每片面积（m2）片数重量（KN）底层外墙纵墙8.44.762=123563横墙5.44.962=122388内墙纵墙8.44.762=122577横墙5.45.063=182644其他层外墙纵墙8.43.862=122880横墙5.4462=121949内墙纵墙8.43.862=122084横墙5.44.163=182168以上墙体自重均为根据图纸近似地偏于安全的计算2.2.7 荷载分层总汇顶层重为荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面雪荷载纵，横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，80%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵、横墙自重。将前述分顶荷载相加、得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：第六层：G6=26250KN 第五层：G5=37020KN 第四、三、二层：G4，3，2=37020KN 第一层：G1=38396KN 图2-2 重力荷载代表值Fig.2-2Gravity loads on behalf of value建筑物总重力荷载代表值为=26250+37020+37020+37020+37020+38396=212726KN质点重力荷载值见图2-2。2.3 水平地震力作用下框架的侧移验算2.3.1 横梁线刚度砼C35，EC=3.15107 KN/m2 表2-4 横梁的线刚度表Tablet.2-4 The beam line stiffness Table梁号L截面Bxh(m2)跨度L(m)惯性矩Ib=边 柜 架 梁中 柜 架 梁Ib（1.5I0）(m4)Kb=（KNm）Ib（2.0I0）(m4)Kb=（KNm）L10.40.861.711022.5710-21.35105/L20.40.761.1410-2/2.2810-21.20105L30.55194.5810-22.401052.401059.1610-23.21105L40.5518.74.5810-22.491052.491059.1610-23.32105现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少柜架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边柜架取I=1.5IO(IO为梁的截面惯性矩)；对中柜架取Ib=2.0IO，横梁线刚度计算结果列于表2-42.3.2 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6表2-5 柱的线刚度Tablet.2-5 Column Line stiffness柱号Z截面（m2）柱高度h（m）惯性矩ICIC=bh3(m4)线刚度Kc=(KNm)Z10.60.65.91.0810-20.58105Z20.60.64.81.0810-20.71105表2-6 横向框架侧移刚度Tablet.2-6 Horizontal lateral stiffness framework 项 目层 柱类型 (一般层) (底 层)=(一般层)=(底层)D=Kc(KN/m)根 数底层边框架边柱=2.330.654130764边框架中柱=4.660.7751549610中框架边柱=2.070.6311261610中框架中柱=4.140.7561511625D711324二三四五六层边框架边柱=1.900.487180094边框架中柱=3.800.6552422110中框架边柱=1.690.4581693610中框架中柱=3.380.6282322325D10641812.3.3 横向框架自振周期周顶点位移法计算框架的自振周期。可按公式：T1=1.74计算。其中4T为考虑，非结构墙体刚度影响的周期折减系数，可取0.6.T为结构顶点假想位移（m）。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2-7 横向框架顶点位移Tablet.2-7 Vertex framework of horizontal displacement层次Gi（KN）Gi（KN）Di Gi（KN/m）层间相对位移i=Ai6262502625010641810.02470.77035370206327010641810.05950.745643702010029010641810.09420.686133702013731010641810.13900.591923702017433010641810.16380.46291383962127267113240.29910.2991T1=1.70.7=0.895(s) 2.3.4 横向地震作用计算在2类场地，设计地震分组为第二组，抗震设防防烈度为8度，则结构的特征周期Tg和地震影响系数max分别为：Tg=0.40(s) max=0.16由于T1=0.34(s)1.4Tg=1.40.4=0.56(s)，不考虑顶点附加地震作用。各层横向地震剪力计算见表2-8，表中，Fi=各层横向地震作用及楼层地震剪力见表2-8。 表2-8 各层横向地震作用及楼层地震剪力Tablet.2-8 Floors horizontal earthquake and seismic shear floors 层次Hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)Vi(KN)53.921.358291241580.2421540.091540.0943.917.483941460560.2841807.383347.4733.913.583941133190.2201400.084747.5523.99.68394805820.157999.155746.715.75.78766499660.097 617.36364.0横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-3。(a)水平地震作用 （b）地震剪力(a) levels earthquake (b) seismic shear 图2-3 横向框架各层水平地震作用及地震剪力Fig.2-3Horizontal layers framework of the level of earthquake and seismic shear多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表2-9。层间弹性相对转角均满足要求QeQe= 表2-9 横向变形验算Tablet.4-6 Checking horizontal deformation层次层间剪力Vi/KN层间刚度Di/KN/m层间位移/m层高hi/m层间相对弹性转角Qe51540.0950223360.00033.943347.4750223360.00073.934747.5550223360.00093.925746.750223360.00113.916364.06051580.01055.72.4 水平地震作用下，横向框架的内力分析以中框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法，步骤与框架中框架完全相同，故不再赘述。框架柱剪力及弯矩计算，采用D值法，其结果见表2-10 表2-10框架柱剪力及弯矩Tablet.2-10 Columns shear and moment层次Hi(m)Vi(KN)Dij(KN/m)边 柱中 柱Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)M下(KNm)Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)Mg下(KNm)64.82593.7510641811693641.281.690.40118.979.32322356.603.380.45149.4122.354.84765.5110641811693675.841.690.45200.2163.823223103.993.380.45274.5224.644.86518.31106418116936103.741.690.45273.9224.123223142.253.380.50341.4341.434.87860.7106418116936125.101.690.50300.0300.223223171.543.380.50411.70411.724.88784.13106418116936139.801.690.50335.5335.523223191.693.380.50460.1460.115.99313.3971132412616165.182.070.55438.653615116197.914.140.55525.5642.2框架梁端弯矩，剪力及柱轴力见表2-11表2-11 地震力作用下框架梁端弯矩及柱轴力Tablet.2-11 Seismic forces under the framework of beam-column moment and the axial force层次nAB跨BC跨柱轴力I（m）M左（KN/M）M右（KN/M）Vb(KN)L(M)M左（KN/M）M右（KN/M）Vb(KN)NA(KN)NB(KN)66.00118.974.732.276.0074.774.724.9-32.277.3756.00279.5198.479.656.00198.4198.466.13-111.9220.8946.00437.7283120.126.0028328394.33-232.0446.6836.00524.3376.6150.156.00376.6376.6125.53-382.1971.326.00635.7435.9178.66.00435.9435.9145.3-560.79104.616.00774.1492.8211.156.00492.8492.8164.27-771.94151.48图2-4 水平地震作用下横向框架梁的剪力Fig.2-4Seismic levels under the framework of horizontal beam shear图2-5 水平地震作用下梁端弯矩图、柱端弯矩图Fig.2-5Under horizontal earthquake beam moment map, the map-the Moment2.5 横向向风荷载作用下框架结构内力和移侧计算2.5.1 风荷载标准值基本风压Wo=0.6KN/m2，风荷载体型系数Ms =0.8(迎风面)和Ms=-0.5（背风面）C类地区，H/B=29.9/52.8=0.566，查规范得脉动影响系数V=0.43，取T1=0.54，0.62WoT12=0.620.60.542=0.11KNS2/m2，查规范得脉动增大系数=1.19，侧z=1+仍取中框架，其负载宽度为6m，沿房屋高度的分布风荷载标准值q(z)=60.6zMsMz=3.6zMsMz根据各楼层高处的高度Hi，取Mz，代入上式可得各楼层标高处的q（z）见表2-12，q（z）沿房屋高度的分布见图2-6。表2-12 沿房屋高度分布风荷载标准值Tablet.6-1 Housing distribution along the height of the wind load standard层次Hi(m)Hi/HMzzQ1（z）（KN/m）Q2（z）（KN/m）629.91.0000.9981.5134.3492.718525.10.8390.9221.4663.8932.433420.30.6790.8451.4113.4342.146315.50.5180.7451.3562.9091.818210.70.3580.741.2482.6601.66215.90.1970.741.1362.4211.513图2-6 风荷载沿房屋高度的分布(单位：kN/m)Fig.2-6Wind load along the height of the housing distribution (unit : kN / m)框架结构分析时，应按静力等效原理将图2-6的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图2-7。图2-7 等效节点集中风荷载(单位：kN)Fig.2-7Equivalent nodes concentrated wind load (unit : kN)2.5.2 风荷载作用下的水平位移验算层间剪力，相对侧移和绝对侧移见表2-13表2-13 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算Tablet.2-13 Wind loads under the framework of the shear layer and the calculation of lateral层次123456Fi(KN)43.0241.5346.4653.3160.7132.14Vi(KN)277.17234.15192.62146.1692.8532.14D(KN/m)100812149987149987149987149987149987Mi(m)0.002750.001560.001280.0009740.0006190.000214Mi(m)0.002750.004310.005590.0065640.0071830.007397ui/hi1/21451/30771/37501/49281/77541/22430由表2-13可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/2145远小于1/550，满足规范要求。2.5.3 风荷载作用下框架结构内力计算各层柱端弯矩及剪力计算见表2-14。表2-14 各层柱端弯矩及剪力Tablet.2-14 End-column moment floors and Shear层次Hi(m)Vi(KN)Dij(KN/m)边 柱中 柱Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)M下(KNm)Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)Mg下(KNm)64.832.14149987169363.631.690.4010.57232234.983.380.4513.110.754.892.851499871693610.481.690.4527.722.62322314.383.380.453831.144.8146.161499871693616.501.690.4543.635.62322322.633.380.5054.354.334.8192.621499871693621.751.690.5052.252.22322329.823.380.5071.671.624.8234.151499871693626.441.690.5063.563.52322336.253.380.50878715.9277.171008121261634.692.070.5592.1112.61511641.564.140.55110.3134.9框架梁端弯矩剪力及柱轴力见表2-15表2-15风荷载作用下框架梁端弯矩及柱轴力Tablet.2-15 Wind loads under the framework of beams and columns moment - axial force层次nAB跨BC跨柱轴力L(m)M左（KN/m）M右（KN/m）Vb(KN)L(m)M左（KN/m）M右（KN/m）Vb(KN)NA(KN)NB(KN)66.0010.56.552.846.006.556.552.18-2.840.6656.0034.724.49.856.0024.424.48.13-12.692.3846.0066.242.718.156.0042.742.714.23-30.846.336.0087.86325.136.00636321-55.9710.4326.00115.779.332.56.0079.379.326.43-88.4716.516.00155.698.742.386.0098.798.732.9-130.8525.98横向中框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图2-8，图2-9。图2-8 横向中框架在风荷载作用下的梁端剪力及柱轴力Fig.2-8Frame horizontal wind load in the beam and column axial shear strength图2-9 框架弯矩图Fig.2-9Moment framework plan2.6 竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算2.6.1 计算单位取轴线横向柜架进行计算，如图2-10所示。除轴外，其余各纵向柜架梁的中心线与柱中心线相重合，因此除轴外，其余梁柱节点外没有集中力矩。此外，计算单无范围内纵梁承担的荷载以集中力的形式传递给横向柜架。图2-10 横向框架计算单元Fig.2-10Horizontal framework calculation modules2.6.2 荷载计算：1）恒载计算图2-11 各层梁上作用的恒载Fig.2-11Floor beam of dead load在图11中，q1代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第6层。q1=0.50.725=8.75KN/mq2为板传给横梁的三角形荷载，由图2-11所示几何关系可得q2=6.356=38.1KN/mP1、P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：P1=（1.35+4.35）326.35+0.651258.7+7.521.28.7 =108.585+141.375+18.5088 =328.47KNP2=(1.35+4.35)346.35+0.651258.7 =217.17+141.375 =358.55KN集中力矩M1=P1e1=328.47=8.21KNm对2-5层，q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第6层，结果为：q1=8.75+5.444.1=31.054KN/mq2=4.96=29.4KN/mP1=(1.35+4.35)324.9+0.651258.7+7.528.13.8 =83.79+141.375+131.4656 =456.63KNP2=(1.35+4.35)344.9+0.651258.7+5.443.8(8.7-0.6) =167.58+141.375+167.4432 =476.40KNM1=P1e1=456.63=11.42KN尺寸1层：q1=31.054KN/m q2=29.4KN/m D1=456.63KN D2=476.40KN M1=11.42KNm2）活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图2-12所示。图2-12 各层梁上作用的活载Fig.2-12Role of the floor beams live load对于第6层：q2=0.26=1.2KN/mP1=(1.35+4.35)320.2=3.42KN/mP2=(1.35+4.35)340.2=6.84KN/mM1=P1e1=3.42=0.0855KNm对2-5层：q2=0.56=30KN/mD1=(1.35+4.35)32=85.5KND2=(1.35+4.35)345=171KNU1=P1e1=85.5=2.138KN对1层q2=30KN/mP1=85.5KNP2=171KNM1=2.138KNm将以上计算结果汇总，见表2-16和表2-17。表2-16 横向框架恒载汇总表Tablet.2-16 Hang contained horizontal framework matrix层次q1q2PP2M168.7538.1328.47358.558.212-531.0529.4456.63476.411.42131.0529.4456.63476.411.42表2-17横向框架活载汇总表Tablet.2-17 Horizontal framework of wood containing matrix层次q1D1P2M161.23.426.840.08552-53085.51712.13813085.51712.1383）内力计算梁端、柱端变矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，弯矩计算过程如图2-13，所得弯矩如图2-14。端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中叠加得。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表2-18和2-19。图2-13（a）恒载作用下（单位：）Fig. 2-13(a) under constant load (unit:)上柱下柱0.372右梁0.628左梁0.386 上柱下柱0.228右梁0.386左梁0.386 上柱下柱0.228右梁0.3868.2133.29-97.6956.1997.6900-97.69097.6900-97.69048.8518.55-6.900-11.6528.1-10.850-6.410-10.85000000.27144.940.271-53.150.458114.940.3140.186-6.410.186-108.540.31497.690.3140.18600.186-97.690.31437.0911.4237.09-148.2862.68148.28000-148.280148.28000-148.28074.1416.65-9.5418.55-9.540-16.1231.34-9.840-5.830-5.830-9.84000000044.20.27146.10.271-101.720.458169.780.314-5.830.186-5.830.186-158.120.314148.280.31400.18600.186-148.280.31437.0911.4237.09-148.2862.68148.28000-148.280148.28000-148.28074.14018.55-10.0518.55-10.050-17.0031.34-9.840-5.830-5.830-9.84000000045.590.27145.590.271-102.60.458169.780.314-5.830.186-5.830.186158.120.314148.280.31400.18600.186-148.280.31437.0911.4237.09-148.2862.68148.28000-148.280148.28000-148.28074.1418.55-10.0518.55-10.050-17.0031.34-9.840-5.830-5.830-9.84000000045.590.27145.590.271-102.60.458169.780.314-5.830.186-5.860.186-158.120.314148280.31400.18600.186-148.280.31437.0911.4237.09-148.1862.68148.28000-148.280148.28000-148.28074.1418.55-10.3119.5-10.31017.4331.34-9.840-5.830-5.830-9.84000000045.330.28546.280.233103.030.482169.780.325-5.830.193-5.830.157-158.120.325148.280.32500.19300.157-148.280.32539.0011.4231.89-148.2865.97148.28000-148.280148.28000-148.28018.55-5.29-4.320-8.9432.99-10.720-6.37-5.180-10.7200000052.2627.5713.79-91.25170.55-6.37-5.18-2.59-159148.28000-148.28上柱下柱0.372右梁0.626左梁0.386上柱下柱0.226右梁0.386左梁0.386上柱下柱0.228右梁0.3860.08550.81-2.251.362.2500-2.2502.2500-2.2507.33-2.730-4.600.68-0.260-0.160-0.26000000.2715.410.271-5.490.4552.670.3140.186-0.160.186-2.510.3142.250.3140.18600.186-2.250.31414.660.13814.66-56.2524.7656.25000-56.25056.25000-56.2500.41-2.107.33-3.970-6.7112.39-3.890-2.300-2.300-3.89000000012