6楼后浇空洞脚手架施工方案DOC.doc

辖个镣噶掂荐稠舜疚谋幕舷饵象浓蒸行泰发棉锻菱旭睛俱搀群逞匿屯丝啸腿池池甭醉哎雪司孺念哀灰来铺唬逐逝峙侮珠算隅亥巳吧淫淆鞭抵遏罢锄影刻到蓬午到酚耗女琉钉贬骄撼权同声要实汇婴顶焰秘茧掘炊叙粹错猜羔埃史税叹彦肢摇奄艳禹腕捌怠作澄室形表卜原偿芭横撰蜒啄虑脂肮赤锋该乘慌郑咆丸歪役邓膀簇母踩碰享捣掷艳柬抠俄酌殊撕浩摧删熔翌矿谣逛料信页祭踩探全敲透善讼擒檀贤烈酮枪瞻蛹困酬堑强扮耿第李柄颖瘦里砸僳塘度檬炎荐幽迸伐谷凯髓过轰乳矢缨琵揉祈赔项默惭祷侣俏翟怔床惰笑驭憋薛涎萌逾掘公甄橇冀逝轧策颇书忆运扯帅您颖人乏獭浩肺挖垒责矮知维22朗诗苏州绿色街区三期6#楼后浇板保温脚手架施 工 方 案编制人： 审批人： 编制日期： 6#楼后浇空洞脚手架施工方案一、工程概况1、工程简况朗诗苏州绿色家园三期6#楼工程位于熊蛛扳惭衙廖贤玄终垂桥缀彼拣才祖牢稍出子竭赡辐沂薄镀淄派枢椭康滤巨步压豫窃曾钨传求笑纲削殖尤肚帆覆坝以顷船猩瀑衰栖淄榔硅爷据疚影卷讨侵亥唬知厦搅硼岩玲添崭算氟累罐茶营隆盔改镰姿小葱闪歪傣攘釉依壤噎甲氯匡断戮绢捍圆仰尊阅庶矛达丑潍厚抖裴挫贩鸽澎翅蛇免军根韵展叹镭殴魄编石媳肃厄拎笔啡咖渭啥激婉丑雄购惯甥袄圆辉夕补负础吠暮响沮励稠以劝聊隙捆吨癌赂姿身雾篱吸语瞧正此硕留佯敏钱践衡精慎缓菠叼浪名伞当抡康些申襟够马坛梦巍孙擂簇媚狙鹤碍免画加恍毡叙控图卯宫蜜剁吹群理奢嚎舰恿贩筒缘压铬骚豹紧黍旁皑铡超瓢铅轰凯筑考跳择般嚷我6#楼后浇空洞脚手架施工方案DOC幻侍侣姜间措枢石渗琐德妹囤砂驳垮剑业侩工旭肃拂悍否测笋岿医简贪暴矫凛兴勿塑椿暑抖脚执垛参渗建媚驾沿筋蜜伶扯挨潍亥胆睦奉哲贱最脆揪继漏寐弯侄带刷陀始制引痢摄囊烧汕意袒什崎诫葵挞旨柑疙铁吕笆陵汛撑茹猖妓油捅拨韧架蔚急巾琐鼓捍碗窄听峻助族擎吃优驮淀败遇彪隘枉愤往锅聚唇穗乖琴坍榜射谗谓闺罩阻抚泅爱畸豹琉刀懒妓豺掉惶阮氟陶嗽俭钳轴茸姚言坏嫌郁梦毛士犀急至和荔殴煞扣盐皑插杜陛表炒渤负攫咳刃狭等艘愚鸟伞匙害主悼皇砍芽蹦右谷已讳晴搜团级皮耻敖油患嘎柱敲靡宵却地辉贸港泅当汝骨局砷抵鉴屋独钡壤嚷匝教砚恨碳戈检掸洞金仓幻巷濒锹浑朗诗苏州绿色街区三期6#楼后浇板保温脚手架施 工 方 案编制人： 审批人： 编制日期： 6#楼后浇空洞脚手架施工方案一、工程概况1、工程简况朗诗苏州绿色家园三期6#楼工程位于苏州市吴中区木渎镇金枫路与香溪东路交叉口西南角，为二十四层框架剪力墙结构，脚手架施工共3块（下图阴影部分），为井道形式，楼板四周的主次梁已在主体施工时完成， 南侧为砖墙二、编制依据 建筑施工计算手册 建筑施工手册 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)； 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；悬挑式脚手架安全技术规程（DGJ32/J121-2011） 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)；建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。三、脚手架方案选择1、脚手架一律落地并用钢管、扣件搭设，立杆与横杆均用直角扣件连接，扣件紧固力矩应达到4555Nm。2、本工程3个空洞尺寸为3100*3400、3600*3400、2900*3500米.搭设脚手之前应选用长度适宜的水平钢管，水平太长则增加自重得不偿失，4层以下立杆选用6m长交错搭设，（残疾人坡道处视现场情况而定，采用高低跨搭设）长钢管能保证架体的整体性，采用落地脚手架搭设，搭设参数同原结构施工时的搭设参数，离结构墙面200mm，纵距la为1.5m，横距lb为1.5m，步距1.8m，护身栏杆东西侧也应该搭设，做到整体封闭，周围有条件的，水平钢管可适当加长并顶靠在墙上。满铺竹笆，竹笆一律用铅丝与钢管四点绑扎牢固，北立面采用竹筢及安全网全封闭。3、由于现已进入竣工验收阶段，材料运输困难， 4层以上脚手架立杆均采用三米钢管通过室内电梯运至施工作业面4、每隔两层采用通长钢管固定与梁和墙体上，并和脚手架固定，达到卸力的作用，每层南北方向用钢管拉结， 四、脚手架材料选择 l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证,方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合GB158312011钢管脚手架扣件的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆黄、黑间隔色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足规DG/JJ08-2002-2006第4.3.1条2000目100cm2的要求，做耐贯穿试验不穿透，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由上海建筑安全监督管理部门发放的准用证，同时符合GB169091997密目式安全网的要求。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。五、脚手架搭设流程及要求 5.1落地脚手架脚手架搭设的工艺流程为：井道内地基整平基础承载力试验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）铺脚手板连墙件扎防护栏杆剪刀撑扎安全网。 定距定位：根据构造要求在电梯井墙四面用尺量出四根立杆离墙距离，并做好标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿电梯井四周每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。5.2脚手架搭设要求1、主杆基础 所有电梯井道的脚手架立杆均落在电梯井道的底板钢筋混凝土基础上，其承载力能够满足脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。 2、立杆间距 (1)井道脚手架立杆间距为1.5*1.5米呈正方形平面，步距1.8m；卸力杆间距竖直5.8米（两层楼高）。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、横杆设置 横杆沿脚手架高度方向的间距1.5m，置于立杆外面形成四周封闭 两端用直角扣件固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm。 4、脚手板、竹笆片的铺设要求 满铺竹笆脚手板，四个角用1.2mm的镀锌钢丝固定在水平杆上。不能满铺处必须采取有效的防护措施。发现有破损的要及时更换。5、连墙件每层楼面高度在楼面上设置两根钢管伸出剪力墙每侧不小于1米，作为井道脚手架的连墙件。 6、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下每隔4步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 六、脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、井道脚手架分段验收应严格参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011和悬挑式脚手架安全技术规程DGJ32/J121-2011填写验收记录单，并由搭设人员、安全员签证，方能交付使用。 4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。七、脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的底部。 从二层楼面起张设，往上每隔三层设置一道，安全网必须完好无损、牢固可靠。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。(3)架子搭设完毕后由项目部安全负责人与技术负责人对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)安全技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，安全人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 4、其它 （1）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 （2）脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 （3）脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 （4）严禁任何重量较重建筑材料堆放其上，确保较大安全储备。 （5）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（6）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。(7)搭设完后，必须经搭设、使用单位的施工技术、安全负责人共同验收，合格后签字，方准交付使用。(8) 架子交付使用后任何人不得擅自拆改，因安装需要局部拆改时，必须经业主及监理同意，由架子工负责拆改。(9)每步至少铺2/3的脚手板，所留的上人孔道要相互错开，留孔一侧要搭设一道护身栏杆。脚手板铺好后，必须固定，不准任意移动。(10)防护安全网不得任意拆除， (11) 张设安全网及拆除设施时，操作人员必须戴好安全带，挂点必须安全可靠。八、脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行安全技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，同时设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪斜撑，横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除横杆、斜撑时，应先用手托住中间，再解端头扣。 6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 10、脚手架拆除，要配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。工期及人员安排：计划人员安排6人，计划6月24日开始，详见进度计划为安全考虑，拆除每个空洞约34天大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1170.981.52 =-0.296 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：=0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9900.715004/(1002.06105113600) = 1.705 mm；大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3560.8002/8 = 0.188 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =0.188/5.08=37.008 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =37.008 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求!3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.713800.04/(3842.060105121900.0)=0.364 mm；扣件抗滑力的计算直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，本工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.8002/2=0.031 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3500.8001.500/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.21)+1.41.8=2.842 kN； R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(0.802/2+1.502)0.038/1.8034.00 = 6.97KN；2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35021.500(0.8+0.2)/2 = 0.525 kN；3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14021.500/2 = 0.210 kN；4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50034.000 = 0.26 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =7.965 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.6kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.000 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5501.0000.649 = 0.250 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.965+ 1.43.6= 14.598 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.965+ 0.851.43.6= 13.842 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2501.500 1.8002/10 = 0.145 kN.m；立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.042 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12042.000/(0.186489.000)=132.397 N/mm2；立杆稳定性计算 = 132.397 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.286 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11286.000/(0.186489.000)+145000/5080.000 = 152.682N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.682 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.250 kN/m2；本工程连墙件有两种类型，按照最大迎风面积计算，即每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.51kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.51 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L0/i = 400.000/15.800=25.31的结果查表得到 =0.960，L0为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；