康奈大厦基坑支护设计方案.doc

康奈大厦基坑支护设计方案1 设计任务书1.1 工程概况拟建邯郸市康奈大厦位于邯郸市陵园路北侧，西临邯山南大街，建筑面积22849，地上24层，地下1层，框架剪力墙结构。该工程基础埋深5m，实际基坑开挖深度为10m，根据场地的土层条件及邯郸市类似基坑工程的经验，为保证基坑的稳定性及尽量节省投资，经方案比选，拟采用排桩+锚杆对该基坑进行支护。1.2 工程地质及水文地质概况据中冶地勘岩土工程总公司提供的岩土工程勘察报告，该场地土层由上至下分别为：第1层，杂填土：杂色，稍密，湿，主要以碎砖块等建筑垃圾组成，本层在整个场地均有分布，层厚0.602.80m，层底标高56.5359.11m。第2层，素填土：深褐色，可塑硬塑，主要回填物为粉质粘土，局部为粉土，含少量小砖块及炭屑，本层在整个场地均有分布，层厚1.203.60m，层底标高53.7056.86m。第3层，粉土：黄褐色，湿，中密密实，无光泽，摇震反映中等，韧性低，干强度低。厚度2.003.00m，层底标高53.3354.46m。第4层，粉土：灰色，湿，中密密实，无光泽，摇震反映中等，韧性低，干强度低，含较多青砖，瓦片。层厚0.802.50m，层底标高51.8353.03m。第5层，粉质粘土：灰褐色，软塑可塑，含青砖，瓦片及有机质，局部夹粉土薄层。稍有光泽，无摇震反应，韧性中等，干强度中等。层厚2.704.90m，层底标高48.1349.31m。第6层，粉质粘土：褐黄色，可塑硬塑，含砂粒及钙质结核。稍有光泽，无摇震反映，韧性中等，干强度中等。层厚0.601.50m，层底标高47.3048.33m。第7层，中砂：褐红色，中密，湿，主要矿物成分为长石，石英，含少量小砾石，局部为细砂。层厚0.803.10m，层底标高44.9647.53m。第71层，粉质粘土：褐黄色，硬塑，含砂粒及钙质结核。稍有光泽，无摇震反映，韧性中等，干强度中等。层厚1.902.20m，层底标高44.8445.63m。第8层，粉质粘土：红褐色，硬塑坚塑，含氧化铁及钙质结核。稍有光泽，无摇震反映，韧性中等，港强度中等。层厚3.35.4m，层底标高40.1042.33m。第81层，细砂：黄褐色，稍密，湿，主要矿物成分为长石，石英。层厚1.80m，层底标高40.53m。 第9层，粉质粘土：红褐色，硬塑坚硬，含氧化铁及砂粒。稍有光泽，无摇震反映，韧性中等，港强度中等。揭露最大厚度4.4m，层底标高36.1039.70m。第10层，卵石：黄褐色，红褐色，稍密，湿，主要岩性为长石，石英，砂岩，约占总质量的5560 ，一般粒径2050mm，最大粒径约150mm，局部见漂石，磨圆度较好，主要以粘性土及粗砂填充，层厚25.6025.80m，层底标高11.53m。第101层，粉质粘土：红褐色，坚硬，含砂粒。稍有光泽，无摇震反映，韧性中等，干强度中等。厚度0.501.80m，层底标高25.0329.34m。第11层，粘土夹粉质粘土：棕褐色，坚硬，含氧化铁，砂粒及钙质结核，上部为粉质粘土。有光泽，无摇震反映，韧性高，干强度高。本次勘查未揭穿本层，揭露最大厚度12.20m。各层土的物理力学性质指标见表1.1。表1.1 土的物理力学性质指标层号土的名称w(%)(kN/m)ew(%)W(%)a(MPa-1)f(kPa)2素填土21.3190.75028.318.20.385903粉 土23.619.20.75627.117.70.3991004粉 土226.119.20.81727.617.90.351905粉质粘土25.019.40.76128.718.10.3631006粉质粘土20.819.90.67828.218.00.321140该场地在勘察期间实测混合稳定水位埋深为9.7010.70m，近35年地下水位埋深8.00m，为微承压水。2 设计依据2.1 基坑侧壁安全等级该基坑工程开挖深度10m，围护结构不是主体结构的一部分，基坑周围有建筑物，管线，道路，管道等建筑体需加以保护，但不需严加保护。故基坑工程等级为二级。按照建筑基坑支护技术规程关于基坑侧壁安全等级及重要性系数的表述，该基坑工程基坑侧壁安全等级为二级，重要性系数01.0。表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数安全等级破坏后果重要系数0一级支护结构破坏，土体失稳或变形过大对基坑周围环境及地下结构施工影响严重1.10二级支护结构破坏，土体失稳或变形过大对基坑周围环境及地下结构施工影响一般1.00三级支护结构破坏，土体失稳或变形过大对基坑周围环境及地下结构施工影响不严重0.902.2 工程勘察资料表2.2 各主要土层物理力学性质指标土层土层名称土层厚度（m）粘聚力c(kPa)内摩擦角j()重度(kN/m3)孔隙比e液性指数qs(kPa)1杂填土（杂色）1.410.010.018.0_2素填土（深褐色）2.47.9012.919.00.7528.3903粉土（黄褐色）2.515.911.719.20.75627.11004粉土（灰色）2.09.0013.419.20.81727.6905粉质黏土（灰褐色）3.521.312.219.40.76128.71006粉质黏土（褐黄色）1.022.711.619.90.67828.21407中砂2.50.0012.219.50.695_8粉质黏土（红褐色）4.061.111.620.50.63530.5_表2.3 地层岩土性质特征一览表地层序号岩性颜色湿度稠度密度压缩性(MPa-1)1杂填土杂湿稍密_2素填土深褐湿可塑硬塑03853粉土黄褐湿中密密实0.3994粉土灰色湿中密密实0.3515粉质粘土灰褐湿软塑可塑0.3636粉质粘土黄褐湿可塑硬塑0.3217粉质粘土中砂褐红褐黄湿中密硬塑8粉质粘土红褐湿硬塑坚塑场地在勘查期间，实测混合稳定地下水位埋深为9.710.7m，近35年地下水位埋深为8.00m，为微承压水。2.3 有关主体结构的设计资料建筑面积2254.9m2，地上24层，地下1层，框架剪力墙结构。2.4 资料周围环境该工程北侧毗邻邯山区实验小学教学楼（4层），最小净距离为3.14m。目测该教学楼窗户有竖向裂缝；东侧有邯山区政府房屋（2层）;西侧有邯山区自来水网管，预计埋深1.5m;南侧距坑边7.5m左右有光缆通过，预计埋深1.5m；平面图如下图2.1 康奈大厦基坑平面图3 基坑设计方案的选择3.1 方案比较3.1.1 土钉墙方案土钉墙支护方案由于其经济和施工工期短，所以，此方案是最基本方案，但其适用性有一定范围。在本工程中，北侧毗邻小学教学楼且教学楼现已有明显墙体开裂，因此必须保证基坑的绝对安全，经试算，若要保证土体的整体稳定性，土钉间距过密，且土钉过长。在北侧不宜采用。但其它三侧可用。但本基坑较深，不宜采用。3.1.2 水泥土搅拌桩按照规范规定，水泥土墙的宽度为0.60.8H，宽度为6m。超过基础红线范围。不宜采用。3.1.3 多支点桩计算结果如后设计部分，可以采用。3.2 方案确定本基坑支护的特点：1. 北侧毗邻小学教学楼且教学楼现已有明显墙体开裂，因此必须保证基坑的绝对安全。2. 其它三侧均为管道，电缆等地下建筑。综合该工程的特点和场地地质与水文条件，并参照各种围护墙体的类型，适用性以及优缺点和建筑基坑工程的设计计算和施工中各种基坑实例简况，现确定方案为：双支撑排桩。3.3 地下水的处理因地下水位8.0m左右，而基坑开挖深度位10m，故该工程需考虑降水处理问题。改基坑降水范围大且地下水为微承压水，固采用深井井点降水。4 基坑围护桩的设计4.1 土各项指标的简化计算土压力为了计算简化，对主动土压力和被动土压力的计算指标采用加权平均计算。主动土压力指标的计算：，取取192KN/=0.81被动土压力指标的计算：，取取196kN/m3。=1.23加权平均简化后结果如下图示： 图4.1 土指标简化图设置两层锚杆，采用连续梁法和逐层开挖支撑力不变法分别对支护结构进行设计计算，如下图所示。 图4.2 锚杆设计简图4.2 第一层锚杆施工完毕第二层锚杆施工前的计算4.2.1 第二层锚杆尚未施工前的土压力计算当第一层锚杆施工完毕后，基坑开挖至C点下0.5m处，第二层锚杆尚未施工前，此时支护结构处于单支点状态。开挖深度h=6.5m。临界深度为： 距开挖面的距离为：m开挖面以下深度u处的主动土压力强度：开挖面处的被动土压力为：开挖面以下深度u处的被动土压力： 图4.3 锚杆施工前计算简图4.2.2 第二层锚杆尚未施工前土压力零点位置令当第一层锚杆施工完毕后，基坑开挖至C点下0.5m处，此时土压力零点位置为：该部分三角形分布的土压力为：位于开挖面以下，距开挖面的距离为：4.2.3 B点支撑力计算对等值梁AO的O点取矩，可得：此时尚未开挖至设计深度，不需要进行桩墙的入土深度计算。4.3 第二层锚杆施工完毕，基坑开挖至设计标高的计算4.3.1 基坑开挖至设计标高的土压力计算 图4.4 开挖至设计标高的计算简图距开挖面的距离为：m开挖面以下深度u处的主动土压力强度：开挖面处的被动土压力为：开挖面以下深度u处的被动土压力：4.3.2 基坑开挖至设计标高（10米）时土压力零点位置令此时土压力零点位置为：该部分三角形分布的土压力为：位于开挖面以下，距开挖面的距离为：4.4 支撑力和土压力零点的剪力计算下面采用两种不同的方法计算C点支撑力。采用逐层开挖支撑力不变法进行计算：对于等值梁AO，对O点取矩，可得：将带入上式，计算得到=245.599kN/m。对等值梁AO，对B点取矩，可得：计算可得：Q=126.161kN/m。按等值梁计算，受力图如图4.5所示， 图 4.5 等值梁受力简图采用弯矩分配法可求得：固端弯矩 ,支撑反力，,4.5 由等值梁求算桩的入土深度等值梁在土压力零点的支撑反力按逐层开挖支撑力不变法计算取值，Q=126.161kN/m。桩的最小入土深度为：桩长为：L=12.074+10=22.074（m）4.6 弯矩的计算由力学求解器得：最大正弯矩距土压力零点2.48m， M179.08kN/m。最大负弯矩距土压力零点5.507m，M191.797kN/m。 图4.6 桩身弯矩图4.7 桩的配筋桩体可按均匀配筋，即受压和受拉区配筋相等，桩间距1.6m，桩受弯矩为：钢筋总抗弯能力 。取桩径为d1000mm, 保护层厚度a取50mm，钢筋笼直径d1d2a900mm混凝土选用C35。钢筋选，12根；。沿截面受拉区和受压区周边配置局部均匀纵向钢筋或集中纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩,其正截面受弯承载力可按下列公式计算。 得 （4-9） ，符合要求。4.8 按工况计算在打第一根锚杆之前，基坑开挖至-4.5m，此时为悬臂桩，计算简图如下，图4.7 工况计算简图由Blum法得：土压力为零点。设土压力为零点距此时所开挖的基坑底面的距离为u。所以由解得u0.28m。故取土压力为零点在4.5m处。土压力为：最大弯矩在剪力为零处，设从土压力为0点向下处Q=0，则有： 则所以： 但 故配筋仍满足要求。4.9 腰梁设计锚杆和排桩需要有腰梁来连接,从而增强了地下支护结构的整体稳定性，腰梁应具备足够的抗弯刚度.在次只验算腰梁的弯矩来保证整体结构的稳定。腰梁计算简图为: (支座间距1.6m,计算5跨)图4.8 腰梁计算简图 图4.9 第一道腰梁弯矩图（支撑力取最大值）图4.10 第二道腰梁弯矩图第一道腰梁：因,即: 腰梁：选218a的槽钢,第二道腰梁：因,即: 腰梁：。选225a的槽钢,。4.10 冠梁的计算冠梁按构造配筋，如下图示：图4.11 冠梁配筋图4.11 位移计算（m法）用m法计算排桩位移可分为两部分：基坑底面以下和基坑以上部分位移。4.11.1 基坑底面以下部分 图4.12 位移计算简图土压力作用下，由平衡关系得：基底的水平力 弯矩 参数确定基床系数取值为： 由基坑底以下深度范围内各层土的换算平均值。 取, 取桩的配筋率为 排桩的计算宽度为，桩的变形系数： ，换算深度：属弹性桩。又m。故 桩置于非岩石地基中，查表，按得： 表4.1 基坑以下位移计算结果点号h=azzA1B1C1D1Xz10.20.542005421.000000.200000.020000.001330.004674820.41.084010840.999910.399990.080000.010670.005491440.61.626016260.999350.599870.179980.036000.0063815940.82.168021680.997270.799270.319880.085320.007343651.02.71002710.991670.997220.499410.166570.008369361.23.252032520.979271.191710.717870.287580.009441251.43.794037490.955231.379100.973730.455880.010528361.64.33604360.912801.553461.264030.678420.0115810871.84.878048780.843131.705751.583620.961090.0125266982.05.42005420.735031.822941.924021.308010.0132623292.25.962059620.574911.887092.272171.720420.013649133102.46.504065040.346911.874502.608822.195350.013506337112.67.046070460.0331461.754732.906702.723650.012604696122.87.58807588-0.385481.490373.128433.287690.010664131133.08.1300813-0.928091.036793.224713.858380.007351867143.59.48509485-2.92799-1.271722.463044.97982-0.00947925153.699.99999999-4.03962-3.046031.1749124.81565-0.02389704.11.2 基坑地面以上部分位移计算简图如下图。 图4.12 基坑底面以上位移计算简图分两部分计算：分别在，两个自作用下在A到D各点产生的位移，再加上土压力产生的位移，在土压力的计算中简化看作是三角形的土压力，其中用的公式为：简明建筑结构设计手册 。在集中力作用下，H057.115KN,M0Pb57.1156342.69KN.m任意点的水平位移由三部分组成：1. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后，o点的水平位移。 2. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后在o点产生的转角在o点引起的变位为： 3. 挡土墙悬臂部分作为悬臂梁，在集中力P作用下，在任意点N产生水平位移，当N点位于a范围里，。当N点位于b范围里， =0时=1m时=2m时=3m时=4m时=5m时 =6m时=7m时=8m时=9m时=10m时 表4.2 集中力P作用下基坑底面以上部分位移计算表点10.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0215230.007818020.03608721.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0193710.007041580.03315632.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0172180.006035630.02999943.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0150660.005029690.02684254.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0129140.004023750.02368465.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0107620.003027130.02053576.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0086090.002086390.01744187.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0064570.001257420.01446098.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0043050.000596110.011647109.000.0027380.0040080.0067460.0890550.0021520.000158340.0090561110.00.0027380.0040080.0067460.0890550.0000000.000016450.006762由三部分叠加得 (a=4.0m,b=6m)。 在集中力作用下H0395.604KN,M0Pb395.6042791.208KN.m任意点的水平位移由三部分组成：1. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后，o点的水平位移 2. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后在o点产生的转角在o点引起的变位为 （4-25） 3. 挡土墙悬臂部分作为悬臂梁，在集中力P作用下，在任意点N产生水平位移，当N点位于a范围里。当N点位于b范围里， =0时=1m时=2m时=3m时=4m时=5m时=6m时=7m时=8m时=9m时=10m时 表4.3 集中力作用下基坑底面以上部分位移计算表点10.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0805410.007010700.11576821.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0724870.006451470.10715532.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0644330.005677290.09832643.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0563790.004903120.08949854.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0483250.004128940.08067065.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0402710.003354760.07184276.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0322160.002580590.06301387.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0241620.001806410.05418498.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0161080.001032240.045356109.000.0027380.0040080.0282160.0890550.0080540.000352570.0366231110.00.0027380.0040080.0282160.0890550.0000000.000000000.028216由三部分叠加得 (a=8.0m,b=2m) 在三角形荷载（土压力）作用下。任意点的水平位移由三部分组成：1. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后，o点的水平位移 2. 挡墙作为弹性地基杆在基坑地面处o点受H和M后在o点产生的转角在任意点N点引起的变位为 3. 按照材料力学关于位移和转角计算公式，在任意点N点的水平位移按以上公式分别计算任意点处的位移=2m=3m=4m=5m=6m=7m=8m=9m=10m 表4.4 基坑底面以上部分位移计算表点基坑上总位移100.0384150.1139940.1524090.0360870.115768-0.000554210.0384150.1025950.1410100.0331560.107155-0.000699320.0384150.0911950.018160.1477700.0299990.098326-0.019445430.0384150.0797960.0152700.1334810.0268420.089498-0.017141540.0384150.0683960.0123870.1191980.0236840.080670-0.014844650.0384150.0569970.0095460.1049570.0205350.071842-0.01258760.0384150.0455980.0068060.0908190.0174410.063013-0.010365870.0384150.0341980.0042790.0768920.0144600.054184-0.008248980.0384150.0227990.0021310.0633450.0116470.045356-0.0063421090.0384150.0113990.0005980.0504120.0090560.036623-0.00473311100.0384150.0000000.0000000.0384150.0067620.028216-0.0034375 锚杆设计5.1 锚杆参数的设计锚杆层数：两层；锚杆间距：1.5m；锚杆倾角：15；锚杆安全系数：Km1.5；桩长范围内土体摩擦角加权平均值；锚固段直径d按170mm计算。锚杆位于粘性土与粉土层中，土体与锚固体间极限摩阻力的标准值取为。5.2 锚杆长度的计算5.2.1 锚杆的自由段长度第一层锚杆的自由段长度为：第二层锚杆的自由段长度为：按照规范规定锚杆自由段长度不应小于5m，取5.2.2 锚杆的锚固段长度 第一层锚杆的锚固段长度计算：锚杆的水平抗力第一层锚杆锚固长度为：第二层锚杆的锚固段长度计算： 锚杆的水平抗力第二层锚杆锚固长度为：5.2.3 锚杆总长度第一层锚杆总长度：6.124.5330.63m第二层锚杆总长度：43.865.048.86m5.3 锚杆配筋计算采用75钢绞线，预应力强度标准值取安全系数K=1.3，则预应力筋截面面积为：第一层锚杆采用钢绞线，实际A=552，可满足要求。第二层锚杆采用钢绞线，实际A=828，可满足要求。5.4 基坑锚杆护壁的整体稳定性验算： 土层锚杆围护墙整体稳定性验算，通常按照墙底的圆弧滑动面计算。深层滑移稳定性验算，按照德国学者克兰恣（E.Kranz）方法计算，整体稳定性计算图 图5.1整体稳定性计算简图 5.4.1 解析法（1）通过锚固段中点c与围护桩的假想支承点b连一直线，再过c点作竖直线交地面于d点，确定土体稳定性算的范围。（2）力系验算，包括土体自重及地面超载G，围护墙主动土压力得合力Ea，cd面上得主动土压力的合力Ec,bc面上的合力Fe。（3）做力多边形，求出里多变形的平衡力，即锚杆力R。计算结果 。土体重力：支护结构上作用的主动土压力为： 作用在假想墙上的主动土压力为： 由公式 （其中）得：又故，可以。5.4.2 作图分析法由力多边形，求出力多边形的平衡力，即锚杆拉力由图得为327.4Kn。深层滑移稳定性安全系数1.5 满足。 图5.2 整体稳定性计算简图 6 降水设计 6.1 场地水文地质条件该场地地下水含水层主要为粉质粘土，均属于弱透水层。地下水类型为微承压水。该场地在勘察期间实测混合稳定水位埋深为9.7010.70m，近35年地下水位埋深8.00m。拟建工程基坑最大开挖深度为10m。 基坑降水设计应分别满足基坑开挖和支护的要求，降水面按最低开挖面标高以下0.5m考虑，所以地下水位应降至10.5m。根据建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）结合现场的水文地质条件，根据场地土体的渗透系数，初步分析采用管井井点降水。6.2 井点设计计算 该基坑近似处理为长方形，跨度和面积都比较大，故可以采用环形封闭式平面布置。1. 井点管埋设深度计。井点系统的埋深应按下式确定，其计算示意图见图5-1： 式中：井管埋设面至基坑底面的距离；基坑中轴线处降后的地下水至基坑底面的距离，一般不小于0.5m；地下水降落坡度，环形井点为1/10,单排线状井点为1/6；基坑中轴线至井管的水平距离； 虑管长度； 结合本场地特性，取=0.1，将相关的数据带入上式可得：H13.22. 确定基坑降水的计算图形面积及等效半径。 因基坑按近似正方形处理，则其等效半径可按下式计算： 式中：等效圆形大井的半径；基坑边长。 可解得=31.86m。3. 确定井点系统的抽水影响半径。降水井影响半径宜通过试验或根据当地经验确定，可按下列经验公式计算： 式中：降水影响半径（m）；基坑水位降深（m）；渗透系数（m/d），此处取=20.00m/d；含水层厚度（m），此处取=5.50m。 代入数据可解得=52.4m。4. 设计降深及计算涌水量。 大井的总涌水量计算公式为： 式中: Q总基坑总排水量；K含水层渗透系数；H0含水层静止水位标高；m承压含水层厚度；SW设计基坑水位降深；R0引用影响半径(R0=R+ r0)R影响半径；r0引用半径。代入数据可解的=3639.3（m3/d）。5. 求算每根井点管的极限涌水量（最大进水量）。根据井水点的抽水能力，可按以下经验公式估算： 式中：单根井管极限涌水量（m3/d）。 、滤管半径（m）及进水部分长度（m）；此处取设计滤管半径=300mm,进水部分长度取=1.8m,代入数据可求得q=306.8m3/d。6. 确定井点数量和间距。首先根据基坑总排水量及单井出水量进行计算而确定，计算公式如下： 井点间距： m。7 经济预算分析7.1 土方费用1. 土方量计算 土方量=面积坑深 V=SH=3357.3610=33573.6m3。2. 机械费装载机(履覆式1m3) 元。自卸汽车(3.5t) 元。3. 装载机装自卸汽车运土人工费 元。4. 综合:604640.36元. 61万元。7.2 桩锚费用桩数:172根.桩长:22.1m.桩径:1000mm.锚杆342根.锚杆长:25m，44m.。喷混凝土面层厚30mm。1. 混凝土费用桩:混凝土体积=桩数单桩体积=17222.13.140.52=6106.599m3。冠梁:混凝土体积=1.00.459.24=94.7m3。锚杆:混凝土体积约取 40m3。混凝土面层：混凝土体积=混凝土面积混凝土层厚度=71m3。混凝土费用=混凝土体积混凝土单价=6412.3m3235.2元/ m3=1508172.81元。2. 钢筋费用桩:主钢筋数=桩数单桩长度单位长度重量=172(22.1+1.0)12m2.98kg/m=142091.6kg。箍筋数=桩数箍筋数单个箍筋长单位长度重量=1729223.140.5m0.395kg/m=19626.5072kg。冠梁:主钢筋数=钢筋数钢筋长度单位长度重量=4059.2m1.21kg/m=2865.2kg。箍筋数=箍筋个数单个箍筋长度单位长度重量=12002.4m0.395kg/m=1327.2kg。锚杆:锚杆个数锚杆长度单位长度重量=172218m2.98kg/m=18452.16kg。钢筋费用=钢筋重量钢筋单价=182.7t3100元/t=566626.15元。7.3 总费用汇总表表7.1 总费用汇总表项目计量单位工程数量单价(元)合计（元）土方部分m318700.518.1336784.4桩锚部分混凝土m36412.3235.21508172.81钢筋t182.73100566626.15各种机械费20000总计2431583.368 施工监测方案：现场监测的准备工作应在基坑开挖前完成，从基坑开挖直至土方回填完毕均应作观测工作。在本工程深基坑施工过程中，为了随时监测基坑施工及相邻建筑物的安全，达到信息化施工，对以下项目进行了施工监测：1. 桩顶水平位移监测：水平位移观测点延其结构延伸方向布设，每10米布设一个观测点。测点埋设在桩顶冠梁上。当水平位移报警值为24mm。2. 临近建筑物沉降监测：沉降观测点布设在东南角市政大酒店和西侧三栋民用住宅楼上，一栋建筑物上布设一个测点。测点布设在建筑物墙外侧。报警值按规范要求设置。3. 临近管线变形监测：热力管道上布置23个观测点，测点布设于管道顶部。报警值按规范要求设置 。水平位移、沉降和变形观测点在布设初始建立读数，在基坑开挖当日起实施。两天观测一次。观测数据应及时分析整理，水平位移、沉降和变形观测项目应绘制随时间变化的关系曲线，对变形的发展趋势作出评价。监测记录和监测报告应采用监测记录表格，并应有监测、记录、校核人员签字。监测工作完成后，由监测人员提交完整的基坑工程现场检测报告。9 应急预案当观测数据达到计算变形的最大值时，必须通报有关单位和人员，采取措施。针对重点区段进行压力注浆，注浆压力一般为12MPa。注浆管深度试具体情况而定。浆液采用掺水玻璃的水泥浆，以加速其凝固，每孔的注浆量已注满为止。深基坑桩锚支护中，土层的锚杆施工可能会在抗拔试验中发现，锚杆抗拔力达不到设计要求，那可能是因为采用大直径钻头施工时，提钻易形成孔内真空，以致土层段塌孔，淤泥段缩孔，下锚杆困难，且一次注浆管被磨破。所以一次注浆后，未能形成有效的堵塞体，使得第二次注浆无法形成较大的扩大体。具体应对措施：成孔时采用小直径钻头，并在两侧焊上腰肋。成孔后，锚杆一次性下到设计深度，且第一次注浆时孔口设置止浆带，保证注浆效果良好。总结本论文对邯郸市康奈大厦基坑支护工程进行了设计及稳定性验算，以及降水的设计计算。在该毕业设计中遇到很多问题和思考，可以总结出如下几点结论：1. 本基坑开挖面积较大，同时受到周边环境的限制，未采用土钉墙、悬臂桩和水泥土搅拌桩支护，但基坑地