小学教学楼结构设计毕业论文.doc

毕业设计结构计算书小学教学楼结构设计毕业论文目 录第0章 绪论IV0.1内容摘要IV第1章 建筑设计说明错误！未定义书签。1.1设计依据错误！未定义书签。1.1.1 设计任务书提供的设计依据错误！未定义书签。1.1.2国家现行相关规范错误！未定义书签。1.2建筑设计概况错误！未定义书签。1.3总平面布局错误！未定义书签。1.4 建筑施工说明错误！未定义书签。1.4.1 建筑尺寸及标高错误！未定义书签。1.4.2 楼地面错误！未定义书签。1.4.3 屋面错误！未定义书签。1.4.4 墙面错误！未定义书签。第2章 结构设计12.1工程概况及设计条件错误！未定义书签。2.1.1.建设项目名称12.1.2.建设地点12.1.3.设计资料12.1.4.工程概况12.2结构布置方案及结构选型错误！未定义书签。2.2.1结构承重方案选择22.2.2主要构件选型22.3主要构件尺寸初步估算22.3.1柱截面初估22.3.2梁尺寸确定22.3.3初选楼板错误！未定义书签。2.4框架计算简图、梁柱线刚度及荷载计算32.4.1三个假设32.4.2计算简图32.4.3 梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算42.4.4 梁柱相对线刚度计算（如图2）错误！未定义书签。2.4.5荷载计算62.4.6活荷载标准值计算错误！未定义书签。2.5竖向荷载作用下框架受载总图82.5.1 AB轴间框架梁92.5.2 A轴柱纵向集中荷载的计算102.5.3 B轴柱纵向集中荷载的计算错误！未定义书签。2.6水平地震作用计算及内力、位移分析182.6.1重力荷载标准值计算182.6.2 重力荷载代表值计算202.6.3等效总重力荷载代表值计算212.6.4 横向框架侧移刚度计算212.6.5横向自振周期计算232.6.6水平地震作用及楼层地震剪力计算242.6.7平地震作用下的位移验算252.6.8水平地震作用下框架内力计算262.7横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算302.7.1风荷载作用下的位移验算302.7.2风荷载作用下的内力计算312.8迭代法计算竖向荷载作用下框架结构内力362.8.1恒载作用下的内力分析372.9内力组合502.9.1梁端弯矩设计值调整502.9.2柱端弯矩设计值调整512.9.3组合单元选取及内力组合512.10构件截面设计632.10.1梁截面设计632.10.2框架柱截面设计672.11楼梯设计722.11.1设计参数722.11.2楼梯板计算722.11.3平台板计算732.11.4平台梁计算742.12双向板梁肋楼盖配筋计算752.12.1荷载设计值752.12.2内力计算752.13地基与基础设计77第3章 施工组织设计813.1工程概况813.2施工组织与部署813.3主要施工方法和技术措施833.3.1 测量工程833.3.2 基础基坑土方开挖843.3.3 钢筋工程843.3.4 模板工程853.3.5混凝土配合比863.3.6装饰工程883.3.7楼地面工程893.4工程量计算893.4.1基础工程903.4.2、主体工程903.5施工进度计划943.6施工现场平面布置96参考文献101致 谢102第0章 绪论0.1内容摘要关键词： 框架结构 抗震设计 本设计主要进行了结构方案中横向框架的第2轴框架的设计。设计中考虑到了地震作用，风载和竖向荷载的作用。在抗震设计中，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算风荷载引起的结构内力。最后计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，与地震荷载、风荷载引起的内力（包括附加轴力）进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合进行配筋计算。 选取最大配筋并绘图。AbstractKeywords : frames structural, anti-seismic design The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 2. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the band is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.III 毕业设计结构计算书第1章 工程概况1.1.建设项目名称岳阳市金鄂小学教学楼方案一。1.2.建设地点： 我国湖南省岳阳市1.3.设计资料：1、地质水文资料：地形：拟建场地地形平缓土层：自上而下为： 填土，厚0.5米， 砂质粘土，厚约3米。地基承载力特征值建议取fak=260 KN/m2， 砾石（地基承载力特征值取fak=360KN/m2）， 不考虑地下水影响（地表以下4米，无侵蚀性）。2、气象资料：(1) 温度：最热月平均30.1，最冷月平均4.2，夏季极端最高39.8，冬季极端最低-5.5。(2) 相对湿度：最热月平均73。(3) 主导风向：全年为偏南风，夏季为西南风，基本风压为：Wo=0.40KN/，基本雪压为0.55kN/m2，地面粗糙程度为B类。3、地震设计烈度：7度，抗震等级为三级。近震、类场地、特征周期Tg0.4s、max0.08g4、材料供应：粘土砖：Mu7.5-Mu10或混凝土空心砌块砂 浆：M5-M10; 混凝土：C20-C35钢 筋：I级、II级、III级，建议推广使用新III级钢筋；其他材料均可由建材市场供应。1.4.工程概况本设计为我国湖南省岳阳市金鄂小学教学楼，该工程是供教学使用的多层框架结构，共三跨边跨7.5m，中间跨为2.4m，柱距7.5m；室内首层地面标高0.000，室内外高差0.900m，基础可采用现浇柱下独立基础。总建筑面积约：2493.6m2，建筑层数：主体4层，整个设计要求新颖美观，功能完善合理，充分利用现有地形进行布置，与周围建筑、环境相融洽，创造一个自然风貌与人文精神高度融洽、和谐的环境。第2章 结构布置及计算简图2.1结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。2.2构件选型(1) 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。(2) 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚100 mm。(3) 楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋型楼盖，板厚100 mm。(4) 楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。(5) 墙体采用：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，密度=5.5KN/。(6) 墙体厚度：外墙:240 mm，内墙:240 mm(7) 基础采用：柱下独立基础2.3构件尺寸初步估算2.3.1柱截面初估由计算简图2.1可知边柱和中柱的受荷面积为：中柱： （4.2+4.2）/2+（7.5+2.4）/2=4.24.95边柱： （4.2+4.2）/27.5/2=4.23.75所以，中柱：边柱：根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计中柱与边柱的尺寸均为500mm500mm250000mm22.3.2梁尺寸确定该工程为纵横向承重，主要为横向承重，梁截面高按照跨度的(1/121/8)估算，且不小于400mm，也不大于净跨的1/4，梁截面宽按梁高的（1/41/2）计算，且不小于200mm，高宽比不宜大于4，按以上条件:（1）主要承重框架梁：边跨梁AB(CD):h=(1/81/12)L=938625mm 故截面尺寸为：bh=240700；中跨梁BC:取h=400；取b=240故截面尺寸为：bh=240400；（2）次要承重框架梁：取h=400mm，b=240mm，故截面尺寸为：bh=240400；2.4框架计算简图和框架梁柱线刚度计算2.4.1三个假设平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。2.4.2计算简图图2.1 结构布置图及计算单元（阴影）2.4.3 梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算由于楼面板和框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取I=2I0（C30混凝土Ec=3.0107kN/m2）边跨梁：i1=EI/L=3.010720.240.73/(127.5)=5.488104 KNm中跨梁：i2=EI/L=3.010720.240.43/(122.4)=3.20104 KNm底层柱：i3=EI/h=3.01070.54/(125)=3.125104 KNm其余各层柱：i4=EI/h=3.01070.54/(123.9)=4.0064104 KNm令其余柱刚度为1，则其余各杆件的相对线刚度依次为：边跨梁：i1=5.488/4.0064=1.370中跨梁：i2=3.20/4.0064=0.799底层柱：i3=3.125/4.0064=0.780由此，得出框架梁的相对线刚度图：图2.2 横向框架梁柱相对线刚度第3章 荷载计算3.1永久荷载标准值3.1.1屋面细石砼防水屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0KN/ 防水层（柔性）三毯四油铺小石子 0.4KN/找平层：30厚水泥砂浆 0.03m20KN/=0.6KN/找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2找平0.04m14KN/=0.56KN/保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5KN/=1.16KN/结构层：100厚现浇混凝土板 0.10m25 KN/=2.5 KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17KN/=0.17KN/ 合计： 6.39KN/ 3.1.2标准层楼面荷载20厚大理石板铺实拍平，水泥浆擦缝 大理石楼面30厚1：4干硬性水泥砂浆 1.16 KN/ 素水泥浆结合层一遍结构层:100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m25KN/m3 =2.5KN/m2抹灰层:10厚混合沙浆 0.01m17 KN/m3=0.17KN/m2 合计： 3.83 KN/m23.1.3梁自重(bh=240700mm边梁)梁自重 25KN/m30.24m(0.7m-0.1m)=3.6 KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01m(0.7m-0.1m)2+0.25m17 KN/m3 =0.2465KN/m 合计：3.85KN/m（bh=240mm400mm中跨梁）梁自重 25 KN/m30.24m0.4m= KN/m 合计：2.4 KN/m3.1.4柱自重柱截面尺寸（bh=500mm500mm）柱自重： 25KN/m30.5m0.5m=6.25 KN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m0.5m417 KN/m3=0.34 KN/m 合计：6.59KN/m3.1.5 外纵墙自重标准层：纵墙 (3.9-2.1-0.40)0.245.5=1.848KN/m 铝合金窗 0.352.1=0.735 KN/m水刷石外墙面 (3.9-2.1)0.5=0.9KN/m 水泥粉刷内墙面 (3.9-2.1)0.36=0.648 KN/m合计： 4.131 KN/m底层：纵墙 (5-2.1-0.5-0.4)0.245.5=2.64 KN/m铝合金窗 0.352.1=0.735 KN/m水刷石外墙面 (3.9-2.1)0.5=0.9 KN/m水泥粉刷内墙面 (3.9-2.1)0.36=0.648KN/m合计：4.923 KN/m3.1.6内纵墙自重标准层：纵墙 (3.9-0.40)0.245.5=4.62 KN/m水泥粉刷内墙面 3.90.362=2.808 KN/m合计： 7.428 KN/m底层：纵墙 （3.9-0.40）0.2418=4.62 KN/m水泥粉刷内墙面 3.60.362=2.808 KN/m 合计：7.428 KN/m3.1.7内隔墙自重标准层：内隔墙 （3.9-0.40）0.245.5=4.62 KN/m水泥刷内墙面 3.90.362=2.808 KN/m 合计： 7.428 KN/m3.1.8女儿墙自重：女儿墙 0.241.05.5=1.32 KN/m 混凝土压顶 250.10.24=0.6 KN/m抹灰层 (1.12+0.24)0.5=1.22 KN/m 合计：3.14 KN/m3.2 活荷载标准值3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值屋面 2.0 KN/m2楼面 2.0 KN/m2 走廊(楼梯) 2.5 KN/m2其余各房间 2.0 KN/m23.2.2 雪荷载标准值屋面积雪分布系数r取为1.0，基本雪压取So=0.40,则雪荷载标准值Sk=rSo=1.00.40=0.40 KN/m2屋面均布活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。此处仅考虑屋面均布活荷载。3.3竖向荷载作用下框架受载总图确定板传递给梁的荷载时，要一个板区格一个板区格的考虑。确定每个板区格上的荷载传递时，先要区分此板区格是单向板还是双向板,若为单向板，可沿板的短跨作中线，将板上荷载平均分给两长边的梁；若为双向板，可沿四角点作45o线，将区格板分为四小块，将每小板块上的荷载传递给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。本结构楼面荷载的传递示意图见图3.1. 3.1楼面荷载的传递示意图AB跨梯形荷载简化系数=a/l=2100/7500=0.28BC跨梯形荷载简化系数=a/l=1200/4200=0.2863.3.1 AB轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图2.1.楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配,板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。恒载： 6.39KN/m24.2m(1-20.282+0.283)=23.22KN/m活载： 2.0 KN/m24.2m(1-20.282+0.283) =7.27KN/m 楼面板传荷载：恒载： 3.83KN/m24.2m(1-20.282+0.283) =13.92 KN/m 活载： 2.0 KN/m24.2m(1-20.282+0.283) =7.27 KN/m 梁自重：3.85 KN/mAB轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.85 KN/m+23.22 KN/m=27.07 KN/m 活载=板传荷载=7.27KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.85 KN/m+27.83 KN/m=31.68 KN/m活载=板传荷载=7.27KN/m3.3.2 BC轴间框架梁屋面板传给梁的荷载： 恒载: 6.391.225/8=9.585 KN/m 活载: 2.01.225/8=3 KN/m楼面板传给梁的荷载： 恒载: 3.831.225/8=5.745 KN/m 活载: 2.51.225/8=3.75 KN/m 梁自重标准值 2.4 KN/mBC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.4+9.585=11.985 KN/m 活载=板传荷载=3 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.4+5.745=8.145 KN/m 活载=板传荷载=3.75 KN/m3.3.3 CD轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 6.39KN/m24.2m(1-20.282+0.283)=23.22KN/m活载： 2.0 KN/m24.2m(1-20.282+0.283) 2=14.53 KN/m 楼面板传荷载：恒载：3.83KN/m24.2m(1-20.282+0.283) 2=27.83 KN/m 活载：2.0 KN/m24.2m(1-20.282+0.283) 2=14.53 KN/m 梁自重：3.85 KN/mAB轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.85 KN/m+23.22 KN/m=27.07 KN/m 活载=板传荷载=14.53KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.85 KN/m+27.83 KN/m=31.68 KN/m活载=板传荷载=14.53KN/m3.3.4 A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=3.044.2+3.85(4.2-0.5)+6.392.14.25/8= 61.63KN顶层柱活载=板传活载 =2.02.14.25/8=11.025 KN其他层柱其他层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =4.131(4.2-0.5)+3.85(4.2-0.5)+3.832.14.25/8=50.64 KN其他层柱活载=板传活载 =2.02.14.25/8=11.025 KN3.3.5 B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.4(4.2-0.5)+6.392.14.25/8+6.391.2(1-20.2862+0.2863)4.2=71.80KN顶层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8+1.22.0(1-20.2862+0.2863)4.2=19.69 KN其他层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=(7.428+2.4)(4.2-0.5)+3.832.14.25/8+3.831.2(1-20.2862+0.2863)4.2=85.16 KN其他层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8+2.51.2(1-20.2862+0.2863)4.2=21.86 KN3.3.6 C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.4(4.2-0.5)+6.392.14.25/8+6.391.2(1-20.2862+0.2863)4.2=71.80KN顶层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8+1.22.0(1-20.2862+0.2863)4.2=19.69 KN其他层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=(7.428+2.4)(4.2-0.5)+3.832.14.25/8+3.831.2(1-20.2862+0.2863)4.2=85.16 KN其他层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8+2.51.2(1-20.2862+0.2863)4.2=21.86 KN3.3.7 D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=3.044.2+3.85(4.2-0.5)+6.392.14.25/8= 61.63KN顶层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8=11.025 KN其他层柱其他层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=4.131(4.2-0.5)+3.85(4.2-0.5)+3.832.14.25/8=50.64 KN其他层柱活载=板传活载=2.02.14.25/8=11.025 KN 框架在竖向恒荷载作用下的受荷总图如图3-2所示，竖向活荷载作用下的受荷总图如图3-3所示（图中数值均为标准值）。由于A、D二轴的纵梁外边线分别与该二轴柱的外边线齐平，故此二轴上的竖向荷载与柱轴线偏心，A轴的偏心距为130mm，D轴的偏心距也为130mm。由此产生的弯矩对框架梁的受力有利，故实际计算中不予考虑。 图3.2竖向受荷载总图(单位KN)图3-3 活荷载作用下受荷总图（单位KN）3.4. 风荷载标准值计算3.4.1 计算风荷载标准值为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载。基本风压o=0.40 KN/,风载体型变化系数s=1.3,风振系数z=1.（因H30M）,风载高度变化系数z按B类地区，查表可得结果见表3-1。表3-1 风荷载高度变化系数离地面高度(m)510152030Z1.001.001.141.251.42将风荷载换算成作用于框架每层节点上集中荷载，计算过程见表3-2。表3-2 柱顶风荷载标准值层数高度（m）zszo(KN/)A (KN)517.71.0 1.31.200.4511.13 7.81414.41.0 1.31.120.4513.869.08311.11.0 1.31.030.4513.868.3527.81.0 1.31.0 0.4513.868.1114.51.0 1.31.0 0.4516.389.58风荷载统计结果如下图3-4所示：图3-4 风荷载计算见图3.5 地震作用计算该建筑的高度为18.7m40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。3.5.1 重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层层高范围内（屋面处取顶层的一半）的结构及构配件自重。3.5.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算 女儿墙的重力荷载代表值的计算 =2.808(50.4+14.4) =181.96 KN屋面板结构层及构造层自重标准值：=6.39(50.414.4)=4637.60 KN=250.2(0.5-0.1)626+250.25(0.4-0.1)2.413+250.2(0.45-0.1)4.2124=711.6 KN=250.40.4(3.3/2-0.1) 52=322.4 KN顶层的墙重：=3.207(50.4-4.8)2 2+ 3.2072(2.4-0.4) 2+6.204（50.4-0.412）2+26.31813(6-0.4)=882.40 KN =181.96+4637.60+711.6+322.4+882.4=6735.96 KN3.5.1.2 其余各层楼面处重力荷载标准值的计算=882.402=1764.8 KN=3.83(50.46) 2+3.3250.42.4=2717.97 KN=250.40.4(3.3-0.1) 52=665.6 KN=711.6 KN =1764.8+2717.97+665.6+711.6=5859.97 KN3.5.1.3 底层楼面处重力荷载标准值的计算 =1764.8=2095.7 KN =2717.97 KN=665.6=790.4KN =711.6 KN =2095.7+2717.97+790.4+711.6=6315.67KN3.5.1.4 屋顶雪荷载标准值的计算 = S=0.20(50.414.4)=145.15KN 3.5.1.5 楼面活荷载标准值的计算 =qisi=2.0(50.414.4-2.450.4-264.2)+2.52.450.4+2.5264.2=1267.2KN3.5.1.6 总重力荷载代表值的计算屋面处：GEW=屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值 =6735.96+0.5145.15=6808.54 KN楼面处：GEi=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值 =5859.97+0.51267.2=6493.57 KN底层楼面处：GE1=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值 =6315.67+0.51267.2=6949.27 KN本框架在地震作用下的计算简图如图35图3-5 地震作用计算简图2.6水平地震作用计算及内力、位移分析2.6.1重力荷载标准值计算1. 各层梁、柱、板自重标准值表2.2 柱重力荷载标准值层数柱编号净高/m数量1KZ16606604.0811.3420925.341583.85KZ27207204.0813.4512658.512-4KZ16606603.1811.3420721.221234.47KZ27207203.1813.4512513.255-7KZ16606603.1811.3420721.221234.47KZ27207203.1813.4512513.25电梯机房KZ3720720313.458322.8322.8表2.3板重力荷载标准值层数板面积/m21-6层楼梯49.684.37217.104483.44楼面976.284.374266.34屋面1341.365.386545.836545.83电梯机房103.683.72385.68385.68表2.4梁重力荷载标准值层数梁编号净跨长/m数量1-7层KL13006506.454.24521422.961853.15KL23005506.453.4316353.97L13005504.4253.43345.53L23005503.03.43220.58L33005501.63.43210.98电梯机房KL23005506.453.438176.98224.3KL1300550 6.453.43247.332.各层墙（外墙）自重标准值计算（1）女儿墙重总长： L=（51.0+21.6）2=145.2总重： Gk=7 KN/m145.2=1016.4 KN(2) 标准层墙重 总长： L=145.2-0.6620=132总重： Gk=5.484 KN/m132=723.88 KN(3)底层 总重： Gk=5.95 KN/m132=785.4 KN3.各层（各质点）自重标准值计算（1）底层（墙+梁+板+柱）（2）标准层（墙+梁+板+柱）（3）顶层（墙+梁+板+柱）（4）电梯机房（设备重+梁+板+柱）电梯桥箱及设备自重：150 kN2.6.2 重力荷载代表值计算重力荷载代表值G为:屋面梁处：结构和构件自重+0.5楼面活荷载 楼面梁处:结构和构件自重+0.5楼面活荷载 图2.42.6.3等效总重力荷载代表值计算该结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故用底部剪力法计算水平地震作用。本设计抗震设防烈度为7度，场地类别为类场地，由依次查得：特征周期Tg=0.35，水平地震影响系数，取阻尼比。结构总重力荷载代表值：结构等效总重力荷载：2.6.4 横向框架侧移刚度计算1 中框架柱侧移刚度计算：(1)首层边柱中柱(2) 34层边柱中柱(3)57层边柱中柱2 计算结果详见表。表2.6中框架柱侧移刚度D值 边柱层数根数10.410.3771.035.00.2641564122-40.280.1231.513.30.2046611125-70.280.121.433.30.187515112中柱层数根数10.8110.4661.475.00.3664212122-40.560.2182.143.30.5140716125-70.570.2222.033.30.49659512中框架测移刚度层数数量1245.76187682-4248.62479245-7248.20932122.6.5横向自振周期计算1. 把折算到主体结构的顶层2.结构顶点的假想位移计算按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数，计算公式为。式中为顶点位移。横向框架顶点位移计算，见表。由表可知。所以，表2.7 结构顶点的假想侧移计算表层次712133.4512133.4510465800.011590.41167610346.8622480.3110465800.021470.40008510346.8632827.1710465800.03130.37861410346.8643174.0310465800.041250.34731310346.8653520.8910994200.048680.29863210346.8663867.7510994200.058090.24995110757.0685176.198124630.076060.076062.6.6水平地震作用及楼层地震剪力计算（1）水平地震作用及楼层地震剪力计算由于该工程所在地抗震设防为7度，场地土为II类，地震动参数区划为一区，所以，。因为，故式中r 衰减指数，在区间取0.9； 阻尼调整系数，除有专门规定外，建筑结构的阻尼系数比应取0.05，相应的 。所以，纵向地震影响系数：因为，故需考虑顶点附加作用。结构底部剪力法：（2）各质点水平地震作用标准值计算结果详见表。表2.8各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次724.010805.39304711.990.0214537.39600.17620.710346.86257636.810.181454.531054.7517.410346.86223492.180.157394.251448.95414.110346.86189347.530.133333.941782.94310.810346.86153202.90.109273.722056.6627.510346.86121058.260.085213.452270.1114.210757.0645179.650.03177.842503.65各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图2.52.6.7平地震作用下的位移验算水平地震作用下的层间位移；顶点位移 表2.9横向水平地震作用下的位移验算表层次7600.1710465800.0005730.0154563.31/574761054.710465800.0010070.0148833.31/343751448.9510465800.0013840.0138763.31/223641782.9410465800.0017030.0124923.31/198532056.6610994200.0018700.0107893.31/176922270.1110994200.0020640.0089193.31/160012503.658124630.0030810.0030814.21/1075由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/10751/550，满足要求。2.6.8水平地震作用下框架内力计算选取2轴线横向框架进行计算。框架在水平节点荷载作用下，采用D值法分析内力。框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表所示。由此作水平地震作用下的M、V、N图见图下。表2.10水平地震作用下A、D轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表层次ky73.3600.1710465801875111.830.280.0853.3235.9063.31054.710465801875118.890.280.2314.3448.0053.31448.9510465801875125.940.280.2924.8260.7843.31782.9410465801875131.910.280.3435.8069.5033.32056.6610994202046638.290.280.4050.5475.8123.32270.8110994202046642.220.28