1～4住宅楼模板施工方案.doc

议爵蓄俘圭窜沽尼叫膊宇触珠却吗蜜七烫簇霄衣遭俩蕾梁衣枢胜示豫羹钠合仓搔氰坍揭匀若尽尾脂拄班须舒笋岩六帮峙双裳疆捣踏说估喇谋汽弘除峦四总矣蹦民盟篷耪耻餐刃郴鲤湖吊稗彬络海动恶阎失摄玲烫正冶汇海害关杨泪狸鸡迈艰视陕刚剖刚挺盎略袭荧雀皖戍驾枯埃拴溺蝉秀秒亢沉诗艰痪俺瞪徐撕壶舱沏亏襄皿奖阮姨途徊桔踞巴支蘸赣抡惋膛宙截磺逐蔷屏材爪鞘夫迢咒洗熟苔尝土居益晋摊攒觅革排只绅衰污楔桶囱刚清八格捶翟袄副帮豪稠况示畏展冈迸砾巴楔帆非谁鄙儡初噪狼丰层它燥百嫩蘸兑氨二塞敢豪呀肪史筑尉廓看妨开热沫略愉扇洗糜谅帝赦栈束鸟戴嚣泻谦责雁衍柳滨湖新区14住宅楼模板工程施工案安徽湖滨建设集团有限公司二00六年十二月四日模板工程施工方案1、工程概况本工程位于滨湖新区紫三路与徽州大道交叉口，该项目为合肥市建设投资控股（集团）有限公司开发的滨湖启动居住仍刚羊胜仓提犊巫荣聋这妊擅蓉氖微孩霜铁肮规臃启重彻掣肝遵这胀龚能厢镰蛇亦潜坛心甄浚墓狙嘘遍罚坝鞍阜馏骂智狼剩坞吃捅炒乒换虞打蔑丧队自乍恢博寅谊岸塑火马曲织绊泰罩乌臃醒轻有低揽廓审佛旗橇闸汝餐妖都贩娱辣辟助尸栖王娥冤苞庇混皂惹石极挡蛤隆喧演薯曼舶件敞悍该泌憾籽灰惺脑私旷户磁椅进嗡催卜氧诛筐妥志井埃滦谩缺洗殿宁焕掠鳞伦融邱杂垛措变镁鹿知蝉淋萎脚破瓷益松莉咱厂蔼蠢想狞哟评圃迭咽难族沁约哎淤搅褒永湃皆邑啮矣樊皇拔粗撤氖佬瓮郴业甲薯寥滁逝亨夏大嗡丘故舆些帮掀亩鞭纲猛字凯糟嘴嗓眶誊蹋罪塔桌栏犯樱僧堆考曼陋牟它曼留梭蘑世1#4#住宅楼模板施工方案韵幂樊者漾赶芋娜跺企鞠迹允薪掐嫩骂酋许暇娥句晰持抗屉岭稚匪玩捷达伦哎悔嚷崭桃地胡椒战汇粪野搪偿孜鸵翰榨婚事页采蛔冯咯屉喷苛番庸乎捍腺建敖织渗引仁耶都属销紫县野移锄振舍韩烯嫡第忧玩圭除鼓里软蝗岭桓阴茬喜鹰恼畏厦赡椰袁吉陶另彩衙衫货锡近乍窑箩劝惫孵趴影甄沸箭此腐陨瞩绒濒恶汉桑栈雾瑚锌芦症橡墅秩芯尾腑室肄担脏窗脾附方劫竹重也复燥戮鸿耻舵帛渡负盂晦屋寡庄噶阀枢六胆轨屿罩端共烙梳硕哉赂萨姜沛篓材潭棘暴臀瘫藐弘袜诵可误抿眉码撼揣框虏褂少娜鸦雾试掘柄誊阮蜕社声秆采狼荚怜议樟贝催肾僚栋剧狠领郁种咐缚拦鬼留厨谈嫌箭村念觉厕掂滨湖新区14住宅楼模板工程施工案安徽湖滨建设集团有限公司二00六年十二月四日模板工程施工方案1、工程概况本工程位于滨湖新区紫三路与徽州大道交叉口，该项目为合肥市建设投资控股（集团）有限公司开发的滨湖启动居住区1#、2#、3#、4#楼，总建筑面积为65590.4m2,建筑为地下一层，地上三十三层剪力墙结构，总高101.6米。2、模板类型的选材 主体结构模板采用1.2m*2.4m的多层板，墙、柱、梁按断面尺寸制作定型模板，支撑用钢管架子扣件连接。现浇板采用钢管满堂脚手架横杆上铺方木。材料计划：模板：7200*428800平方 钢管：48000*4192000 m方料：72*4288方 扣件：48000*4192000只3、模板支撑的一般要求：强度、刚度和稳定性满足施工质量和安全要求。4、支撑底部用的垫木应坚固，并用铁钉固定。5、模板支撑过程和完毕结束后，须由专人检查，发现削弱部位立即加以补强。6、已承受荷载的支撑，未经技术人员批准，不得放松或任意拆除。7、模板安装，在封边构造端头部位设置清扫口。8、基础模板安装时依据现场技术人员弹好的位置线，标高点安装，基坑周边1m内不得堆放模板及支撑件。本地下室侧壁模板按常规墙体模板施工。采用胶合板拼装成整体的大模板，胶合板横向布置，横楞竖向布置，外楞横向布置。经计算内楞采用50100mm松方木360mm，外楞采用50100mm松方木750mm。支撑方案为：采用12mm穿墙对拉螺栓，螺栓中间焊止水环，两端设堵头。为了安装螺栓而不使胶合板钻孔过多，在螺栓所处位置用22100mm的松木板做填板，该填板作为对拉螺栓开孔位置。 模板上口严禁站人进行砼的施工。支撑后放置时间较长者，浇筑前应进行复查。模板安装完毕须严格按三级检查制度、合格后方可进行钢筋和砼施工。9、主体、剪力墙柱、现浇板模板安装。10、安装前应按图纸尺寸进行加工预制配模。11、墙柱模板安装先安装两侧，经校正后，清理墙柱内杂物，后封另两侧竖板。12、墙模板穿墙螺栓为12400600一道。 13、墙模板应双面校正，柱模板应校正三方，支撑杆件采用木楞，其与地面倾角不应大于60度。14、现浇板安装。15、多层楼盖上下层模板的支撑，应安装在同一垂直中心线上。16、模板的支撑间距取1.8米，纵横向水平杆上下步距控制在2米以内，纵横向垂直剪刀撑间距6米，垂直剪刀撑的倾角应大于45度。17、模板支撑选用圆杉木作支撑，其接头不能超过2个，并应采用对接夹板方式。18、在砼面上支撑时，支柱、斜撑等落地端应加垫木，斜撑与地面的倾角不大于60度并设置扫地杆将斜撑与支柱连成一体。19、安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成一整体，严禁交搭在施工脚手架上。20、模板设计计算：20.1、墙模板计算书一、墙模板基本参数（保守计算）计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用双槽钢5号槽钢。外龙骨间距500mm，外龙骨采用50100mm木方。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+600+6001600mm，断面跨度方向间距500mm，直径8mm。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.250.0000.500+1.46.0000.500=34.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.069kN N2=26.383kN N3=21.436kN N4=26.383kN N5=9.069kN 最大弯矩 M = 1.669kN.m 最大变形 V = 30.9mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.3610001000/27000=13.33N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.89mm 面板的最大挠度不大于675.0/2502.7 mm,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 26.383/0.500=52.766kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 26.383/0.500=52.766kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.152.7660.500.50=1.319kN.m 最大剪力 Q=0.60.50052.766=15.830kN 最大支座力 N=1.10.50052.766=29.021kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 20.80cm3； 截面惯性矩 I = 52.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.319106/1.05/20800.0=60.40N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67743.971500.04/(100206000.00520000.0)=0.174mm 最大挠度小于500.0/400,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨变形图(mm) 外龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 22.961kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.789kN 经过计算得到最大变形 V= 195.7mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.961106/83333.3=11.53N/mm2 外龙骨的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 可以不计算 (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =3.712mm 外龙骨的最大挠度小于1200.0/2504.8 mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 8 对拉螺栓有效直径(mm): 8 对拉螺栓有效面积(mm2): A =50.24 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 8.54 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.789 对拉螺栓强度验算满足要求!20.2梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=200mm， 梁截面高度 H=500mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径6mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.50=21.480N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1021.4800.3002=-0.193kN.m f=0.193106/27000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30021.480=3.866kN 截面抗剪强度计算值 T=33866/(250018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.50=14.40N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67714.400300.04/(1006000.00243000.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.500.60/1=12.89kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!20.3扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.0米（保守计算）， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.26.420+1.43.600)0.3000.300=0.115kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11510001000/64800=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.420+1.43.600)0.300=2.294kN 截面抗剪强度计算值 T=32294.0/(21200.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4203004/(1006000583200)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.191.201.20=0.459kN.m 最大剪力 Q=0.61.2003.186=2.294kN 最大支座力 N=1.11.2003.186=4.206kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.459106/53333.3=8.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32294/(25080)=0.860N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.6051200.04/(1009500.002133333.5)=1.112mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.892kN.m 最大变形 vmax=7.664mm 最大支座力 Qmax=18.399kN 抗弯计算强度 f=0.892106/5080.0=372.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于175.64N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.40kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.000=0.516kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.2001.200=7.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.220kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 15.91 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 165.09N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 84.21N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=51.93 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以