振动放矿机的应用和改造.doc

振动放矿机的应用和改造五矿邯邢矿业北洺河铁矿自建矿以来，溜井放矿设备经历了单台板振动型放矿机，简单双台板振动型放矿机，到结合本矿实际改进更加适应的双台板振动放矿机等过程。本文根据该矿的生产组织工艺和方法，重点介绍溜井放矿设备振动放矿机的引入和有效的改进方法。在北洺河铁矿井下生产当中，开采出的矿石倒入预先设置好的溜井，最终汇集后至主溜井提升到地表，完成一次井下采矿循环。振动台板以一定角频率振动后，可使矿石被稳定连续排放出溜井，避免了卡块、结拱、堆滞和跑矿现象发生。不仅有效改善了溜井放矿效率，同时提升了生产力。该矿2000年开始引入ZZ-6型单台板振动型放矿机，以实现可控制放矿。至今已在110m运输水平的矿石溜井中采用了此类型振动放矿机。2005年开始引入ZDFK双台板振动放矿机技术，并在-110m水平溜井安装试验。试验运行中发现一些问题，1放矿速度慢；2矿车装满系数低；3放矿口偏小；4台面矿石分布不均匀；5主梁易断裂。本文针对ZZ-6以及ZDFK单、双板振动放矿机在北洺河铁矿的应用以及后续技术改造、优化设计等方面将做详尽介绍和理论分析，提出解决方案，表述实际效果。ZZ-6振动放矿机1.1底板的台面倾角台面倾角是振动放矿的关键因素。增大倾角可加大放矿能力，但角度过大将导致降低矿物的稳定性，易造成跑矿。一般为1020。但根据干燥、潮湿的不同程度应合理调整台板倾角，故取=11。1.2眉线高度h眉线高度对放矿能力影响较大，属首选参数。在实践中h由要求放出的大块尺寸d和出矿口的大块通过系数k来决定，k=1.62.5，取h1200mm。1.3通过口高度h1h1=2dsintg该矿d=600mm、=40、=60故h1=1238.65mm1.4振动台面埋设深度l振动台板埋设深度l也是一个重要的参数。确定l值应兼顾眉线至不动矿堆坡面的垂直距离。该矿振动放矿机的埋设深度l取900mm。实际测算：la(h1cos-hcos)/sin(-)=816.07mm计算值肯定了取值的合理性。1.5眉线角、台板长度L、台板工作宽度B以及眉线角是一组关系到放矿安全性的重要参数。取=40，L=3200mm，B=1500mm。L=(La+Lb)/cos式中：Lb=2355.84mmL=3231.37mm取L=3200mm考虑两次对车，故取B=1500mm总之ZZ-6振动放矿机有效地改善了溜井放矿条件，提升了-110m水平的运输能力。但是单台板振动放矿机配套的溜井状况也只能降至约-230m水平的生产组织，后续投用的深溜井放矿将由双台板振动放矿机来完成。ZDFK双台板振动放矿机2.1双台板振动放矿机为两个单台板振动放矿机的组合。具有出矿能力大、两个台板可同时或分别工作等优点，适合出矿量大的主要溜井。2.2双台板振动放矿机设计理论基础2.2.1台板倾角梅山铁矿设计取l5，但因该矿矿石较粘结，取1630。2.2.2眉线高度hh=Kd，为了保证出矿口的流畅，K=1.62.2为宜，取K=2。d为矿石最大直径，该矿d=700mm代入式：h=1400mm2.2.3眉线角眉线角比自然安息角小58，取=402.3双台板振动放矿机应用的几点不足及改造：2.3.1溜井台板底梁设计台板面积大、振源集中，而且传递面小，造成激振力传送和释放效果差，会导致台板底梁被振断，影响生产。2.3.1.1设计过程随着生产任务量提高，溜井台板存在的缺陷愈加明显，工作台板疲劳断裂失效发生的可能性剧增。改造后在旧底梁上增加一道过渡保护梁，效果非常明显。2.3.1.2使用后的实际效果振动台板使用寿命延长，振动电机损坏数量减少，降低了检修频率。2.3.2中间密封板的设计2.3.2.1概况双台板振动放矿的效率高，两台板间必须有一定的间隙，为防止间隙漏矿，原设计是采用两台板接触边的下部各焊接一个L型钢,把20mm的橡胶皮安装在两台板中间，并沿着台板长度方向上用沉头螺栓把胶皮和台板连接起来。2.3.2.2存在的问题中间橡胶密封撕裂后造成台板漏矿，严重时台板被胶皮带起,无法正常放矿。中间橡胶密封的安装时间长，达1个班以上。2.3.2.3改造直接把胶皮安装到两台板之间，再把台板下口用钢板焊接。2.3.3参数调整：1、台板倾角由15增大至1630。2、横梁由1200mm抬高至1400mm，通过额墙的高度控制眉线高度。3、振动放矿机台板宽度由2500mm增加至2900mm。4、振动放矿机台板长度由4350mm增加至4550mm。试验的实际效果3.1放矿效率大幅提高，3.2减少了对车次数，提高了矿车装满系数3.3合理抬高眉线，使矿石的通过性能有了较大的提高，减少了棚井现象的发生。3.4台面矿石在下放过程中，矿石厚度均匀，减少矿石堆积。3.5振动台板使用寿命延长。综上所述，根