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某八层框架结构手算毕业论文1 建筑设计综述1.1 建筑设计1.1.1 工程概况本教学楼为八层，建筑面积约8000m2 ，总高36.60m，标准层高4.2m，室内外高差0.45m。1.1.2设计资料本建筑适用于高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32002）。现对照建筑抗震设计规范（以下简称抗震规范）与高层建筑混凝土设计规程（以下简称高规），验证其设计的合理性，并给出该建筑的一些总体信息：（1） 气象条件：本地区基本风压 0.35KN/，基本雪压0.45KN/；（2） 抗震烈度：本教学楼抗震设防烈度为7度，本教学楼不考虑隔震，按7度设防进行设计，以下均为按7.0地震设防查取规范；（3） 本教学楼结构总高34.5m（从室外地坪至主要屋面高度），低于高规4.2.2规定的55m最大适用高度； （4） 本教学楼长边68.9m，超过高规4.3.12规定的框架结构伸缩缝最大间距55m，应该设置温度缝与防震缝；位于轴与之间设置沉降缝一条（兼做温度缝与抗震缝），缝宽为200mm；（5） 本教学楼结构竖向布置比较规则，均匀，除顶层办公室和会议室外，无过大的外挑与内收，符合高规4.4.1与4.4.5要求。（6） 本教学楼根据抗震规范3.1.1，属丙类建筑；根据抗震规范12.2.7，属于二级框架。结构重要性系数取1.0。2 结构选型及布置2.1 结构的材料与尺寸根据毕业设计任务书的要求，本教学楼为钢筋混凝土框架结构，基础需要较强的整体性，根据地质条件，拟采用十字交叉条形基础。本次毕业设计结构计算要求手算一榀框架。针对本教学楼的建筑施工图纸，选择第轴横向框架为手算对象。本计算书除特别说明外，所有计算、选型、材料、图纸均为第轴横向框架数据。2.1.1 本教学楼材料确定：考虑到强柱弱梁，施工顺序（现场浇注混凝土时一般梁、板一起整浇，柱单独浇注）等因素，拟选构件材料如下：（1） 柱：采用C25混凝土，主筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋；（2） 梁：采用C25混凝土，主筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋；（3） 板：采用C25混凝土，钢筋采用HPB235。（4） 基础：采用C30混凝土，主筋采用HRB335钢筋，构造钢筋采用HPB235钢筋。2.1.2 第轴框架构件尺寸确定：（1） 梁： 确定原则： 高规6.3.1：“梁截面高度一般为其跨度的1/181/12；梁截面宽度一般为其截面高度的1/31/2。梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面高宽比不宜大于4”。第轴框架每层有两种跨度的梁，其轴线间距分别是6600mm和2400mm。根据以上原则，两梁截面高度取值范围分别为：366mm660mm，13mm240mm。综合挠度控制、荷载等原因，初选梁截面尺寸为：长跨梁： hb600mm300mm短跨梁： hb400mm300mm（2） 柱：抗震设计时宜采用方柱，根据轴压比确定柱子截面尺寸：对于第轴横向框架，Z33（中柱）受荷面积A4.24.5，估计其柱底轴力为： 轴压比限值条件： （2.1）即： 且 解得：454mm 取500mm500mm（3） 板：结构布置时，楼板多为双向板，取板厚为其短跨的（1/401/45）；最大的短跨为4200mm，所以楼板厚度取为120mm。2.2 计算简图2.2.1 确定原则高层建筑结构所述：“在结构计算简图中，杆件用其轴线来表示。框架梁的跨度即取柱子轴线之间的距离；框架的层高（框架柱的长度）即为相应的建筑层高，而底层柱的长度应从基础顶面算起。”如图2-1所示图2-1 框架计算简图2.2.2 截面参数计 （1） 上层柱：（500mm500mm） （2.2） （2.3）（2） 底层柱：（500mm500mm） （2.4） （2.5）（3） 边跨梁：（600mm300mm） （2.6） （2.7）（4） 中跨梁：（400mm300mm） （2.8） （2.9）3 第轴横向框架荷载计算3.1 荷载计算3.1.1 构件自重计算（1） 轴框架中间层自重计算： 板： 98ZJ001中楼11 1.16 120厚钢筋混凝土楼板 顶棚自重 0.15 小计 4.31 横向框架梁：a、长跨（6600mm）：钢筋混凝土梁 梁侧粉刷自重 小计 3.93 b、短跨（2400mm）： 钢筋混凝土梁 梁侧粉刷自重 小计 2.29 纵向框架梁自重： 梁自重 粉刷自重 小计 12.33KN 柱： 柱自重：（500mm500mm） 钢筋混凝土柱 柱粉刷自重 小计 28.39 墙： a、砌块填充墙外墙：（250mm） b、砌块填充墙内墙：（200mm） （2）7轴框架顶层自重计算： 板： 98ZJ001屋面15 2.26 120厚钢筋混凝土楼板 顶棚自重 0.15 小计 5.41 横向框架梁： a、长跨（6600）： 钢筋混凝土梁 梁侧粉刷自重 小计 3.93 b、短跨（2400）： 钢筋混凝土梁 梁侧粉刷自重 小计 2.29 纵向框架梁自重： 梁自重 粉刷自重 小计 12.33KN 柱： 柱自重：（500mm500mm） 钢筋混凝土柱 柱粉刷自重 小计 28.393.1.2 恒载计算（1）中间层梁、柱恒载计算： 边跨梁上线荷载计算：边跨梁上线荷载边跨梁自重板重传来自重，其中，板自重按双向板塑性铰线分配，如下图3-1所示图3-1 板荷传导方式示意图由此可知梁上分布荷载为一均布荷载与一梯形荷载叠加，只要求出控制点的荷载值，就可绘出该梁上荷载分布图。最大值： 4.83+4.24.3122.93 最小值： 4.83由此绘出该梁恒载分布图如图3-2所示图3-2 中间层边跨梁恒载图 中跨梁上线荷载计算： 同理，中跨梁上线荷载边跨梁自重板重 最大值： 3.19+2.44.3113.53 最小值： 3.19由此绘出该梁恒载分布图如图3-3所示图3-3 中间层中跨梁分布恒载图 边柱（F柱）集中力计算：边柱集中力边柱自重纵向框架梁的传力纵向框架梁传来的力部分板重+纵向框架梁自重外墙重 其中，纵向框架梁传来板重： 纵向框架梁自重： 12.33KN 纵向框架梁传来墙重： 15.45KN 柱自重： 28.93KN边柱上集中力： 19.01+12.33+15.45+28.93=78.14KN 中柱(D柱和C柱)集中力计算： 同理：中柱上集中力：( 19.01+15.52)+12.33+15.45+28.39=93.66KN 边柱（F柱和B柱）与梁交点处弯距：（因为柱自重不产生偏心弯矩，所以减去柱自重） （柱内侧受拉） 中柱(D柱和C柱)与梁交点处弯距：（因为柱自重不产生偏心弯矩，所以减去柱自重） （柱靠教室一侧受拉）（2）顶层梁、柱上恒载计算 边跨梁上线荷载计算：边跨梁上线荷载边跨梁自重板重其中，板自重按双向板塑性铰线分配，如图3.2 由此可知梁上分布荷载也为一均布荷载与一梯形荷载叠加，只要求出控制点的荷载值，就可绘出该梁上荷载分布图。最大值： 4.83+4.25.4127.55 最小值： 4.83由此绘出该梁恒载分布图如图3-4所示图3-4 顶层边跨梁分布恒载图 中跨梁上线荷载计算：同理，中跨梁上线荷载边跨梁自重板重 最大值： 3.19+2.45.4116.17 最小值： 3.19由此绘出该梁恒载分布图如图3-5所示 图3-5 中间层中跨梁分布恒载图 边柱（F柱）集中力计算：边柱集中力边柱自重纵向框架梁的传力，其中，纵向框架梁传来的力部分板重+纵向框架梁自重外墙重边柱上集中力： 中柱（D柱）集中力计算： 同理：中柱上集中力： 中柱（C柱）集中力计算：同理：中柱上集中力： 边柱(F柱)与梁交点处弯距： （柱内侧受拉） 中柱（D柱）与梁交点处弯距： （柱靠教室一侧受拉） 中柱（C柱）与梁交点处弯距： （柱靠教室一侧受拉）通过以上计算，可绘出第轴横向框架恒载图（图3-6）所示：（为以后计算内力方便，恒载图上已将均布荷载与其他线荷载分开绘制） 图3-6 恒载计算简图3.1.2 活载计算活载汇总：通过查阅建筑结构荷载规范（GB500092001）（以下简称荷载规范），将本次计算所要用到的活载类型汇总如表3.1 所示表3. 1 活载汇总类型标准值（kN/m2）组合值系数c频遇值系数f准永久值系数q普通教室2.0 0.7 0.6 0.5 厕所2.0 0.7 0.5 0.4 走廊2.5 0.7 0.6 0.5 机房5.0 0.7 0.6 0.5 屋面活载0.50.7 0.5 0.4 注：1、机房参照电梯机房与贮藏室的标准确定；2、屋面活载按“不上人屋面”确定； 3、不考虑“积灰荷载”；“雪荷载”同“屋面活载”不同时考虑。活载计算：（1） 顶层框架梁柱活载计算：非上人屋面活载： 0.5 雪荷载： 活载取 0.5 边跨梁（DF）上线荷载： 同恒载求解方法，得： 最大值： 4.20.52.1 最小值： 0 绘线荷载图3-7所示图3-7 顶层边跨梁线活载示意图 中跨梁(CD)上线荷载：同恒载求解方法，得： 最大值： 2.40.51.2 最小值： 0 绘线荷载图如图3-8所示：图3-8 顶层中跨梁线活载示意图 中柱(C柱)集中力：中柱集中力部分板上活载传力 中柱（D柱）集中力： 中柱集中力部分板上活载传力 边柱(F柱)集中力： 边柱集中力部分板上活载传力 边柱（F柱）集中力矩：边柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心 中柱（D柱）集中力矩： 中柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心 中柱（C柱）集中力矩： 中柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心（2）第七层框架梁、柱活载计算： 边跨梁(BC)上线荷载：同以上求解方法，得： 最大值： 4.20.52.1 最小值： 0 绘线荷载图如图3-9所示：图3-9 顶层边跨梁线活载示意图 中跨梁(CD)上线荷载： 同以上求解方法，得： 最大值： 2.42.56.0 最小值： 0 绘线荷载图如图3-10所示：图3-10 顶层中跨梁线活载示意图 边跨梁(DF)上线荷载： 同以上求解方法，得： 最大值： 4.22.08.4最小值： 0 边柱(B柱)集中力： 边柱集中力部分板上活载传力 中柱（C柱）集中力： 中柱集中力部分板上活载传力 中柱（D柱）集中力： 中柱集中力部分板上活载传力 边柱(F柱)集中力： 边柱集中力部分板上活载传力 边柱(B柱)集中力矩： 边柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心 中柱（C柱）集中力矩： 中柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心 中柱（D柱）集中力矩： 中柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心11 边柱(F柱)集中力矩： 边柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心（3）第一六层框架梁、柱活载计算：边跨梁(BC,DF)上线荷载：同以上求解方法，得： 最大值： 6.86 最小值： 0 中跨梁(CD)上线荷载： 同以上求解方法，得： 最大值： 3.75 最小值： 0边柱(B,F)集中力： 边柱集中力部分板上活载传力 中柱(C,D)集中力： 中柱集中力部分板上活载传力 边柱(B,F)集中力矩： 边柱集中力矩边柱集中力梁柱偏心中柱(C,D)集中力矩： 中柱集中力矩中柱集中力梁柱偏心通过以上计算，可绘出第轴横向框架活载图如图3-11所示图3-11 活载计算简图3.1.3 风载计算（1） 计算资料：根据任务书可知，教学楼位于城市郊区，属B类场地；基本风压。对于一般矩形建筑，风载体型系数0.8+0.51.3，但是本教学楼为”凹”形，根据“高规”3.2.5条，风载体型系数1.4；根据“荷载规范”附录E.2.2之规定，一般钢筋混凝土框架结构自振周期经验公式如下： （3.1）其中：H：建筑主体高度（m） B：建筑宽度 （m） （3.2） （3.3）将H，B代入上式： （3.4）（2） 风载计算：由 ， 且为B类场地。查表3.2.9-1可得：， （3.5）查表3.2.6-2可得：对于质量和刚度延高度分布比较均匀的弯剪型结构： （3.6）所以可得： （3.7）风压：（3.8）折算成作用于第轴横向框架的线荷载：查表得各层值，将风荷载计算如表3.2所示。表3.2 风荷载计算值nZA()834.951.2180.421.41.4901.00.350.9812.612.35729.851.2180.421.41.4180.830.350.9017.6415.88625.651.2180.421.41.3360.710.350.8317.6414.64521.451.2180.421.41.2670.4950.350.7417.6413.05417.251.2180.421.41.1770.380.350.6717.6411.82313.051.2180.421.41.0730.2450.350.5917.6410.4128.851.2180.421.41.00.1250.350.5217.649.1714.651.2180.421.41.00.0350.350.5018.599.30图3-12左风荷载计算简图3.1.4 水平地震作用计算层次 边柱: 8层 7层 2-6层 1层 中柱侧移刚度D值：层次 （一般层） （底层） 8层 7层 2-6层 1层 第轴框架柱参数如表3.3所示表3.3框架柱参数类型层次断面hb（mm2）层高（mm）截面惯性矩（mm4）线刚度i（Nm）KD值边柱850050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04750050042005.21E+093.47E+71.3790.408 1.084E+04650050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04550050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04450050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04350050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04250050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04150050055505.21E+092.63E+71.8190.607 0.800E+04中柱850050042005.21E+093.47E+70.960/2.3390.324/0.5390.861E+04750050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04650050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04550050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04450050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04350050042005.21E+093.47E+72.3390.7051.432E+04250050042005.21E+093.47E+72.3390.463 1.432E+04150050055505.21E+092.63E+73.085 0.597 0.0.938E+04第轴框架各层D值汇总如表3.4所示表3.4 第轴框架各层D值汇总8层7层6层5层4层3层2层1层B轴边柱/1.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+040.800E+04C轴中柱0.861E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+040.0.938E+04D轴中柱1.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+040.0.938E+04F轴边柱1.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+040.800E+04本层D值3.377E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+043.727E+04为简便起见，仅计算第轴横向框架受力范围内结构所受的地震作用。（1） 计算重力荷载代表值 恒载0.5活载 （3.9）第轴框架势力范围内各层自重：a、顶层(第8层)： b、第7层： c、一般层（16层）：重力荷载作用下框架位移如表3.5所示表3.5 重力荷载作用下框架位移重力荷载作用下框架位移层 次Gi(KN)Di(KN/M)8381.77381.77337720.01130.48447640.541022.31503260.02030.47316639.641661.95503260.03300.45285639.642301.59503260.04570.41984639.642941.23503260.05840.37403639.643580.87503260.07120.31562639.644220.51503260.08390.24441639.644860.15302690.16060.1606T1=符合规范推荐公式 （2） 地震作用计算 根据任务书，本教学楼所在建筑场地属于类一组，查表可知，。上部结构按7度设防设计，多遇地震下，前文已经求出 （3.10）利用底部剪力法求地震作用。 （3.11） （3.12）又因：，所以 （3.13）地震作用计算如表3.6所示表3.6 地震作用计算层次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi/Fi(KN)Vi(KN)84.234.95381.7713342.860.1422.6768.006.1174.230.75640.5419696.610.2145.5968.2616.3664.226.55639.6416982.440.1829.1497.4026.5954.222.35639.6414295.950.1524.29121.6936.8344.218.15639.6411609.470.1219.43141.1247.0634.213.95639.648922.980.0914.53155.6957.2924.29.75639.646236.490.0711.33167.0267.5315.555.55639.643550.000.046.48173.5077.76（3） 验算抗震规范5.2.5抗震规范5.2.5规定：“抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：” 取0.016。由上表可知，任何一层的水平剪力均满足要求。左地震作用如图3-13所示图3-13 左地震计算简图4 内力计算4.1 梁、柱参数汇总：根据2.2截面参数计算，现将第轴横向框架梁、柱相关参数作一汇总：其中：第轴横向框架为中框架，考虑板对内力计算的影响（“T”型截面），对梁的惯性矩进行折算，折算惯性矩。线刚度按下式计算： （4.1）第轴框架梁几何参数如表4.1所示表4.1第轴框架梁几何参数断面hb（mm2）跨度（mm）矩形截面惯性矩（mm4）折算惯性矩（mm4）线刚度i（Nmm）40030027001.60E+093.20E+093.32E+1060030063255.40E+0910.80E+094.78E+10同理，列表计算柱相关参数如下：第轴框架柱参数如表4.2所示表4.2 第轴框架柱参数类型层次断面hb（mm2）层高（mm）截面惯性矩（mm4）线刚度i（Nm）KD值边柱850050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04750050042005.21E+093.47E+71.3790.408 1.084E+04650050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04550050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04450050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04350050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04250050042005.21E+093.47E+71.3790.4081.084E+04150050055505.21E+092.63E+71.8190.607 0.800E+04中柱850050042005.21E+093.47E+70.960/2.3390.324/0.5390.861E+04750050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04650050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04550050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04450050042005.21E+093.47E+72.3390.5391.432E+04350050042005.21E+093.47E+72.3390.7051.432E+04250050042005.21E+093.47E+72.3390.463 1.432E+04150050055505.21E+092.63E+73.085 0.597 0.0.938E+04第轴框架各层D值汇总如表4.3所示表4.3 第轴框架各层D值汇总8层7层6层5层4层3层2层1层B轴边柱/1.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+040.800E+04C轴中柱0.861E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+040.0.938E+04D轴中柱1.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+041.432E+040.0.938E+04F轴边柱1.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+041.084E+040.800E+04本层D值3.377E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+045.033E+043.727E+04根据高规4.4.4“抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%”。验算如下： （满足）根据抗震规范5.5.1“钢筋混凝土框架结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内最大弹性层间位移应符合下式要求： （4.2）验算如表4.4所示表4.4地震作用变形验算地震作用变形验算层次层间刚度Di（KN/M)地震层间剪力（KN)层间位移 (M)层高(m)层间相对转角层间相对转角限值1.818E-03833772680.0024.24.794E-04满足75032668.260.00144.23.229E-04满足65032697.40.00194.24.608E-04满足550326121.690.00244.25.757E-04满足450326141.120.00284.26.676E-04满足350326155.690.00314.27.366E-04满足250326167.020.00334.27.902E-04满足130269173.50.00575.551.033E-03满足4.2 弯矩计算：利用力矩二次分配法计算恒载作用下框架的弯矩。（1） 计算杆固端弯矩：将梯形或三角形分布荷载按固端弯矩等效的原则折算成均布荷载： 梯形荷载折算公式： （4.3）其中： ； （4.4） 为梯形分布荷载的最大值。 三角形荷载折算公式： （4.5）其中： 为三角形分布荷载的最大值。杆固端弯矩如表4.5所示表4.5 杆固端弯矩BC跨CD跨DF跨层次均布梯形等效均布三角形等效均布梯形等效8/3.1912.9811.304.8322.7223.3774.8322.7223.373.1910.349.654.8318.1019.60164.8318.1019.603.1910.349.654.8318.1019.60现以8层DF和DC跨为例进行计算：a、顶层边跨（DF）：b、顶层中跨(DC)：其余的计算方法同上。由以上所求均布荷载，可按下式求各杆固端弯矩：两段固支：其中与意义如图4-1所示图4-1 固端弯矩示意图8层:7层:16层: 杆端弯矩以顺时针为正，逆时针为负。（2）分配系数：分配系数计算公式： （4.6） 其中：为转动刚度，两端固支杆 ，n为该节点所连接的杆件数。计算跨中弯矩时，应按分布荷载计算，然后叠加杆端弯矩在跨中的1/2，得到实际跨中弯矩。计算过程采用EXCEL进行，模拟手算弯矩二次分配。活载弯矩计算过程同恒载弯矩计算过程，因此不在赘叙。计算结果见活载弯矩分配表，因不考虑活载最不利布置，所以将跨中弯矩乘以1.2。恒载弯矩二次分配计算简图如图4-2所示图4-2 恒载作用下弯矩图活载作用下的弯矩图如图4-3所示图4-3 活载弯矩图风荷载在柱中产生弯矩剪力计算，采用D值法。计算过程是，利用前面计算的各柱的D值，将各楼层层间剪力进行分配，得到各柱剪力。（3）反弯点高度 （4.7）其中：为标准反弯点高度，其值与结构总层数n，该柱所在层次j、框架梁柱线刚度比及侧向荷载形式有关；表示上下横梁线刚度比对反弯点高度的影响；与表示层高变化对反弯点的影响，以上系数均可查表；利用公式,，这样可以计算出各柱柱上下端弯矩如表4.8所示表4.8柱上下端弯矩值风荷载作用下柱端弯矩及剪力层 次 hi层间剪力风载DDiKiyVi风M风上M风下F84.212.351.2710.4081.3790.3883.96 10.19 6.46 74.228.231.8940.4081.3790.456.08 14.05 11.49 64.242.871.8940.4081.3790.4699.23 20.60 18.19 54.255.921.8940.4081.3790.46912.05 26.87 23.73 44.267.81.8940.4081.3790.514.61 30.67 30.67 34.278.211.8940.4081.3790.516.85 35.38 35.38 24.287.381.8940.4081.3790.518.82 39.53 39.53 15.5596.682.6240.6071.8190.60922.36 48.53 75.59 D84.212.351.2710.5392.3390.455.24 12.10 9.90 74.228.231.8940.5392.3390.4678.03 17.98 15.76 64.242.871.8940.5392.3390.512.20 25.62 25.62 54.255.921.8940.5392.3390.515.91 33.42 33.42 44.267.81.8940.5392.3390.519.29 40.52 40.52 34.278.211.8940.5392.3390.522.26 46.74 46.74 24.287.381.8940.5392.3390.524.87 52.22 52.22 15.5596.682.6240.7053.0850.5525.98 64.87 79.29 C84.212.351.2710.3240.960.4953.15 6.68 6.55 74.228.231.8940.5392.3390.4678.03 17.98 15.76 64.242.871.8940.5392.3390.512.20 25.62 25.62 54.255.921.8940.5392.3390.515.91 33.42 33.42 44.267.81.8940.5392.3390.519.29 40.52 40.52 34.278.211.8940.5392.3390.522.26 46.74 46.74 24.287.381.8940.5392.3390.524.87 52.22 52.22 15.5596.682.6240.7053.0850.5525.98 64.87 79.29 B874.228.231.8940.4081.3790.456.08 14.05 11.49 64.242.871.8940.4081.3790.4699.23 20.60 18.19 54.255.921.8940.4081.3790.46912.05 26.87 23.73 续表4.8风荷载作用下柱端弯矩及剪力层 次 hi层间剪力风载DDiKiyVi风M风上M风下B44.267.81.8940.4081.3790.514.61 30.67 30.67 34.278.211.8940.4081.3790.516.85 35.38 35.38 24.287.381.8940.4081.3790.518.82 39.53 39.53 15.5596.682.6240.6071.8190.60922.36 48.53 75.59 注：层间刚度D值均采用相对值。地震荷载作用下柱端弯矩及剪力如表4.9所示表4.9地震荷载作用下柱端弯矩及剪力地震荷载作用