桥梁桁式组合拱桥钢筋混凝土斜腿刚架拱桥毕业论文.doc

目 录1 绪论 12设计方案比选 2 2.1 概述 2 2.2桥型方案 3 2.3 方案比选 7 2.4方案确定 83 结构内力计算 9 3.1结构计算图式、计算结构划分 9 3.2 恒载内力计算 9 3.3 活载内力计算 10 3.4 基础变为产生的内力 12 3.5 温度产生的内力 13 3.6 内力组合 14 4 截面配筋 19 4.1边弦杆中部4j截面 19 4.2斜撑上端9i截面 20 4.3 中弦杆中部12i截面 22 4.4 拱腿上端16i截面 24 4.5 1/4拱处23i截面 27 4.6 拱顶处26j截面 29 4.7 斜撑根部53j截面 31 4.8 斜腿根部62j截面 335 行车道板的配筋 35 5.1结构自重及其内力 35 5.2 汽车车辆荷载产生的内力 36 5.3 内力组合 36 5.4 配筋 366 挠度计算 37 6.1计算跨中截面的挠度 37 6.2 判断是否应设预拱度 38 6.3计算预拱度最大值 387 施工说明 38 7.1 施工要点 388 结论 40参考文献 41附图：1 方案一 钢筋混凝土斜腿刚架拱桥平立面（QF-1-1）2 方案二 桁式组合拱桥平立面(QF-1-2)3 方案三 独塔式斜拉桥平立面(QF-1-3)4 方案的横断面(一)(QF-1-4)5 方案的横断面(二)(QF-1-5)6 方案比选(QF-1-6)7 桥面系构造图（QS-1-7）8 拱片、横梁系一般构造图(QS-1-8)9 1号桥台一般构造图(QS-1-9)10 0号桥台一般构造图(QS-1-10)11 伸缩装置、泄水管构造图（QS-1-11）12 拱片钢筋构造图(QS-1-12)13 桥梁横截面钢筋构造图（一）（QS-1-13）14 桥梁横截面钢筋构造图（二）（QS-1-14）15 桥面钢筋网构造图(QS-1-15)16 拱片材料数量表（一）(QS-1-16)17 拱片材料数量表（二）(QS-1-17)18 台帽钢筋构造图（QS-1-18）19 桥梁施工程序图(QS-1-19)K140+295.0公路大桥设计 钢筋混凝土斜腿刚架拱桥摘要 本次设计的桥梁是位于西北地区XX二级公路XX至XX段的新建桥。中心桩号为K140+295.0处。桥起点桩号为K140+262.3，终点桩号为K140+328.7，桥全长66.4米。考虑基本地址条件和创新思想初拟方案为：钢筋混凝土斜腿刚架拱桥、桁式组合拱桥和独塔式斜拉桥。方案设计要符合道路发展规划，满足交通功能需要，与道路线形完美结合；因地制宜采用合适的桥梁类型，力求结构布局精练，与周围环境相协调，以期成为一道亮丽的风景线；设计方案力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便，总之要遵循桥梁设计基本原则，在符合技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理的要求下，还应同时满足美观、环保和可持续发展的要求；总之，要遵循桥梁设计基本原则，在符合技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理的要求下，还应同时满足美观、环保和可持续发展的要求。选定推荐方案后进行桥梁纵向结构内力计算和内力组合，然后配筋并验算。再进行行车道板的配筋，最后进行挠度计算。总之，在老师的指导下，独立地、系统地完成一个工程设计，以期能掌握一个工程设计的全过程，在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学到一些新的专业知识，有所创新。关键词：钢筋混凝土斜腿刚架拱桥，内力计算，内力组合，方案设计 Abstract The design of the bridge which will be constructed located in highway 2 XX in the northwest region, between XX in XX. The center stakes mileage is K140+295.0. The stakes mileage of the bridge starting point is K140+262.3, the end is K140+328.7. The bridge is 66.4 meters in length. It is consider that the basic conditions of the geology and innovative ideas, to have the programs of the beginning: reinforced concrete bridge with slope legs, Arch Truss Bridge and Single tower cable-stayed bridge.Program design should follow the basic principles of bridge design, with advanced technology, security, reliability, durability applicable, economic and reasonable request, but also satisfy the aesthetic, environmental protection and sustainable development.The programs which we have selected, then we will take stress calculation and stress combination of bridge vertical structure. And we must check it. Another lane of the steel plate, the group calculated after the deflection. In short, we will have a system engineering design, independently, under the guidance of their teachers, it hope us to know the master of engineering design process. We will learn to consider the issue, analysis of the problem and solve the problem and can continue to learn some new expertise and innovation, when we institute the consolidation courses.Keywords: reinforced concrete arch bridge with slope legs, stress calculation, stress combination, Program design1 绪论 毕业设计的目的是使我们在学完培养计划所规定的基础课、技术基础课及各类必修和选修专业课程之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一的培养综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。这和以往的理论教学不同，这是我们在老师的指导下，独立地、系统地完成一个工程设计，以期能掌握一个工程设计的全过程，在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新。 对于一个桥梁设计来说，首先要从国计民生的对交通的要求上论证建桥的必要性和可行性。根据公路等级，分析交通流量和未来发展，确定桥面宽度。然后根据提供的资料，按适用、经济、安全、美观原则至少拟定三个桥梁方案，再从工程数量、材料用量、工程造价、投资来源、施工难易程度和施工力量等方面，综合分析比较，推荐出一个最优秀桥梁方案。然后对推荐方案进行施工图设计：选择合理可行的建筑材料；初步选择施工方法；确定设计荷载等级及各种作用因素量值；细化结构及构件的具体几何尺寸；建立构件与结构的静力计算简图；建立有限元分析模型；计算各种作用下结构的内力、位移及反力；分析结构、构件最不利工作状态或最不利工作阶段；按照规范进行荷载效应组合；分析出最不利荷载效应作为设计依据；进行截面配筋设计；验算上部结构、下部结构主要构件的强度、刚度与稳定性；根据桥梁所处位置、环境和施工力量配备情况，确定合理可行的施工方案及主要施工程序。 本次设计的桥梁是位于西北地区XX二级公路XX至XX段的新建桥。中心桩号为K140+295.0处。桥起点桩号为K140+262.3，终点桩号为K140+328.7，桥全长66.4米。 对于60多米的跨径桥梁来说可以有很多选择，考虑基本地址条件以及在创新思想指导下，方案拟定为：钢筋混凝土斜腿刚架拱桥、桁式组合拱桥和独塔式斜拉桥。 2 设计方案比选2.1 概述该桥梁位于西北地区XX二级公路XX至XX段，为了适应道路发展，为了给山区人民带来方便，考虑到线形因素在此处欲新建一做桥。中心桩号为K140+295.0处。桥起点桩号为K140+262.3，终点桩号为K140+328.7，桥全长66.4米。2.1.1 设计依据(1)此处桥址的河床断面图。(2)桥位的平面图。(3)物探报告和钻孔报告及桥址处的气温变化。2.1.2 技术标准(1) 路线道路等级：公路二级。(2) 设计行车速度：100km/h。(3) 桥面总宽11.6m，其中机动车双向两车道宽7.5m，人行道21.5m护拦20.55m。(4) 设计荷载：汽车荷载：公路-级。人群荷载：3.0kN/m(5) 设计抗震基本烈度：8度。(6) 无通航要求，设计洪水频率为百年一遇。2.1.3 地址条件该桥地处西北地区，平时桥下沟内水量较少，由于沟底较深，沟底坡度角度较大，泄洪通畅，即使洪水时水位也不高，但是洪水流速很高，冲刷能力强，可能对桥梁基础造成危害。桥位地区场地类别为类。抗震设防烈度为8度。 2.1.4 材料供应与施工条件 当地粘土砖、各种料石、砂石资源丰富、价格低廉；各种钢材、水泥也都可以保证供应。一般施工机具齐全，但是缺乏大型起吊设备；施工队伍可以满足各种桥梁的技术要求。2.1.5 采用规范(1) 国家标准.公路工程技术标准（JTG B01-2003）北京：人民交通出版社，2000 (2) 国家标准.公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）北京：人民交通出版社，2004 (3) 国家标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）北京：人民交通出版社，2004 (4) 国家标准.公路桥涵地基地基础设计规范（JTJ024-85）北京：人民交通出版社，1985 (5) 国家标准.公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）北京：人民交通出版社，2000 (6) 国家标准.道路工程制图标准（GB 50162-92）北京：人民交通出版社，19922.2桥型方案 2.2.1 构思宗旨 (1) 符合道路发展规划，满足交通功能需要，与道路线形完美结合。(2) 因地制宜采用合适的桥梁类型，力求结构布局精练，与周围环境相协调，以期成为一道亮丽的风景线。 (3) 设计方案力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。(4) 总之要遵循桥梁设计基本原则，在符合技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理的要求下，还应同时满足美观、环保和可持续发展的要求。2.2.2 比选方案第一方案：钢筋混凝土斜腿刚架拱桥A. 上部结构 上部结构为斜腿刚架拱，跨径为5000cm,矢高为625cm，矢跨比为1/8，由四片拱片组成，拱片间用横梁系联结，在拱片上安装微弯板、悬臂板、现浇填平层及混凝土桥面。 每片拱片由斜腿腿（直线段拱腿）、实腹段（低弧为二次抛物线）、弦杆、斜撑组成各构件预制、吊装后现浇混凝土接头，形成拱片。 纵梁每隔3.6米设横隔梁，横隔梁高分两种类型:型高48厘米，厚15厘米，型高100厘米，厚15厘米，以此可以增加纵梁的整体性和抗扭刚度。 桥面采用6厘米的沥青混凝土铺装，桥面行车道宽度为7.5米，为双向两车道。每边各设有1.5米的人行道和0.55米宽护拦，在两侧的桥台处设有4厘米的伸缩缝，这样增加了行车的安全舒适与顺畅。 B. 下部结构及支座 下部桥台为分离式钢筋混凝土重力式U型桥台。桥台基础嵌入微风化基岩中。支座采用版式橡胶支座。 C. 主要材料 (1) 混凝土：预制构件及拱片接头采用30号，桥面铺装、护拦及拱座台帽采用30号，台身、侧墙、基础采用15号片石混凝土（片石含量25%）。 (2) 钢筋：各构件主筋采用级钢筋，其余用级钢筋。D. 护栏采用标准混凝土防撞护栏，扶手及其配套构件拟采用不锈钢材质，也可根据业主意见，遵照景观协调的原则采用其他材质，护栏的起终点与引道的挡土墙相同，灯柱处断开，在伸缩缝和灯柱处空隙的内外侧均设置钢板以确保桥梁美观。E. 施工方案本桥采用预制构件、有支架的安装方法。斜腿、斜撑、弦杆均为一段预制，实腹段分为两段预制，在拱顶接头。实腹段与斜腿、弦杆与斜腿及拱顶接头采用钢板接头，其余均为钢筋焊接、现浇混凝土接头。主要预制构件均采用卧式浇筑，起吊时除实腹段应空中翻身外，其余构件均可直接翻身就位。裸肋部分设置临时支架。斜撑支架设置在小节点接头处，弦杆部分不需设临时支撑。拱顶预拱度为1/800L，实腹段范围内按二次抛物线分配，斜腿范围内按直线变化。斜腿、斜撑各伸入拱座内30厘米。弦杆支座采用板式橡胶支座。弦杆两端与桥台连接处，各设一条伸缩缝。 施工顺序：安装斜腿安装实腹段安装裸肋部分的横梁系-安装斜撑安装弦杆和弦杆部分的横梁系拆除支架安装微弯板和悬臂板-现浇混凝土填平层铺设桥面钢筋网，预埋防护拦基座，现浇桥面混凝土 浇筑护拦，安装护拦扶手铺设沥青混凝土桥面，安装伸缩缝 F. 主要工程量主要工程量列于下表2-1 结构材料 混凝土（m3） 钢 材 （kg）30号片石砼 级 级钢 板 上 部 结 构拱片78-21368194-拱片接头4.5-99615横梁系9.5-3861998756微弯板25.1-4716-悬臂板6.3-1086.9-桥面铺装89.8-5384.4-防护栏及支座24.1-1356.819541126 下 部 结 构拱座156.6-前墙1399.8308.9240.8-侧墙11.2153.4-基础-530.1-锥坡-32.1- 合 计418.1815.49990.617870.22497 主要工程量 表2-1第二方案：桁式组合拱桥 A.上部结构 主孔跨径为4540cm，矢跨比为1/6，下弦拱轴线为二次抛物线，两岸边孔为7m，刚构，全长4840cm。桥宽为1160cm，净宽7.5m，21.5m人行道，以及20.55的防护栏。 B.截面形式：边肋做成小箱形截面，安装就位后再加盖顶、底板，组成单箱三室截面。上弦截面高取90cm,下弦截面高取90cm，拱顶截面高取130cm，顶、底板采用加腋板，厚度12cm。顶板之上再加铺6 cm的桥面铺装层。桁式组合拱桥的斜杆和竖杆均做成两个分离式截面，其间用剪刀撑或横系梁加以连接。腹杆两边做成4545cm的实心截面。 C.接头及伸缩缝 桁式组合拱桥桁片预制构件之间的接头，除拱顶采用湿接头外，其余均采用半干性接头。上、下弦、斜杆构件之间采用搭接，搭接台阶宽度为20cm。竖杆构件之间采用对接。在主孔两个断缝处设置伸缩缝。在这个位置，上弦桁片、上弦顶、底板、桥面铺装、人行道板、栏杆等都必须断开。形成一道随温度变化能自由伸缩的缝。 D.施工方案 两侧墩台采用锚固式墩台，锚固式墩台与地基必须紧密连接在一起，基坑开挖时必须保证基坑四壁不受爆破岩石的影响。边孔为刚构，因此采用支架施工。桁式组合拱桥，除拱顶采用湿接头外，其余预制构件之间均采用干接头。主孔为悬臂施工。 施工步骤：支架现浇边孔，完成除桥面磨耗层、栏杆、灯柱以外的全部工程；吊机就位，在预制场上分别将上、下游两片下弦桁片脱模翻身，移至预定位置，安装箱隔板，组拼为框架，然后垂直起吊就位；分别吊装上、下游斜杆，张拉预应力钢筋，使之形成三角形稳定体系；吊装竖杆；分别吊装上、下游上弦桁片，张拉预应力钢筋，使之形成框架；安装下弦顶板，安装上弦底板张拉预应力钢筋；安装人行道挑梁；分别吊装二、三、实腹段；合拢后加载及体系转换；全桥建成。 合拢应注意： （1）先吊装合拢的那一侧桁片，松索后将产生一定的下挠值。 （2）合拢应选择在温度较低的 时间进行，以减小营运阶段因温度降而产生的内应力。E.主要工程量（见下表2-2） 主要工程量 表2-2结构材料混凝土（m3）钢筋（t）钢绞线（t）钢材（t）上部结构上弦、下弦及实腹段截面661.224.511.20.5腹杆44.22.1桥面铺装人行道下部结构桥墩及桥台397.870.65 总 计1133.0733.1514.30.5 第三方案：独塔式斜拉桥 A.结构体系 采用半漂浮体系，塔墩固结。各墩都设盆式支座。孔径布置为7505486cm的总长为6236cm的独塔双索面斜拉桥。 B.主梁 主梁采用矮梁板式主梁，主梁位于两边，且梁高相对于桥宽来说很小，但两主梁间仍有横梁和桥面板相连，采用钢筋混凝土组合结构。见图QF05。桥宽为13.3m，7.5m行车道宽，21.5m人行道以及外侧防撞护栏。梁上索距见图QF-03，左侧为53m，右侧为6m和95m。在每个节段上设一横梁。 c.索塔 索塔采用双子形塔，承台以上总高25m，塔横向上在塔顶直接连接在一起，塔柱采用实心矩形截面，混凝土结构。 D.主塔基础 主塔基础基础嵌入微风化基岩中，塔基有12根直径为120cm，深度为16m的钻孔灌注桩，承台尺寸为1040cm1380cm，厚度为4m。 E.斜拉索斜拉索采用双索面形式，材料采用钢绞线，左侧索面有5对拉索，右侧索面有10对拉索，除左侧有三个为地锚外，其余均锚固在主梁内。桥梁左侧路两侧设置有大型空心混凝土体，拉索通过混凝土顶面，锚固于混凝土体内部。 F.施工方案 左侧边跨采用满堂支架法施工，主跨采用悬臂浇筑法施工，在整个施工过程中必须严格控制挂篮的变形和混凝土收缩、徐变的影响。混凝土塔柱的塔壁内设置劲性骨架，劲性骨架在工厂分阶段加工，在现场分阶段超前拼接，精确定位。索塔施工模板采用单面整体提升模板，在无吊机的情况下，可利用索塔内的劲性骨架做支撑，用手动葫芦提升。 G.主要工程量（见下表2-3） 主要工程量 表2-3结构材料混凝土（m3）钢筋（t）钢绞线（t）钢材（t） 上部结构主梁738.986.330.5斜拉索152桥面铺装118.95.6人行道30.51.5 下部结构索塔117.830.114.6墩身64.516.5基础4 总 计1503.7142.5182.519.12.3 方案比选 A.根据设计构思宗旨，桥型方案应满足结构新颖、受力合理、技术可靠、施工方便的原则。以上三个方案基本都满足这一要求。 B.从结构的外形来看，三个方案斜腿拱桥、桁式组合拱桥和斜拉桥。方案一主要承重结构为拱片，由跨中实腹段的主梁、空腹段的次梁、主拱腿、次拱腿等结构，与桥面板一起形成刚架拱的拱片。外形简洁明了，方案较好的体现了设计构思的思想，符合桥梁设计准则并且与周围的环境相协调，满足了道路交通的功能，技术先进、结构合理、工艺成熟。方案二桁式组合拱桥在结构上的特点是：上弦在墩顶与拱顶之间的适当位置断开，形成一个断缝，下弦仍保持连续，这样，断点至墩顶可视为悬臂桁架墩，支承着中部的桁架拱，形成拱、梁组合体系。外形简洁、轻巧、美观，较好的契合了设计思想，而且与周围环境相协调。方案三独塔式斜拉桥，在满足了设计构思思想的前提下大胆创新，结构造型新颖独特，虽然是斜拉桥，但结构外表看来简洁、轻巧，而且也与周围的环境较好的融合在了一起。 C.从材料用量上来看，第一个方案应该是三个方案中最为经济的。第二个方案混凝土用量最高，而第三个方案刚才用量略高。 D.从施工难度上看，三个方案的施工难度差不多，都采用部分支架浇筑，方案一和二中主跨采用悬臂拼装，方案三主跨采用悬臂浇筑。就本身方法而言都是可行的，但对于具体的施工费用和工期没有确定，因此很难做出全面的评价。就施工工序而言，方案三的独塔式斜拉桥比较简明易行。 E.总体而言，方案二的桁式组合拱桥由于拱上建筑联合作用好，且受力均匀，所以，各杆件均可能采用较小的断面尺寸，从而减小工程数量和结构自重。桁式组合拱桥具有良好的稳定性能和抗风、抗震性能。方案三的斜拉桥斜拉索的两端分别锚固在主梁和索塔上，将主梁的恒载和车辆荷载传递至索塔，再通过索塔传至地基，因而主梁在斜拉索的各点支承作用下，像多跨弹性支承的连续梁一样，使弯矩值得以大大的降低，这不但可以使主梁尺寸大大的减小，而且由于结构自重显著减轻，既节省了结果材料，又能大幅度的增大桥梁的跨越能力。钢筋混凝土斜腿刚架拱桥属于有推力的高次超静定结构，具有构件少、质量轻、整体性好、刚度大、施工简便、造价低、造型美观等优点，而且被广泛应用于跨径25m70m的桥梁。2.4方案确定鉴于甲方对于方案一钢筋混凝土斜腿刚架拱桥的钟爱，以及此处桥址的地形特点，方案一结构具有简洁合理，造型美观且于此处环境较好的融合，造价低，施工简便等优点，最终确定采用方案一。3 结构内力计算3.1结构计算图式、计算结构划分3.1.1 结构计算图式结构为斜腿刚架拱桥，水平推力由桥台承受，体系的外部为超静定结构。结构计算取边梁计算，活载采用最不利布载计算。3.1.2 有限元结构单元划分为了便于计算机程序分析计算，需把计算结构进行单元划分和节点编号。划分单元的原则：尽量使节点的分布合理化。从左向右沿主梁上52个单元，斜撑为5267、8896单元，斜腿为6274、7587单元，斜腿、斜撑与主梁的连接处应力状态复杂设置了4个刚度较大的连接单元97、98、99和100单元。按结构计算图计算节点坐标和截面尺寸。选择了几个特殊截面计算内力。3.2 恒载内力计算3.2.1 一期恒载内力一期恒载内力为结构自重（主梁、斜撑、斜腿和横梁），计算采用“桥梁结构位移-内力-反力计算QLJGJS2007”计算程序。其结果如下表3-1所示. 一期恒载内力汇总 表3-1截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0-34.44223单元i截面-1219.856140.7358单元j截面0223.74926单元j截面-1219.856-536.0159单元i截面-310.729-455.80752单元i截面042.23012单元i截面-310.729-210.44753单元j截面-399.812-1.85615单元j截面-310.729125.27262单元j截面-990.454-3.66116单元i截面-1219.856-1594.9603.2.2 二期恒载内力二期恒载内力除一期恒载外还包括护栏、桥面铺装等附属设施。计算依然采用上述计算程序。结果见下表3-2。 二期恒载内力汇总 表3-2截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0-34.44223单元i截面-1219.960140.7358单元j截面0223.74926单元j截面-1219.960-536.0159单元i截面-310.729-455.80752单元i截面042.28012单元i截面-310.729-210.44753单元j截面-399.812-1.85615单元j截面-310.729125.27262单元j截面-990.454-3.66116单元i截面-1219.960-1594.9603.3 活载内力计算公路级车道荷载的均部荷载标准值和集中荷载标准值按公路级车道荷载的0.75倍采用。取，。3.3.1 系梁活载横向分布系数的计算采用偏心压力法进行。公路级 图3-1求荷载横向分布影响线竖标，本桥各主梁的横截面均相等，梁数为n4，横截面如图3-1示。由公式可得，1号梁在两个边梁处的横向影响线的竖标值为：绘出荷载横向分布影响线，并按最不利位置布载，如图示。计算荷载横向分布系数，1号梁的活载横向分布系数分别计算如下：汽车荷载人群荷载 3.3.2 汽车冲击系数。当弯矩为正时，当弯矩为负时，通过计算得，所以取 横向折减系数和车道折减系数都取1.0。3.3.3 汽车活载内力分别对各截面的弯矩影响线和轴力影响线进行最不利布载，得到内力见下表3-3 汽车活载内力汇总 表3-3截面位置()（）()（）4单元j截面078.1380-193.4058单元j截面0144.4840-162.6669单元i截面34.09588.078-171.083-152.40812单元i截面36.66271.524-176.267-236.1515单元j截面35.81386.155-159.522-445.93316单元i截面0485.467-385.271-927.27923单元i截面0474.44-385.271-298.88126单元j截面020.384-385.271-322.49252单元i截面0101.2070-19.47253单元j截面47.1930.2975-226.06-0.38762单元j截面66.1862.424-387.386-2.1993.3.4 人群活载内力分别对各截面的弯矩影响线和轴力影响线进行最不利布载，得到内力见下表3-4 人群活载内力汇总 表3-4截面位置()（）()（）4单元j截面017.4980-21.2378单元j截面032.3540-13.9489单元i截面6.3193.3728.918-37.99112单元i截面7.29429.751-29.893-49.99415单元j截面7.00580.065-29.604-58.67616单元i截面063.614-95.403-198.15823单元i截面069.961-95.403-58.91226单元j截面03.830-95.403-51.16752单元i截面08.3230-4.35453单元j截面9.3930.065-38.341-0.03862单元j截面8.1842.421-87.191-0.3303.4 基础变为产生的内力令斜腿和斜撑根部支座及53和62单元发生2cm的位移，得内力见下表3-5 基础变位内力汇总 表3-5截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0-140.7523单元i截面-114.103861.978单元j截面0-260.25726单元j截面-114.103-855.1299单元i截面-104.63471.45952单元i截面030.56112单元i截面-104.634337.54653单元j截面-123.54913.24715单元j截面-104.634-667.36162单元j截面241.7249.69216单元i截面-114.103870.4453.5 温度产生的内力温度作用包括均匀温度和梯度温度两种影响。3.5.1 梯度温度主要因太阳辐射而来，它使结构沿高度方向形成非线性温度变化，导致结构产生次内力。令杆件下侧温度为上侧温度得到内力见下表3-6 正温差梯度效应产生次内力汇总 表3-6截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0-160.50823单元i截面60.154412.9058单元j截面0-296.79126单元j截面60.154-412.9059单元i截面34.98317.67952单元i截面040.12712单元i截面34.98347.63553单元j截面45.1950.43315单元j截面34.98-384.76562单元j截面24.6680.75916单元i截面60.1544 令杆件下侧温度为上侧温度得到内力见下表3-7 负温差梯度效应产生次内力汇总内汇总 表3-7截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0204.00723单元i截面-67.26-450.7488单元j截面0377.23326单元j截面-67.26450.7489单元i截面-58.955-417.152单元i截面0-51.00212单元i截面-58.995-426.08253单元j截面-75.742-0.20815单元j截面-58.995437.21662单元j截面-8.9920.06816单元i截面-67.26-450.7483.5.3 均匀温度为常年气温变化，这种温变将导致桥梁纵向长度的变化，当这种变化受到约束时就会引起温度次内力。年温差为时的次内力见下表3-8。 年温差产生次内力汇总 表3-8截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0205.31523单元i截面-33.542-178.6198单元j截面0379.64326单元j截面-33.542178.6199单元i截面-113.166-469.26752单元i截面0-51.32912单元i截面-113.166-370.27353单元j截面-144.1821.1115单元j截面-113.166247.57062单元j截面-88.149-3.916单元i截面-33.542-178.6193.5.4 年温差为时的次内力见下表3-9。 年温差产生次内力汇总 表3-9截面位置()（）截面位置()（）4单元j截面0167.03623单元i截面-27.288-145.3178单元j截面0308.86226单元j截面-27.288145.3179单元i截面-92.067-381.77652单元i截面0-41.75912单元i截面-92.067-301.23953单元j截面-117.301-0.90315单元j截面-92.067201.41362单元j截面71.7153.17316单元i截面-27.288-145.3173.6 内力组合（见下页附表）桥涵结构有两种极限状态：承载能力极限状态和正常使用极限状态。承载能力极限状态下有两种作用效应组合：基本组合和偶然组合。正常使用极限状态下有两种作用效应组合：短期效应组合和长期效应组合。正常使用极限状态的效应组合值较小，因此以下只进行承载能力极限状态的基本组合。弯矩Mmax见表3-10，弯矩Mmin见表3-11，轴力Nmax见表3-10，轴力Nmin见表3-11， 弯矩Mmax（kNm） 表3-1062单元j截面-3.661-2.199-0.3309.6920.068-4.393-3.079-0.3694.8460.076-2.91953单元j截面-1.856-0.387-0.03813.247-0.208-2.227-0.541-0.0426.6240.0763.58052单元i截面42.280-19.472-4.36430.561-51.00242.280-27.261-4.88715.281-57.122-31.71026单元j截面-536.015-322.492-51.167-855.129-412.905-643.218-451.489-57.307-427.565-462.454-2042.0323单元i截面140.735-298.881-58.912861.97-450.748140.735-418.433-65.981430.985-504.838-417.53216单元i截面-1594.96-927.279-198.158870.445-450.748-1913.95-1298.19-221.937435.223-504.838-3503.6915单元j截面125.272-445.933-58.676-667.361-384.765125.272-624.306-65.717-333.681-430.937-1329.3712单元i截面-210.447-236.15-49.994337.546-426.082-252.537-330.609-55.993168.773-477.212-947.5789单元i截面-455.807-152.408-37.99171.459-417.1-546.968-213.371-42.55035.730-467.152-1234.318单元j截面223.749-162.666-13.948-260.257-296.791223.749-227.732-15.621-130.129-332.406-482.1394单元j截面-34.442-193.405-21.237-140.75-160.508-41.330-270.767-23.785-70.375-179.769-586.026荷载类别结构自重汽车荷载人群荷载基础变位梯度温度效应1.0（1