水平地震作用下的框架内力分析毕业论文.doc

XX建筑大学毕业设计（论文）水平地震作用下的框架内力分析毕业论文目录第一章 前言- 1 -第二章.建筑设计论述- 1 -2.1设计依据- 1 -2.2设计内容- 1 -第三章.结构设计论述- 2 -3.1气象条件- 2 -3.2工程地质条件- 3 -3.3材料情况- 3 -第四章.结构计算- 4 -4.1结构平面简图- 4 -4.2材料情况- 5 -4.3截面尺寸选取- 5 -4.4荷载汇集- 6 -4.5各层重力荷载代表值计算- 8 -第五章.水平地震作用下的框架内力分析- 10 -51梁线刚度- 10 -5.2柱的线刚度- 11 -5.3自振周期计算- 12 -5.4水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算- 14 -5.4.1剪力图- 15 -5.5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩- 15 -5.6水平地震作用下梁端弯矩按下式计算- 17 -5.7水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值- 18 -5.8水平地震作用下的框架内力图- 19 -第六章.水平风载作用下的框架内力分析- 19 -61水平风载作用下的层间剪力图- 20 -6.2 水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩- 21 -63水平风载作用下梁端弯矩按下式计算- 22 -64水平风载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值- 23 -6.5水平风载作用下的弯矩、剪力、轴力图- 24 -第七章.框架在竖向荷载作用下的内力分析- 24 -71框架计算简图- 24 -72竖向荷载计算- 25 -7.2.1恒载- 25 -7.2.2活荷载- 27 -73梁固端弯矩- 27 -7.4弯矩分配与传递- 28 -7.4.1转动刚度S及相对转动刚度计算- 28 -7.4.2分配系数计算- 28 -7.5 恒载及活载作用下的弯矩分配- 30 -7.6 活载及活载作用下的弯矩分配- 31 -7.7恒载作用下的弯矩图- 32 -7.8活载作用下的弯矩图- 33 -7.9.梁端剪力- 34 -7.9.1恒载作用下梁端剪力- 35 -7.9.2活载作用下梁端剪力- 35 -7.10柱轴力和剪力- 36 -7.10.1恒载作用下的柱轴力剪力- 37 -7.10.2活载作用下的柱轴力剪力- 38 -第八章.内力组合- 39 -8.1内力组合公式- 39 -8.1.1框架梁- 39 -8.2.2框架柱- 40 -8.3框架控制截面的内力- 41 -8.3.1水平地震荷载作用下框架的控制截面- 45 -8.3.2风荷载作用下框架的控制截面- 46 -8.3.3竖向恒载荷载作用下框架的控制截面- 47 -8.3.4竖向活载荷载作用下框架的控制截面- 48 -8.4 内力组合- 48 -第九章.框架结构配筋计算- 65 -9.1框架梁的设计- 65 -9.1.1梁的正截面配筋计算- 65 -9.1.2梁的斜截面配筋计算- 70 -9.2框架柱的设计- 75 -9.2.1柱的正截面配筋计算- 75 -9.2.2柱的斜截面配筋计算- 79 -第十章.现浇板配筋计算- 82 -10.1荷载计算- 82 -10.2配筋计算- 82 -第十一章.基础设计- 84 -弟十二章.楼梯设计- 87 -12.1梯段板- 88 -12.2平台梁设计- 89 -12.3平台板计算(按简支算)- 90 -第十三章 施工组织设计- 91 -第十四章 技术经济分析- 105 -第十五章 结论- 106 -参考文献- 107 -致辞- 107 -附录一（中文译文）附录二（外文资料原文）第二章.建筑设计论述2.1设计依据1.依据建筑工程专业2012届毕业设计任务书。2.建筑结构荷载规范3.混凝土结构设计规范4.建筑抗震设计规范5.建筑地基基础设计规范及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。2.2设计内容1.设计内容、建筑面积、标高：（1） 设计题目为“石家庄市二十中学学生公寓楼”。 （2） 建筑面积：5322.66m2，共六层，层高均为3.3m。（3） 室内外高差0.45m，室外地面标高为-0.45m。（4） 外墙370mm厚空心砖，隔墙240mm厚空心砖，楼梯间墙为240mm厚空心砖。结构形式：本工程为框架结构，基础为独立基础2.各部分工程构造：(1) 屋面( 不上人屋面)防水层三毡四油铺小石子30mm水泥沙浆坐浆找平层煤渣混凝土找坡层2%（最薄处15mm厚）平均厚度81mm80mm厚苯板保温层100mm厚钢筋混凝土板20mm厚混合砂浆板下抹灰(2)楼面：水磨石地面 10mm面层20mm水泥砂浆打底 素水泥浆结合层一道100mm厚钢筋混凝土板20mm厚水泥沙浆坐浆找平层刮大白二遍3.建筑材料选用： 墙：普通粘土空心砖 窗:采用塑钢窗第三章.结构设计论述3.1气象条件雪荷载0.5KN/m2，基本风压：0.55KN/m2.3.2工程地质条件 根据地质勘探结果,给定地质情况如下表:表3-2 地质条件表序号岩土分类土层深度（m）地基土承载力fak (kpa)桩端阻力桩周摩擦力1杂填土0.00.82粉土0.81.8120103中砂1.82.8200254砾砂2.86.53002400305圆砾6.512.5500350060注：1地下稳定水位距地表-6m，表中给定土层深度由自然地坪算起。2 建筑地点冰冻深度-1.2m。3 建筑场地类别：类场地土。4 地震设防基本烈度：7 度第一组，基本地震加速度值为0.10g。3.3材料情况 非承重空心砖MU5；砂浆等级为M5；混凝土：C30（基础，拄）、C25（梁、板、楼梯）纵向受力钢筋：HRB400级；箍筋：HPB235级钢筋结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。施工：梁、板、柱均现浇。第四章.结构计算4.1结构平面简图图4-1-1 计算单元简图图4-1-2 计算单元简图4.2材料情况非承重空心砖MU5；砂浆等级为M5；混凝土：C30（基础，拄）、C25（梁、板、楼梯）纵向受力钢筋：HRB400级；箍筋：HPB235级钢筋4.3截面尺寸选取1） 框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：Nc/fcbh0.9（三级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按15 KN/m2初估）N=1.2*3.9*4.5*15*6=1895.4KN AN/0.9fc=1895.4*1000/0.9*14.3=147272 mm2选定柱截面尺寸： bc1hc1=450mm450mm（底层） bc2hc2=400mm400mm（二-六层）2）框架梁： h =（1/8-1/12）Lb =（1/2-1/3） h 横梁： L=6600mm， 取 h = 600mm b = 300mm过道梁：L=2400mm， 取 h = 400mm b = 250mm纵梁： L=3900mm， 取 h = 500mm b = 300mm3） 连续板 ：h=l/401/45L（短跨方向）边 跨：h=100mm中 跨：h=100mm4.4荷载汇集：1）屋面：（1） 恒载：防水层三毡四油铺小石子 0.4 KN/m230mm水泥砂浆坐浆找平层 300.02=0.6 KN/m2煤渣混凝土找坡层2% 1.134 KN/m280mm厚苯板保温层 0.04 KN/m2100mm厚混凝土屋面板 250.10=2.5 KN/m220mm厚石灰沙浆抹灰 170.02=0.34 KN/m2 =4.98 KN/m2（2）活载（不上人屋面）： 0.70 KN/m2 雪载： 0.50 KN/m2 2）楼面：（1）恒载： 水磨石地面 :10 mm面层 20 mm水泥沙浆打底 素水泥浆结合层一道 0.65 KN/m2100mm厚钢筋混凝土板： 250.10=2.5 KN/m220mm厚水泥砂浆坐浆找平层： 200.02=0.4 KN/m2 刮大白二遍 ： 0.05 KN/m2 =3.6 KN/m2(2)活载： 走廊： 2.0 KN/m2 楼梯： 2.5 KN/m2 宿舍： 2.0 KN/m23）梁： 考虑梁上抹灰，取梁自重26 KN/m3 （1）b1h1=300mm600mm q1=260.60.3=4.68 KN/m （2）b2h2=250mm400mm q2=260.40.25=2.6 KN/m （3）b3h3=300mm500mm q3=260.50.3=3.9 KN/m4）墙体： （砌体，抹灰，外墙保温之和）（1）外墙： 300厚水泥空心砖 10.30.3=3.09 KN/m2 70厚苯板保温 0.070.5=0.035 KN/m2 外墙面外抹灰20 mm厚水泥沙浆 0.4 KN/m2 外墙面内抹灰20 mm厚石灰沙浆 0.34 KN/m2 =3.87 KN/m2（2）内墙： 240厚水泥空心砖 10.30.24=2.47KN/m2 20 mm厚石灰沙浆 0.02172 =0.68KN/m2 =3.15KN/m25）柱子： （考虑柱子抹灰，取柱子自重27 KN/m3）270.40.4 = 4.32 KN/m2270.450.45 = 5.47 KN/m26）门、窗： 门：0.2 KN/m2 窗：0.5 KN/m24.5各层重力荷载代表值计算 六层（上）： 女儿墙: (54.6 +15.6)20.90.2418 = 545.88 KN 屋 面：55.116.14.98 = 4417.81 KN 横 梁：（6.630+2.415）0.30.626 = 1095.12KN 纵 梁：3.9560.30.526 = 851.76 KN柱 子：（3.3/2-0.1）0.40.46027=401.76KN 外 墙: 3.87（3.3/2 - 0.6）6.64 + (3.3/2-0.5)(2.4- 1.8）2 +(3.9-2.1)（28-2) 3.87+ 1.80.750.52+2.10.9(28-2) 0.5 = 372.74 KN 内 墙：（3.3/2 - 0.5）（3.9-1）(28-2) 3.15 +(3.3/2-0.5-0.3)1263.15 +6.6(3.3/2-0.6)263.15+0.3 1260.2 = 908.90KN =8593.97KN六层（下）： 柱 子：603.3/20.40.427 = 427.68 KN 外 墙：3.3/26.64+3.3/2(2.4-1.8)2 +3.6/2(3.9-2.1）26 +3.3/2(3.9-1.8) 2) 3.87+ 2.10.90.526+0.751.80.54 = 529.17KN 内 墙：1.656.626+ 1.65(3.9-1）263.15+1.65 10.226 =1292.36KN=2249.21 KN五层（上）: 楼 面： 55.116.13.6 + 0.52.055.116.13 = 4080.71 KN 纵 梁：1095.12 KN 横 梁：851.76 KN 柱 子：401.76 KN 外 墙: 372.74 KN 内 墙: 908.9 KN=7710.99KN五层（下）: 柱 子：427.68 KN 外 墙: 529.17 KN 内 墙: 1292.36 KN =2249.21 KN二层四层（上）同五层（上） = 7710.99 KN二层四层（下）同五层（下） = 2249.21 KN一层（上）： 楼 面：4080.71 KN 纵 梁：1095.12KN 横 梁：851.76 KN 柱 子：60（3.3/2-0.1）0.450.4527 =508.48 KN 外 墙: （3.3/2-0.6）6.64+（3.9-2.1）（3.3/2-0.5）24+（3.9-1.8）（3.3/2-0.5）2+（7.8-3.6）（3.3/2-0.5）3.87+ 11.80.24 +1.80.7520.5 +2.10.90.524 =362.39 KN内 墙: （3.3/2 - 0.6）6.624 +（3.3/2-0.5）（3.9-1）24+（3.3/2-0.5-0.3）124 3.15+0.31240.2=928.67 KN =7827.13 KN一层（下）: 柱 子：604.5/20.450.4527 = 738.11 KN 外 墙：（4.5-1.65）（3.9-2.1）24 +（4.5-1.65-0.8） 1.824+（4.5-1.8）6.64+ 2（4.5-1.65）（2.4-1.8）+0.9（4.5-1.65）3.87+1.80.9240.5+1.51.80.52 = 1138.76 KN 内 墙：(4.5-1.656.624+1.254.62 + 3.3/2(3.9-1）24 3.15 = 2196.56 KN = 4073.43 KN结构重力荷载代表值: G6 =8593.97 KN G5 =2249.21+7710.99 =9960.2 KN G2 = G3 = G4 = 2249.21+7710.99 = 9960.2 KN G1 = 2249.21 +7827.13 =10076.34 KNG = G6 + G5 + G4 + G3 + G2 + G1 =58511.11 KN第五章.水平地震作用下的框架内力分析51梁线刚度 在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I0 边框架梁I=1.5I0梁采用C25混凝土，EC=2.8107 KN/m2 Ic=1/12bh柱采用C30混凝土,E=3107 KN/m2表5-1 梁的线刚度bhm2LI0=bh3/1210-3 m4边框架梁中框架梁I=1.5I010-3 m4Kb=EI/L104KN.mI=2.0I010-3m4Kb =EI/L104KN.m0.30.66.65.48.13.4410.84.580.250.42.41.322.332.635.2柱的线刚度 柱子采用C30混凝土 Ec=3.0107 kN/m 首层高度4.5m 2-6层高度3.3m 柱子截面采用： 400m400m (二-六层) 450m450m（底层）一般层： = D=首层： = D=Kc=2.0104 KN.m表5-2-1 2-6层柱的线刚度层数层高m柱号根数bhmmIc=bh3/12104KN.m12/h1/m DD楼层Di104KN/m2-63.3Z140.40.42.11.720.460.931.014.0476.84Z242.890.591.35.2Z3262.290.531.1730.42Z4263.790.651.4337.18Kc=2.3104 KN/m表5-2-2 1层柱的线刚度层数层高m柱号根数bhmmIc=bh3/12104KN.m12/h1/m DD楼层Di104KN/m14.65Z140.450.453.421. 50.570.510.783.1254.35Z242.510.670.9133.65Z3261.990.620.8522.1Z4263.30.720.9825.48D1/D2 =54.35/76.84=70.7% 70% 满足要求5.3自振周期计算 表5-3-1 能量法计算层数楼层重力荷载代表值Gi（KN）楼层剪力Vi=Gi（KN）侧移刚度Di（KN/m）层间侧移i=Vi/Di(m)楼层侧移i=i(m)GiiGii68593.978593.977684000.01120.2932252073959960.218554.177684000.02410.282280979249960.228514.377684000.03710.2579256966239960.238474.577684000.05010.2208219948629960.248434.777684000.0630.17071700290110076.3458511.115435000.10770.1077108511758511.11128823086（1）.计算T1及1T1= T1=20.60=0.59(s)场地为类，设计地震分组第一组，查得Tg=0.35s，因为T11.4Tg=0.49 ,所以n=0.080.59+0.07=0.1172又根据抗震规范可知：=0.05，2=1.0，r=0.9而 max=0.08（多遇地震） 又因为：Tg T1 取0.016 满足要求 5.4水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算表5-4 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算层次Vi(KN)Hi(m)Di104(KN/m)uei=Vi/di10-4 (M)uei550/ hi682921.076840010.80.0285135417.776840017.60.0554179014.476840023.30.0893211911.176840027.60.137223517.876840030.60.216124864.554350045.70.559 即uei550/ hi1 满足规范规定的弹性要求。5.4.1剪力图图5-4-1水平地震作用下的楼层剪力分布图5.5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度标准反弯点高度比。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。表5-5-1边柱（中框）反弯点计算层h(m)y0y1y2y3y63.32.30.410.0000.0000.0000.4153.32.30.450.0000.0000.0000.4543.32.30.450.0000.0000.0000.4533.32.30.500.0000.0000.0000.5023.32.30.500.0000.0000.0000.5014.52.00.550.0000.0000.0000.55表5-5-2边柱（中框）反弯点计算层h(m)y0y1y2y3y63.33.80.450.0000.0000.0000.4553.33.80.500.0000.0000.0000.5043.33.80.500.0000.0000.0000.5033.33.80.500.0000.0000.0000.5023.33.80.500.0000.0000.0000.5014.53.30.550.0000.0000.0000.55表5-5-3 弯矩计算边柱层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)63.3768400117000.015282912.60.4117.0524.5353.3768400117000.0152135420.60.4530.5937.3943.3768400117000.0152179027.20.4540.3949.3733.3768400117000.0152211932.20.5053.1353.1323.3768400117000.0152235135.70.5058.9158.9114.554350085000.0156248638.80.5596.0378.57表5-5-4 弯矩计算中柱层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)63.3768400143000.018682915.420.4522.927.9953.3768400143000.0186135425.180.5041.5541.5543.3768400143000.0186179033.290.5054.9354.9333.3768400143000.0186211939.410.5065.0365.0323.3768400143000.0186235143.730.5072.1572.1514.554350098000.0180248644.750.55110.7690.62注： 柱上端矩：MC上=Vij(1-y)h ； 柱上端弯矩：MC下= Vij y h ；5.6水平地震作用下梁端弯矩按下式计算B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)B1 B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)B2表5-6水平地震作用下的梁端弯矩层次A轴B轴MC上MC下B1M1MC上MC下B1B2MB左MB右624.5317.05124.5327.9922.90.60.416.811.2537.3930.59154.4441.5541.550.60.438.6725.78449.3740.39179.9654.9354.930.60.457.8938.59353.1353.13193.5265.0365.030.60.471.9847.98258.9158.911112.0472.1572.150.60.482.3154.87178.5796.031137.4890.62110.760.60.497.6665.115.7水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值表5-7 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值层次A-B轴跨梁端剪力B-C轴跨梁端剪力柱轴力L(m)L(m)边柱（KN）中柱(KN)66.624.5316.86.32.411.211.29.336.33.0356.654.4438.6714.12.425.7825.7821.4820.410.4146.679.9657.8920.92.438.5938.5932.1641.321.6736.693.5271.9825.12.447.9847.9839.9866.436.5526.6112.0482.3129.42.454.8754.8745.7395.852.8816.6137.4897.6635.62.465.1165.1154.26131.471.545.8水平地震作用下的框架内力图如下图5-4 水平地震作用下的框架内力图第六章.水平风载作用下的框架内力分析61自然条件石家庄地区+基本风压 0.5 5KN/m ； 风载体形变化系数： 按C类地区查表：表6-1 风压高度系数离地高度510152030z0.740.740.740.841.0风震系数：由于房屋高度未超过30m，所以z=1.062风荷载计算wk=zszwoFWki= wkiAi表6-2 水平风荷载作用下的剪力翼缘部分层zszW0WkFWk61.00.8+0.51.00.550.729.2750.840.67.7240.840.67.7230.740.536.8220.740.536.8210.740.537.7563水平风载作用下的层间剪力图如下 图6-3 水平风荷作用下楼层剪力分布图 6.4 水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩表6-4-1 风荷载作用下边柱的剪力和弯矩层次H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)63.354886117000.2139.271.970.412.673.8653.354886117000.21316.993.620.455.386.5743.354886117000.21324.715.260.457.819.5533.354886117000.21331.536.720.5011.0911.0923.354886117000.21338.158.130.5013.4113,4114.53882185000.21945.910.050.5518.2414.92表6-4-2 风荷载作用下中柱的剪力和弯矩层次H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)63.354886143000.2619.272.420.453.594.3953.354886143000.26116.994.430.507.317.3143.354886143000.26124.716.450.5010.6410.6433.354886143000.26131.538.230.5013.5813.5823.354886143000.26138.159.960.5016.4316.4314.53882198000.25245.911.570.5521.0017.18注：（1） ;（2）;（3）65水平风载作用下梁端弯矩按下式计算B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)B1 B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)B2表6-5 风荷载作用下梁端弯矩层次A轴B轴MC上MC下B1MA1MC上MC下B1B2MB1MB263.862.671.03.864.393.590.60.42.6341.75656.575.381.09.247.317.310.60.46.544.3649.557.811.014.9310.6410.640.60.410.777.18311.0911.091.018.913.5813.580.60.414.5329.688213,4113.411.024.516.4316.430.60.418.00612.004114.9218.241.028.3317.1821.000.60.420.16613.44466水平风载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值式中，ME左，ME右风荷载作用下梁的左端和右端弯矩 VE梁端剪力 L梁的计算长度表6-6 风荷载作用下梁端剪力和轴力标准值层次A-B跨梁端剪力B-C跨梁端剪力柱轴力L(m)L(m)边柱（KN）中柱(KN)66.63.862.6340.982.41.7561.7561.460.980.4856.69.246.542.392.44.364.363.633.371.7246.614.9310.773.892.47.187.185.987.263.8136.618.914.5325.072.49.6889.6888.0712.336.8126.624.518.0066.442.412.00412.00410.0018.7710.3716.628.3320.1667.352.413.44413.44411.2026.1214.226.7水平风载作用下的弯矩、剪力、轴力图图6-2风荷载作用下框架内力图第七章.框架在竖向荷载作用下的内力分析弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。71框架计算简图（1） 屋面板均布荷载传递路线：图7-1 竖向荷载传递路线分析图（2） 竖向荷载作用下梁的计算简图72竖向荷载计算7.2.1恒载（1）屋面梁上线荷载标准值：梁自重： 中跨梁（250400）： 0.250.426=2.6KN/m边跨梁（300600）： 0.30.626=4.68 KN/屋面板荷载：屋面板边跨为3.9m6.6m，属于双向板。对所计算的框架梁传递梯形荷载。折算系数：边跨：1=1.95/6.6=0.3 1-22+3=0.847中跨为2.4m3.9m，属于双向板。对所计算的框架梁传递三角形荷载：折算系数：1=0.625 屋面梁上线荷载标准值为： 边跨：g1 =4.980.8473.9+4.68= 21.13 KN/m中跨：g2 =4.985/82.4+2.6= 10.07 KN/m（2）楼面梁上线荷载标准值： 边跨：g3 = 4.68+3.60.8473.9=16.57 KN/m中跨:g4=2.6+3.65/82.4=8 KN/m 7.2.2活荷载（1）屋面：q1=0.50.8473.9=1.65 KN/mq2=0.55/82.4=0.75 KN/m（2）楼面：边跨 q3=2.00.8473.9=6.6KN/m中跨 q4=2.05/82.4=3 KN/m73梁固端弯矩梁端弯矩以绕梁端顺时针为正，反之为负。荷载部位边 跨中 跨跨度m均布荷载KN/m固端弯矩KN.m跨度m均布荷载KN/m固端弯矩KN.m左右左右恒载66.621.13-76.7-76.72.410.07-4.834.832-56.616.57-60.15-60.152.48-3.843.8416.616.57-60.15-60.152.48-3.843.84活载66.61.65-6-62.40.75-0.360.362-56.66.6-24-242.43-1.441.4416.66.6-24-242.43-1.441.447.4弯矩分配与传递方法：采用分层发计算。计算所得的梁端弯矩为最终弯矩。由于柱子属于上下两个计算单元，所以柱端弯矩要进行叠加。此时节点弯矩可能不平衡，但是误差一般不大，如果需要，可以将节点不平衡弯矩再进行一次分配，但不再进行传递。7.4.1转动刚度S及相对转动刚度计算表7-4-1 转动刚度及相对转动刚度构件名称转动刚度S（KNm）相对转动刚度框架梁边跨2.29中跨1.5框架柱26层1.001层1.157.4.2分配系数计算表7-4-2 各杆件分配系数节点层次边节点62.29+1.000=3.290.6960.30452.29+1+1=4.290.5340.2330.23342.29+1+1=4.290.5340.2330.23332.29+1+1=4.290.5340.2330.23322.29+1+1=4.290.5340.2330.23312.29+1+1.15=4.440.5160.2250.259 中间节点62.29+1.5+1=4.790.4780.3130.20952.29+1.5+1+1=5.790.3950.2590.173 0.173 42.29+1.5+1+1=5.