毕业设计某某中学教学楼砌体结构设计论文.doc

毕业设计（论文）中文题目： 乌市第68中学教学楼砌体结构设计 II中 文 摘 要本次毕业设计主要是完成乌市第68中学多层教学楼砌体结构设计验算任务。乌市第68中学三层教学楼（无地下室）平面剖面如图，采用现浇楼盖体系，建筑设计部分:建筑方案及设计；编制建筑设计说明书。设计建筑平面、立面、剖面的设计；完成底层平面图,标准层；屋盖平面图；侧立面图；剖面图。主要部位的建筑构造设计及材料作法，完成外墙大样图；楼梯大样图；材料做法表；门窗表。工程地质资料：抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，II类场地。设计主要由结构设计计算书和绘制结构施工图两部分组成。结构设计验算书部分包括：（1）手算部分：利用工程所给出的数据进行框架、框架内力的计算，选取简图；根据数值进行荷载的计算；进行梁、柱、板、楼梯、基础截面配筋的计算。（2）电算部分：利用PKPM软件完成结构的平面设计，完成框架的配筋计算；利用PKPM软件绘制框架梁柱配筋图和一层结构平面布置图，便捷的辅助系统。PKPM提供了方便的规范及条文的说明查询，可以实现在填写资料的同时查阅规范，为使用者释疑解惑。同时，软件中提供了多个专业的资料填写实例，可供用户查看并参考（拥有快捷的一键引用功能，资料在瞬间完成）；用户亦可将自己编辑的资料保存为返利，让工作成果得到不断的积累与体现。智能化程度高，软件提供了自动填充表头信息，自动计算，自动评判合格值、日期快捷输入、工程用特殊字符、智能编号、批量打印等实用功能，方便用户使用。关键词：结构设计；结构设计验算；结构施工图AbstractThis graduation was mainly completed in Urumqi 68th middle school teaching building of multi-story masonry structure design calculation tasks. Urumqi 68th middle school teaching building of three layers (no basement) Planar cross section diagram, floor system of use design part: building and design; the preparation of architectural design specifications. Design of architectural plan, elevation and section of design; completed the bottom floor plan, standard floor; roof plan; the side elevations; profile. Building construction design and material of the main parts, complete exterior detail drawing; stair detail drawing; material practice sheets; window table. Engineering geological information: seismic fortification intensity of 7 degrees, design earthquake is grouped into the first group, II of such venues. Design structural design calculates and draws are the main structure construction drawing is composed of two parts. Structure design checking book part including: (1)Hand is part: uses engineering by to out of data for framework, and framework internal forces of calculation, select sketch; according to numerical for Dutch contains of calculation; for beam, and column, and plate, and stairs, and based section distribution gluten of calculation (2) Electric is part: uses PKPM software completed structure of plane design, completed framework of distribution gluten calculation; uses PKPM software draws framework beam distribution gluten figure and a layer structure plane layout figure.Keywords：structural design; structural design calculation; structure construction drawingIII目 录中 文 摘 要IAbstractII1 前言11.1研究内容11.2结构设计部分12 结构方案32.2屋盖和圈梁结构选型32.3墙体布置32.4结构布置及构造要求32.5抗震构造说明43 基础设计（手算部分）53.1外纵墙下条形基础（轴线D上）53.2内横墙下条形基础64 结构计算（PKPM软件计算）74.1现浇板的荷载计算与选型74.2连续梁的计算与设计74.2.1计算单元及梁截面尺寸74.2.2计算简图的确定74.2.3荷载设计值74.2.4内力计算74.2.5截面配筋计算84.2.6斜截面承载能力计算84.3 梁的计算与设计94.3.1计算单元及梁截面尺寸94.3.2计算简图的确定94.3.3荷载设计值104.3.4内力计算104.3.5截面配筋计算104.3.6斜截面承载能力计算104.4墙体验算114.4.1纵墙承载力计算114.4.2控制截面的内力计算124.4.3窗间墙承载力计算154.4.4梁端支承处（截面1-1）砌体局部受压承载力计算164.4.5第二层窗间墙承载力验算174.4.6第一层窗间墙承载力计算184.4.7横墙承载力计算194.5楼板计算204.5.1恒荷载204.5.2计算跨度214.5.3截面设计224.6屋面板计算244.6.1活荷载244.6.2恒荷载244.6.3计算跨度25跨度表254.6.4截面设计264.7楼梯计算274.7.1斜板 (TB-1)274.7.2平台板厚为h=80，与斜板组成一块整体板.284.7.3PTL-1计算284.7.4平台梁内力计算（按简支梁计算）284.7.5平台梁的配筋计算:284.7.6.斜截面承载力计算.294.8过梁验算305 抗震验算315.1水平地震作用计算315.1.1各层重力代表值315.1.2结构总水平地震作用标准值315.2横墙截面抗震承载力验算32结束语36参 考 文 献37附录39附图（平面图、立面图、剖面图）391 前言1.1研究内容 （1）施工前要做到临时排水、防洪设施，不得损害邻近的永久性建（构）筑物的地基与基础、挖（填）方区边坡以及当地的农田、水利设施等； （2）按照图纸的设计路基中线，放出各设计断面边桩，并校核路基保坎浆砌的位置进行基础开挖。开挖前后应做原地貌的照片图，以成验收形基础图片，经基础验后才能进入下道工序的浆砌施工程序；（3）根据挖、填方各路线的工程地质情况，选择各种切实可行的施工方法；（4）严格按照技术规范和设计要求组织施工，确保路基宽度、高度、分层厚度，平整度、压实度、边坡坡度等符合设计要求；（5）对特殊不良地质路段，要按设计进行特殊处理，确保路基的稳定可靠；（6）施工过程中，要按规定进行质量检查，并请监理工程师签认工程师质量和工程数量。设计主要由结构设计计算书和绘制结构施工图两部分组成。结构设计验算书部分包括：（1）手算部分：利用工程所给出的数据进行框架、框架内力的计算，选取简图；根据数值进行荷载的计算；进行梁、柱、板、楼梯、基础截面配筋的计算（2）电算部分：利用PKPM软件完成结构的平面设计，完成框架的配筋计算；利用PKPM软件绘制框架梁柱配筋图和一层结构平面布置图。便捷的辅助系统工程地质资料：抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，II类场地。大梁尺寸250mm500mm。墙体用MU10砖，M5砂浆砌筑，墙厚均为240mm。屋面和楼面构造做法及相应荷载可由标准图集98ZJ001查取（自定），空心板自置按2.5KN/m2，190mm厚双面粉刷，墙自重2.08KN/m2，240mm厚双面粉刷墙自重5.24KN/m2，铝合金窗按0.25 KN/m2计算。屋面、楼面活荷载查建筑结构荷载规范。自然地表下0.5m内为填土，填土下0.8秒内为粉质粘土，其下为1.2m厚粘土，再下面是砾石层。该地区的基本风压值为0.55 KN/m2。1.2结构设计部分（1）确定结构方案:包括上部结构方案与布置；楼盖结构方案与布；基础方案与布置等；编制结构设计说明书。（2）结构设计计算:基础计算、楼梯计算等。（3）绘制结构构件施工图:基础平面及配筋图；层结构平面图；屋盖结构平面图；梁结构配筋图；结构平面节点详图；柱、梁截面配筋图。 （4）用结构设计软件进行整体的验算。2 结构方案2.1结构承重体系选择及房屋的静力计算方案 本工程为教学楼 ，采用纵横墙承重，即在房间内无横墙处设置横向的钢筋混凝土进深梁，上铺横向的预应力混凝土空心板，大梁间距根据建筑窗口的设置确定，并尽可能的使其支撑于窗间墙墙垛的中部。其最大横墙间距s=3.33=9.9m,采用I类楼盖体系，依据GB50003-2002砌体结构设计规范第4.2.1,4.2.2条规定，s33m,此房屋属刚性房屋方案。 2.2屋盖和圈梁结构选型 屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。2.3墙体布置 应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。大房间梁支撑在内外纵墙上，为纵墙承重。纵墙布置较为对称，平面上前后左右拉通；竖向上下连续对齐，减少偏心；同一轴线上的窗间墙都比较均匀。个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。根据上述分析，采用以横墙承重为主的结构布置方案是合理的。墙体采用Mu10砖、M5砂浆砌筑，墙厚均为240mm。2.4结构布置及构造要求工程结构布置图(图2-1)(1)构造柱的设置：构造柱的设置见图。除此以外，构造柱的根部与地圈梁连接，不再另设基础。在柱的上下端500mm范围内加密箍筋为6150。构造柱的做法是：将墙先砌成大马牙槎（五皮砖设一槎），后浇构造柱的混凝土。混凝土强度等级采用C20。(2)圈梁设置：各层、屋面、基础上面均设置圈梁。横墙圈梁设在板底，纵墙圈梁下表面与横墙圈梁底表面齐平，上表面与板面齐平或与横墙表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但需另设置过梁所需要的钢筋。2.5抗震构造说明(1)圈梁设置：房屋在檐口标高处设置圈梁一道，其尺寸为240mm150mm.配412、6200。(2)构造柱按建筑抗震设计规范7度要求设置，设置部位在外墙转角、楼梯间四角、大房间内外墙交接处，隔15m或横墙与外墙交接处。构造柱截面为180mm240mm,C20,配筋412,6200。构造柱与横墙连接处设置马牙槎，其尺寸为高200mm,宽100mm，竖向间距为400M,拉结筋为24400，深入墙体1000mm。3 基础设计（手算部分） 表3-1基础设计计算结果外纵墙下条形基础=98KN/m，底面宽度b0.89m内横墙下条形基础107.48KN/m，底面宽度b0.97m3.1外纵墙下条形基础（轴线D上）根据工程地质条件，墙下条形基础的理论，取1m条形基础作为计算单元，采用砖基础。=（60.4715.5642.25239.1252.07+6.930.7+19.820.7）/3.3=98KN/m由式b 式中 上部结构传到基础顶面的轴力设计值；地基承载力特征值，需经深度、宽度修正 平均重力密度，近似取=20KN/m3；d基础埋置深度基础剖面图3-1所示图3-1 (单位mm)3.2内横墙下条形基础=17.655+11.583221.2217.2922310.76.60.7=107.48KN/m由式b式中 上部结构传到基础顶面的轴力设计值；地基承载力特征值，需经深度、宽度修正 平均重力密度，近似取=20KN/m3；d基础埋置深度基础剖面图3-2所示图3-2 (单位mm)4 结构计算（PKPM软件计算）4.1现浇板的荷载计算与选型楼面地砖：200.04=0.8KN/m板自重：2.0kN/m (D=80mm)15mm混合砂浆天棚抹灰：0.152=0.3 KN/m= 0.8+2.0+0.3 = 3.1 KN/m；=2.00 KN/m；楼盖布置见图2-1。4.2连续梁的计算与设计混凝土采用C20,= 9.6 N/mm；钢材采用HRB335钢筋，4.2.1计算单元及梁截面尺寸= 3600=350400 mm；取h=400mm。b=250167 mm；取b=250mm。4.2.2计算简图的确定单跨梁：= +a=(5640-240)+240=5640mm；中间跨：= 1.05=1.05(5640-240)=5670mm；当两端搁置在墙上时，取小值 = 5160mm。4.2.3荷载设计值板传来的恒载标准值：3.13.0=9.3KN/m板传来的活载标准值：2.03.0=6 KN/m梁自重标准值：0.250.425+0.020.2520+0.020.4202=3.298 KN/m设计值：（4.672+9.3+3.298）1.2+61.4=29.124 KN/m4.2.4内力计算29.1245.64=115.80KNm29.1245.4=78.635KN图4-1 (单位mm)4.2.5截面配筋计算已知：HRB335, =300,按单筋底面计算：=1；由 = ；选筋21（1039mm）（满足要求）。故选HRB335。4.2.6斜截面承载能力计算已知：HRB335, = 9.6 N/mm,=1.10 N/mm1）复核截面尺寸：，属一般梁；截面尺寸符合要求。2）判断是否按计算配置腹筋；不需配置腹筋配置箍筋 6，s=300mm; 架立筋 210配箍率：所以箍筋间距符合要求；设置架立筋 210。4.3 梁的计算与设计混凝土采用C20,= 9.6 N/mm；钢材采用HRB335，4.3.1计算单元及梁截面尺寸= 3600=350400 mm；取h=350mm。b=250167 mm；取b=250mm。4.3.2计算简图的确定计算跨度： = -a=3600-240=3360mm；取= 3360mm。图4-2 （单位mm）4.3.3荷载设计值墙体传来的恒载标准值：(3-0.08)5.24=15.3 KN/m板传来的恒载标准值：3.1(1050+2700)=11.625 KN/m板传来的活载标准值：2.03.75=7.5 KN/m梁自重标准值：0.250.3525+0.020.2520+0.020.35202=2.09 KN/m设计值：（15.3+11.625+2.09）1.2+7.51.4=45.318 KN/m4.3.4内力计算45.3183.36=63.95KN/m45.3183.36=76.13KN4.3.5截面配筋计算已知HRB335, =300,按单筋底面计算：=1由 = 选筋220+118（882mm）（满足要求）。4.3.6斜截面承载能力计算 式中沿墙长方向构造柱的宽度；已知HRB335, = 9.6 N/mm,=1.10 N/mm（1）复核截面尺寸：，属一般梁截面尺寸符合要求。（2）判断是否按计算配置腹筋；不需配置腹筋配置箍筋 6，s=300mm；架立筋 210配箍率：；所以箍筋间距符合要求,设置架立筋 210配筋截图4-3 （单位mm）4.4墙体验算4.4.1纵墙承载力计算（1）选取计算单元该房屋有内、外纵墙，对于外纵墙，相对而言，D轴线窗间墙垛宽度与负载面积的比值要小，D轴线的墙比A轴线的更不利。对于内纵横墙，虽然走廊楼面荷载使内纵墙（B、C轴线)上的竖向压力有所增加，但梁（板）支承处墙体的轴向力偏心距却有所减小，并且内纵墙上的洞口宽度较外纵墙上的小，因此D轴线上取一个开间的外纵墙作为计算单位，其受荷面积为3.33=9.9m2 .（2）确定计算截面通常每层墙的控制截面位于墙的顶部梁（或板）的底面（如截面1-1）和墙底的底面（如截面2-2）处。在截面1-1等处。梁（或板）的支承压力产生的弯矩最大，且为梁（或板）端支撑处，相对而言，截面2-2等处承受的轴的压力最大（相同楼层条件下）。如图4-4剖面图4-4 （单位mm） （3）荷载计算取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值：屋面恒荷载：5.35KNm2 9.92.5KN/m23m=60.47KN女儿墙自重（厚240mm，高900mm，双面粉刷)：5.240.93.3=15.56KN二、三层楼面恒荷载：3.519.92.53=42.25KN；屋面活荷：0.79.9=6.93KN二、三层楼面活荷载：2.09.9=19.8KN二、三层墙体和窗自重：5.24（3.33.31.51.8)0.251.51.8=39.10KN4.4.2控制截面的内力计算（1）第三层截面1-1处由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑多种内力组合由可变荷载控制的组合：=1.21.4=1.2（60.4715.56）1.46.93=100.94KN由永久荷载控制的组合：=1.351.0=1.35(60.4715.56)1.06.93=109.57KN=1.260.471.46.93=82.27KN=1.3560.471.06.93=88.56KN此墙体采用MU10砖、M5砂浆砌筑，查表可知砌体的抗压强度设计值f=1.5MPa，楼盖、屋盖大梁截面为bh=250mm500mm，房（楼）面梁端均设刚性垫块 =200mm =500mm =180mm，由式=，取/f 0,查系数值表得=5.4刚性垫块上表面处梁端有效支承长度：=5.4=5.4=98.59mm进深梁传来的荷载对外墙的偏心距：e=h/2-0.4a0=0.081m (h为墙厚）=e=82.270.081=6.66KN/m=/=6.66/100.94=0.066m=e=88.560.081=7.17KN/m=/=7.17/109.57=0.065m（2）第三层截面2-2处轴向力为上述荷载与本层墙自重之和：=100.941.239.1=147.86KN；=109.571.3539.1=162.355KN（3）第二层截面3-3处轴向力为上述荷载与本层楼盖荷载之和：由可变荷载控制时：=1.242.251.419.8=78.42KN=147.8678.42=226.28KN=147.860.001/(1.80.24)=0.342MPa/f=0.342/1.5=0.228查系数值表得=5.738；则=5.738=104.76mm；e=h/20.4； =0.078mm=78.420.078=6.12KN/m=/=6.11/226.28=0.027m由永久荷载控制时：=1.3542.251.40.719.8=76.44KN=162.35576.44=238.795KN=162.3550.001/(0.241.8)=0.376MPa/f=0.376/1.5=0.25查系数值表得=5.775；则=5.775=105.44mm；e=h/20.4；=0.078=e=76.440.078=5.95KN/m=5.95/238.795=0.025m（4）第二层截面4-4处轴向力为上述荷载与本层墙自重之和：=226.281.239.1=273.2KN；=238.7951.3539.1=291.58KN（5）第一层截面5-5处轴向力为上述荷载与本层楼盖荷载之和：由可变荷载控制时：=78.42KN=273.278.42=351.62KN=273.20.001/(1.80.24)=0.632MPa/f=0.632/1.5=0.42查系数值表得=6.112；则=6.112=111.59mm；e=h/2-0.4；=0.075mm=e=78.420.075=5.91KN/m；=/=5.91/351.62=0.017m由永久荷载控制时：=76.44KN =291.5876.44=368.02KN=291.580.001/(1.80.24)=0.675MPa/f=0.675/1.5=0.45查系数值表得=6.225；=6.225=113.65mm；e=h/20.4；=0.120.40.11365=0.075m=e=76.440.075=5.7KN/m；=/=5.7/368.02=0.015m（6）第一层截面6-6处轴向力为上述荷载与本层墙体自重之和：=351.621.252.07=414.10KN=368.021.3552.07=438.31KN4.4.3窗间墙承载力计算（1）第三层截面1-1处窗间墙受压承载力验算第一组内力 =100.94KN =0.066me/h=0.066/0.24=0.275；e/y=0.066/0.12=0.55100.94KN（满足要求）。第二组内力 =109.57KN =0.065me/h=0.065/0.34=0.27；e/y=0.65/0.12=0.54109.57KN（满足要求）。（2）第三层截面2-2处窗间墙受压承载力计算第一组内力： =147.86KN =0第二组内力： =162.355KN =0e/h=0, =13.75；查规范：=0.73；=0.731.51.80.24=473.04KN162.355KN（满足要求）。4.4.4梁端支承处（截面1-1）砌体局部受压承载力计算梁端设置尺寸为740mm240mm180mm的预制刚性垫块：=0.240.74=0.1776（1）第一组内力： =（1.215.561.40.7（3.30.24）/(0.241.8)=0.45MPa；=82.27KN；=98.59mm；=8.64KN；=91KNe=(y-0.4）/()=0.072；e/h=0.3； 3时查规范：=0.48；=(0.820.24)0.24=0.3；/=1.56；R=10.35=1.26=91KN（满足要求）。（2）第二组内力：由于相等，梁端反力略小些，对结构更有利些，因此采用740mm240mm180mm的刚性垫块，满足局压承载力要求。4.4.5第二层窗间墙承载力验算（1）窗间墙受压承载力验算结果列于表一：第二层窗间墙受压承载力验算结果 表4-1 项目第一组内力第二组内力截面截面3-34-43-34-4N(KN)226.28273.2238.795291.58e(mm)270250e/h(mm）0.1130.104y(mm)120120e/y0.2250.21 13.7513.7513.7513.750.540.786.5650.78A()0.4320.30.4320.30.4320.30.4320.3f(MPa)1.51.51.51.5(KN)349.92226.28505.44273.2366.12238.795505.44291.58满足要求满足要求（2）梁端支承处（截面3-3）砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为740mm240mm180mm的预制刚性垫块；第一组内力：=0.342；=104.76mm；=78.42KN；=0.1776=0.3420.1776=60.74KN；=139.4KN；e=(y-0.4)/()=0.044m；e/h=0.044/0.24=0.18；3时；查表3-2： =0.73=（0.7420.24）0.24=0.2928；/=1.649；r=10.35=1.282=139.14KN（满足要求）。第二组内力：=0.376MPa；=76.44KN；m=105.44mm这组内力与上组内力相比，基本相等，而梁端反力却小些，这对局压受力更加有利，因此采用740240180的刚性垫块能满足承载力的要求。4.4.6第一层窗间墙承载力计算（1）窗间墙受压承载力验算结果列于下表：第一层窗间墙受压承载力验算结果 表4-2项目第一组内力第二组内力截面截面5-56-65-56-6N(KN)351.62414.10368.02438.31e(mm)1715e/h0.070.06y(mm)120120 16.87516.87516.87516.8750.550.6980.5740.698A()0.4320.4320.4320.432f(MPa)1.51.51.51.5fa(KN)356.4351.62452.3414.1371.95368.02452.3438.31满足要求满足要求（2）梁端支承处（截面5-5）砌体局部受压承载力计算梁端设置垫块尺寸为740240180的刚性垫块：=0.740.24=0.1776第一组内力： =0.632MPa；=78.42KN；=111.59mm=0.6320.1776=112.2KN；=112.278.42=190KNe=(0.120.4)/()=5.91/190=0.03m；e/h=0.03/0.24=0.13；按3 查表：=0.84=（0.7420.24）0.24=0.2928；/=1.649；r=10.35=1.282190KN（满足要求）。第二组内力：=113.65；=76.44KN；=0.675；=119.8KN；=196.32KN；e=(0.120.4)/()=5.7/196.32=0.029m；e/h=0.12；按3查表：=0.85f=0.851.02615000.1776=232.3196.12KN（满足要求）4.4.7横墙承载力计算以（5）轴线上的横墙为例，横墙上承受由楼面和屋面传来的均布荷载，可取1m宽的横墙进行计算，其受荷面积为13.3=3.3（1）荷载计算取一个计算单位，作用于横墙的荷载标准值如下屋面恒荷载：5.353.3=17.655KN；屋面活荷载：0.73.3=2.31KN二、三楼面恒荷载：3.513.3=11.583KN二、三楼面活荷载：23.3=6.6KN一层墙体自重：5.244.051=21.222KN二、三层墙体自重：5.243.31=17.292KN（2）控制截面内力计算第三层截面2-2处：轴向力包括屋面荷载、第三层楼墙体自重=1.2（17.65517.292）1.42.31=45.17KN；=1.35（17.65517.292）1.40.72.31=49.44KN第二层截面4-4处：轴向力为上述荷载和第三层楼面荷载及第二层墙体自重之和=45.171.2（11.58317.292）1.46.6=89.06KN；=49.441.35（11.58317.292）1.40.76.6=94.89KN第一层截面6-6处：轴向力为上述荷载与第二层楼面荷载小第一层墙体自重之和=89.061.2（11.58321.22）1.46.6=137.66KN；=94.861.35（11.58321.22）1.40.76.6=135.48KN（3）横墙承载力验算第三层截面2-2处：e/h=0；=3.3/0.24=13.57；查表：=0.73；A=10.24=0.24；=0.731.50.24=262.849.44KN（满足要求）。第二层截面4-4处：e/h=0；= 13.57；查表：=0.78；=0.781.50.24=280.8KN94.86KN（满足要求）。第一层截面6-6处：e/h=0；= 16.875；查表：=0.78时；=0.6981.50.24=251.28KN137.66KN（满足要求）。4.5楼板计算楼面活荷载为2.0，采用C20混凝土HPB235级钢筋，按弹性理论设计，其中板厚为80mm梁截面均为240X240 mm, q =1.4 x 20=2.84.5.1恒荷载地砖： 0.2520厚水泥砂浆找平层 0.03 x 20 = 0.680厚混凝土板 0.08 x 25= 215厚混合砂浆抹灰 0.015 x 17 =0.255 2.905图4-5跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与支座绞支时q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可以近似按活荷载满布求得，即内支座固支时g+q作用下支座弯矩.在本例中，楼盖边梁 对板的作用视为固定支座。计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取=0.2 。g = 1.2 x 2.905 =3.486g + q = 2.8 x3.486 =6.286q/2 = 1.4 q+q/2 = 1.4 +3.486 =4.8864.5.2计算跨度跨度表 表4-3 区格ABL012.43.6L025.45.4L01/L020.4440.667m1 ()(0.0415+0.2 x 0.002)x4.886 x +(0.1038+0.2x0.1038)x1.4x=3.63(0.0336+0.2x0.0102) x 4.886x +(0.0737+0.2x0.0281)x 1.4 x=3.696m2()(0.002+0.2 x 0.0415)x4.886 x +(0.1038+0.2x0.1038)x1.4x=3.178(0.0102+0.2x0.0336) x 4.886x +(0.0281+0.2x0.0737)x 1.4 x=1.956m1-0.0844xx=-3.056-0.0754x6.286x=-6.143m1-3.056-6.143m2-0.0569x6.286x=-2.060-0.0571x6.286x=-4.652m2-2.060-4.6524.5.3截面设计截面有效效高度：选用8钢筋作为受力主筋，则L01方向跨中截面的h01=h-c-d/2=80-15-4=61mm,L02方向（长跨）的跨中截面的h02=h-c-3/2d=60-8=53mm,支座截面处h0均为61mm,计算配筋时取内力臂系数s=0.95,As= ,截面配筋计算结果及实际配列于表。板的配筋计算 表4-4区域方向h0mAs配筋实配As跨中截面A区格L01方向613.632988150335L02方向533.178307.58150335B区格L01方向613.6963048150335L02方向531.9561858200251跨中截面A-B61-3.0562498200251A边支座(L01方向)61-3.0562498200251A边支座(L02方向)61-2.061698200251B边支座(L01方向)61-6.1435048100503A边支座(L02方向)61-4.6523828200402 4.6屋面板计算4.6.1活荷载楼面活荷载为0.5，采用C20混凝土HPB235级钢筋，按弹性理论设计，其中板厚为100mm梁截面均为240X240 mm，q =1.4 x 20=2.8图4-64.6.2恒荷载屋面恒载: 5.619不上人屋面：q=1.4x0.5=0.7g=5.614x1.2=6.74g+q=6.74+0.7=7.44 q/2=0.35g+q/2=7.094.6.3计算跨度跨度表 表4-5区格ABL012.43.6L025.45.4L01/L020.4440.667m1 ()(0.0415+0.2 x 0.002)x7.09 x+(0.1038+0.2x0.1038)x1.4x=2.570(0.0336+0.2x0.0102) x 4.886x +(0.0737+0.2x0.0281)x 1.4 x=3.696m2()(0.002+0.2 x 0.0415)x7.09 x+(0.1038+0.2x0.1038)x1.4x=3.155(0.0102+0.2x0.0336) x 4.886x +(0.0281+0.2x0.0737)x 1.4 x=1.956m1-0.0844x 7.44x=-3.617-0.0754x7.44x=-7.270m1-3.617-7.270m2-0.0569x7.44x=-2.438-0.0571x7.44x=-5.506m2-2.438-5.5064.6.4截面设计截面有效效高度：选用8钢筋作为受力主筋，则L01方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm,L02方向（长跨）的跨中截面的h02=h-c-3/2d=81-8=73mm, 支座截面处h0均为73mm,计算配筋时取内力臂系数s=0.95,As= ,截面配筋计算结果及实际配列于表。板的配筋计算表4-6h0mAs配筋实配As跨中A区格L01方向812.571598200251L02方向733.1552178200251B区格L01方向814.7121958200251L02方向732.3321608200251支座A-B81-3.6172248200251A边支座(L01方向)81-3.6172248200251A边支座(L02方向)81-2.4381518200251B边支座(L01方向)81-7.2704508100503A边支座(L02方向)81-5.50634081503354.7楼梯计算图4-7 （单位mm）楼梯截面为2400x3300mm,采用现浇式板式楼梯:采用C25（=11.9N/mm2）, =1.27N/mm2),平台梁的受力钢筋为HRB335级(=300N/mm2),其余为HPB235级=210N/mm2),板底为20厚的混合砂浆抹灰，板面为C20厚的水泥砂浆，金属栏杆，楼梯活荷载为2.5KN/m2。4.7.1斜板 (TB-1) 板式楼梯的斜板是一个典型的受弯构件,但由于斜板跨长与其上部荷载不成垂直关系,所以其变形不等同于一般的受弯构件。在实际设计中一般对斜板的挠度不进行直接计算,而是通过概念设计来满足其变形要求,即在允许值范围内估算其厚度来保证刚度,从而控制挠度。（1）荷载计算取一个踏步宽(b=1140mm)为计算单元,恒荷载：踏步面层自重 ：1.2(0.260.167)0.021.1420(1/0.3)=0.779KN/m2踏步板自重：1.2(0.260.16)/20.31.1425(1/0.3)=7.182KN/m2板底抹灰：1.2 0.3410.021.1417(1/0.3)=0.529KN/m2栏杆自重：1.2 0.9=0.12KN/m2恒荷载设计值：g=8.61KN/m2活荷载设计值：q=1.42.51.14=4.025KN/m2P=q+g=8.61+4.025=12.635KN/m2（2）斜板弯矩计算：M = = =13.76KN/m2（3）斜板的配筋计算：混凝土C25，ho=100-20=80mm,受压区高度：X= =80-=16mm钢筋面积：As=1.011.9114016/210=1033.6mm则每米板宽钢筋的面积为:1033.6/1.4=906.7mm,选12120（As=942mm）4.7.2平台板厚为h=80，与斜板组成一块整体板.4.7.3PTL-1计算由斜板传来的荷载 15.453.3/2=25.49KN/m2梁侧抹灰自重:0.022(0.35-0.07+0.05)171.2=0.27KN/m2总恒荷载：P=27.44KN/m24.7