涧沟水库除险加固设计毕业论文.doc

涧沟水库除险加固设计毕业论文目录第1章基本情况11.1工程地理位置11.2工程概况11.3水库存在的主要问题21.4本次毕业设计的主要依据（略）2第2章水文42.1流域概况42.2水文气象42.3设计洪水42.3.1洪水标准42.3.2基本资料42.3.3由暴雨途径推求设计洪水5第3章工程地质203.1区域地质条件203.2坝区工程地质条件203.2.1地形地貌203.2.2地层岩性203.2.3地质构造213.2.4水文地质条件213.2.5库岸稳定评价213.2.6库区渗漏及库区淤积评价213.3大坝工程地质条件及评价223.3.1大坝基础处理223.3.2坝基岩体223.3.3坝基覆盖层233.3.4大坝坝体233.3.5地震液化243.3.6大坝渗透变形评价253.3.7参数建议值253.3.8大坝存在的工程地质问题263.4溢洪道工程地质条件263.5天然建筑材料273.6结论及建议28第4章工程任务和规模294.1工程建设必要性294.1.1工程基本情况（加固前）294.1.2工程存在的主要问题304.1.3除险加固的必要性304.2工程任务和规模314.2.1除险加固任务和规模314.2.2洪水调节314.2.2.1调洪计算原则：314.2.2.2调洪计算原则31第5章大坝和溢洪道险加固设计405.1设计依据405.1.1工程等别、建筑物级别与防洪标准405.1.2采用的技术规程和规范405.2除险加固设计的原则和基本资料405.2.1除险加固设计的原则405.2.2设计基本资料415.2.3除险加固工程概述435.3大坝工程除险加固设计435.3.1大坝现状及主要问题435.3.2坝顶高程复核445.3.3大坝加固设计465.3.4大坝加固前的渗流分析与坝坡稳定计算495.3.5大坝加固整修后的渗流分析与坝坡稳定计算595.3.6右坝肩平台处理685.4溢洪道除险加固设计685.4.1溢洪道现状及主要问题685.4.2除险加固设计695.4.3工程有关的复核计算715.4.4细部处理80参考文献82致谢83第1章基本情况1.1工程地理位置竹山县地处秦巴山区腹地，十堰市西南部，东邻房县，西连竹溪、陕西旬阳，南抵神农架林区、重庆巫溪，北接郧县、陕西白河。县城距十堰市城区158km。全县南北长123.5km，东西宽81.8km，国土总面积3586km2，总人口43.87万人。涧沟水库位于竹山县溢水镇涧沟村，距离竹山县城32km。水库大坝拦截东川河一级支流涧沟来水，水库坝址以上承雨面积3.1km2，主河道长4.88km，河道平均比降35.4。1.2工程概况涧沟水库枢纽于1979年9月动工兴建，1981年底工程竣工，坝轴线处最大坝高32m，是一座以灌溉为主，兼有防洪、供水、养殖等综合效益的小（1）型水利枢纽工程。水库承雨面积3.1km2，总库容142万m3，其中兴利库容101.5万m3，死库容6.6万m3（加固后总库容136万m3，其中兴利库容101.2万m3，死库容6.6万m3）。水库承担着涧沟村、华家湾村1500余亩农田灌溉任务，提供溢水镇4个村2500余人畜饮水，保护溢水镇4个村、田家坝镇4个村共7000余人的生命和财产安全，保护下游农田8500亩，水产养殖面积55.7亩。涧沟水库枢纽属等工程，小（1）型规模，其挡水、泄水、取水建筑物为4级建筑物。本次除险加固设计，洪水标准依据防洪标准（GB50201-94）和水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000），采用30年一遇设计，300年一遇校核。相应地，正常蓄水位428.93 m，设计洪水位430.52m，校核洪水位431.14m，相应水库总库容136万m3。水库枢纽工程现有建筑物包括：（1）大坝。大坝坐落在东川河一级支流涧沟主河床上，为粘土心墙坝。坝区出露地层主要为白垩系及第四系。坝顶长度96.0m，坝顶宽4.5m，坝顶高程432.00m，最大坝高32.00m。上游坝坡从上至下依次为1：2.66、1：2.64、1：3.00；下游坝坡从上至下依次为1:1.99、1:2.80、1:1.501：2.86。上游坡分别在421.47m和410.00m高程处各设有宽2m的平台；下游坡分别在421.84m和412.35m高程处设有平台，平台宽度分别为0.2m和2.8m。（2）溢洪道。溢洪道由右坝肩山坡开挖而成，地基为砾岩。溢洪道为无闸控制宽顶堰型，由控制段、泄槽段组成，无任何衬砌、护砌。控制段长度58.70m，过流底面高程428.53429.16m，宽度5.905.10m，控制断面宽度5.29m，控制断面底部高程（即无护砌溢流堰顶部高程）428.93m；泄槽段长111.70m，纵坡1/8.37。泄槽末端无消能设施，洪水直接向水库下游农田渲泄，出水口远离大坝。（3）灌溉取水涵管。灌溉取水管位于大坝左岸，进口分级式斜卧管采用预制钢筋混凝土方形管，卧管孔口尺寸 0.50 m0.50m，；卧管下为消力水箱，钢筋混凝土结构，净空尺寸长宽高=1.31.32.0m；取水管为承插式圆形预制混凝土管，直径为0.4m，设计输水流量0.35m3/s，纵坡1/100，全长117m。1.3水库存在的主要问题目前涧沟水库存在的主要问题有以下几个方面：（1）河床中存在强风化透水岩层，没有清除，没有进行防渗灌浆，仅仅依赖1m厚的粘土齿墙防渗；大坝粘土心墙、截渗槽的渗透系数比较大，存在渗漏隐患。（2）上、下游坝坡变形严重。由于大坝施工时土石料填筑碾压不密实，经过20多年运用，大坝上、下游坝坡局部变形严重，多处出现严重凹陷、凸起现象变形、凹陷等问题；上游干砌块石护坡已严重松动、缺失、破损、风化，坝体受到严重淘蚀变形。（3）反滤坝坝脚较乱，反滤坝部分失效，排水不畅。（4）溢洪道无任何衬砌、护砌、护坦和边墙等防护措施，且无消能防冲设施和行洪道，开挖宽度也不够，属于未完建工程。（5）取水管的进水建筑物（斜卧式分级进水管）进水孔口的混凝土盖板十分笨重，启闭不方便，水中手工启闭不安全，盖板不能密实封盖孔口，漏水严重；原取水涵管为直径0.4m的承插式圆形预制混凝土管，管身抗裂不满足要求，管径太小，无法检测渗漏等运行问题和进行维修管理。（6）大坝没有任何观测设施。（7）防汛道路标准低、路况差，交通工具缺乏，通讯设施不齐备。1.4本次毕业设计的主要依据（略）有关规范、文献、标准：水工建筑物（第5版，陈德亮）、水力学（2009，赵昕，张晓元，赵明登，童汉毅）、河流水文学（2008.7雒文生）、防洪标准（GB50201-94）、水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、水利水电工程设计洪水计算规范（SL44-93）、水利工程水利计算规范（SL104-95）、湖北省暴雨径流查算图表、水工混凝土结构设计规范（SL/T191-96）、碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）、水工建筑物荷载设计规范（DL5077-1997）、水工建筑物抗震设计规范（SL 203-97）、溢洪道设计规范（SL253-2000）、水利水电工程进水口设计规范（SL253-2000）等设计规范和标准等。第2章水文2.1流域概况涧沟水库位于竹山县溢水镇，距离竹山县城35km。水库大坝拦截东川河一级支流涧沟来水，是一座以灌溉为主，兼有防洪、供水、生态等综合效益的小（1）型水库。水库坝址以上承雨面积3.1km2，主河道长4.88km，河道平均比降35.4。流域海拔高程400640m，坝址以上河道两岸山势陡峻，山上森林茂密，山坡被开垦较少，水土流失不太严重；坝址以下山势较平坦，阳光充沛，气候温和，年平均气温15左右，无霜期246天，适宜水稻、小麦等农作物的生长，为全县重点产粮区之一。2.2水文气象该流域属亚热带季风气候区，气候温和，雨量充沛，多年平均降水量860mm，多年平均来水量140万m3。流域内洪水主要由暴雨所形成，暴雨发生时间一般为710月，降雨量集中、强度大，洪水峰高量大、陡涨陡落。多年平均最大风速为13m/s。2.3设计洪水2.3.1洪水标准涧沟水库地处山区，原复核总库容为142万m3，是竹山县的重要水利工程之一。根据防洪标准(GB50201-94)、水利水电工程等级划分及洪水标准(SL252-2000)、水库大坝安全评价导则（SL258-2000）等文件，其工程等别为等。因此拟定涧沟水库设计洪水标准为：30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核。本次洪水标准与安全评价阶段一致：30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核，消能防冲洪水为20年一遇。2.3.2基本资料2.3.2.1流域特征参数1979年涧沟水库建库时采用流域承雨面积为3.1km2，主河道长4.88km，加权平均比降35.4。安全评价阶段洪水复核对此作了审定，认为此成果准确可靠。本次采用安全评价阶段对水库流域参数复核成果：涧沟水库控制流域面积3.1km2，坝址以上主河道长4.88km，河道平均比降35.4。2.3.2.2实测雨量资料由于涧沟水库流域内没有雨量站和水文站，无实测的洪水观测资料，本次采用图表中统计特征值作为涧沟水库设计洪水计算基础资料。采用湖北省暴雨径流查算图表(以下简称图表)中瞬时单位线法推求设计洪水，进行水库洪水设计。2.3.3由暴雨途径推求设计洪水2.3.3.1设计暴雨（1）点、面设计暴雨查图表中的年最大1、6、24h暴雨均值等值线图和暴雨参数CV等值线图，得到相应历时的点雨量和CV值。根据图表，本工程所在水文分区属第十一区。由涧沟水库控制的流域面积查“湖北省暴雨面深系数表”，得设计暴雨点面换算系数。水库集水面积小于100km2，故可直接采用图集中的暴雨面深系数计算设计面雨量，不需要作形状修正。根据1、6、24h的面深系数可求得相应历时的设计面雨量。涧沟水库1、6、24h相应频率的点、面设计暴雨成果见表。其他历时的设计面雨量，通过1、6、24h设计面雨量间接推求，面递减指数以6h为转折点。公式如下：面递减指数： （2.1）其中： （2.2）设计面雨量： （2.3）在图表中查的暴雨均值H和变差系数Cv。即点雨量Hp点=H*Kp其中H为1.6.24h的暴雨均值，由Cv/Cs=3.5，查皮尔逊型曲线中对应频率下的Kp值。相应的面雨量参数见下表。 表2.1 涧沟水库设计暴雨成果表暴雨点雨量CVCV/CSKp历时均值(mm)P=0.33P=3.33P=51小时350.483.53.122.221.976小时560.523.53.632.332.0324小时790.523.53.632.332.03对应频率下设计点雨量（mm）1小时109.277.768.956小时203.28130.48113.6824小时286.77184.07160.37又由图表查得面深系数见下表.由公式Ht面=at*Hp点换算。其面深系数无需做流域形状修改。即得到如下各频率下的面雨量，成果见下表表2.2 面雨量表时段面深系数对应频率下设计面雨量（mm）P=0.33P=3.33P=51小时1109.277.768.956小时1203.28130.48113.6824小时1286.77184.07160.37由公式（2.1）和公式（2.2）。带入计算可算得参数B1，B2以及n1，n2。其参数成果见下表2表2.3面雨量参数成果表 参数P=0.33P=3.33P=510.537 0.595 0.607 20.709 0.709 0.709 n10.653 0.711 0.721 n20.752 0.752 0.752 （2）雨型设计本次设计暴雨和设计雨型分别考虑6小时和24小时设计暴雨和雨型。其中6小时设计暴雨不扣除初损只扣除稳损，采用图表中的6小时雨型（）作为设计雨型，推求设计雨量过程；24小时设计暴雨按初损后损法推求设计净雨，各时段设计毛雨量扣除初损、稳损为设计净雨过程，采用图表中24小时雨型作为设计雨型。 表2.4 设计6小时雨型表（）时段123456789101112占1小时%3862占（H3-H1）%21.735.526.616.2占（H6-H3）%161718201514由公式（2.3）可算得各个频率下的H1，H3，H6.代入即可算得各个时段的雨量分布。以P=0.33%为例，H1=109.20，H3=159.88，H6=241.47.即P=0.33%下的6h雨量过程如下： 表2.5 设计6小时雨量过程时段123456789101112占1小时109.2041.5067.70占（H3-H1）50.6811.0017.9913.488.21占（H6-H3）38.196.947.387.8118.686.516.08同理可算得P=3.33%和P=5%下的6h雨量过程分布 表2.6 设计24小时雨型表时序时段时雨量雨型1234561(三)(4)(3)(5)(6)(2)(1)2(二)(5)(6)(4)(3)(1)(2)3(一)(5)(4)(2)(1)(3)(6)4（四）(2)(3)(4)(1)(5)(6)注：(一)(四) 为t=6h雨量的大小序号。(1)（6） 为t=1h雨量在各个6h内的大小序号。由公式（2.3）可以算的各频率下的H1,H3.H6,H12,H24等。代入24h雨型表即可算出雨量过程。以P=0.33%为例，计算24h雨量过程分布。计算过程如下：表2.7 设计24小时雨量过程H1H3-H1H6-H3H12-H6H24-H12时段109.250.6843.4138.245.2914.1224.3333.9343.7654.5764.8475.5285.1595.95106.47117.98127.111314.221416.781529.6916109.21720.981812.4193.46203.34213.22223.6233.11243.01（3）初损稳损计算初损：I0=0.25Im=22.5mm； （2.4）稳损： （2.5）稳损计算结果见表2.8。 表2.8 稳损计算成果表 单位：mm稳损P=0.33P=3.33P=51.85 1.37 1.24 （4）净雨过程推求根据表2.2的参数，计算得涧沟水库流域各频率的净雨过程见表2.6、表2.7。6小时雨量分配过程（）按表2.3的暴雨雨型表排列。24小时雨量分配过程（）按表2.4的暴雨雨型表排列。6小时地面设计净雨不扣除初损，只扣除稳损。其计算过程如下：将各时段的毛流径深Ri减去稳损fc与t之积。则Ii=Ri-fc*t。其6h设计暴雨及设计净雨成果见下表：表2.9 涧沟水库6小时设计暴雨及设计净雨过程时段(t=0.5h)设计暴雨(mm)地面设计净雨(mm)P=0.33%P=3.3%P=5.0%P=0.33%P=3.3%P=5.0%16.943.803.206.023.122.5827.384.043.406.463.352.7837.814.273.606.893.592.9848.684.754.007.764.073.38511.006.305.3710.075.624.75617.9910.318.7817.079.628.16741.5029.5326.2040.5728.8425.58867.7048.1742.7566.7847.4942.13913.487.726.5812.567.045.96108.214.704.017.294.023.39116.513.563.005.592.882.38126.083.322.805.152.642.18合计203.28130.48113.68192.20122.27106.2324小时地面设计净雨要扣除初损，同时也扣除稳损。其计算过程如下：第一次暴雨积雨扣除初损。初损：I0=0.25Im=22.5mm。再将各时段的毛流径深Ri减去稳损fc与t之积。则Ii=Ri-fct。其24h设计暴雨及设计净雨成果见下表：表2.10 涧沟水库24小时设计暴雨及设计净雨过程时段(t=1h)设计暴雨(mm)地面设计净雨(mm)P=0.33%P=3.3%P=5.0%P=0.33%P=3.3%P=5.0%14.122.642.300.000.000.0024.332.782.420.000.000.0033.932.522.200.000.000.0043.762.412.100.000.000.0054.572.932.560.000.000.0064.843.112.711.200.000.0075.523.543.093.670.000.0085.153.312.883.310.000.0095.953.823.334.112.450.00106.474.153.624.632.782.38117.985.124.466.143.753.22127.114.573.985.273.202.741314.227.736.5212.386.365.281416.789.257.8314.947.886.591529.6917.2314.7127.8515.8613.4716109.2077.7068.95107.3576.3367.711720.9811.8010.0219.1410.438.781812.406.765.6510.555.394.41193.462.221.941.620.850.70203.342.141.871.490.770.63213.222.071.801.370.700.56223.602.312.021.760.940.78233.112.001.741.260.630.50243.011.931.681.160.560.44合计286.77184.07160.37229.19138.90118.192.3.3.2瞬时单位线计算根据涧沟水库流域特征参数及所在水文分区第区，瞬时单位线参数采用下述公式计算： （2.6）， （2.7）式中 流域面积（km2）；干流长度（m）；河道坡降。根据实测地形图计算，涧沟水库坝址以上主河道长4.88km，河道比降为35.4，控制流域面积3.1km2，流域的形状系数，属山区长型流域。随着降雨强度的增大，河道汇流速度有加快的趋势，表现为汇流时间缩短、单位线峰值增大和峰现时间提前，故对设计洪水的瞬时单位线参数作非线性修正。根据图表，本流域汇流参数的非线性修正公式如下：m1i=m1(0.2)1(50/ip) （2.8）tR=0.425F0.52 HtR=H1面tR1-n1 i=J1/3/F1/4 ip=HtR/tR 当ip50mm/hr时，=1当ip50mm/hr时，=2k=mli/n以P=0.33%为例计算参数。计算得到如下结果：tR=0.765，HtR=99.51，i=2.47，ip=130.7。由图表知与i的关系如下表：表2.11 与i的关系表i0.10.20.30.40.50.60.70.80.911.11.2以上0.20.260.360.440.50.540.580.60.610.60.630.64取=0.64。又与面积F关系表如下:表2.12 与面积F关系表F202010010150050110001000以上0.30.250.20.150.1取=0.30。当ip50mm/hr时，=2由以上参数可计算出m1i与k值。同理可算出其他频率下的参数值。瞬时单位线参数计算成果见表。表2.13 瞬时单位线参数成果表参数P=0.33%P=3.3%P=5.0%0.640.640.640.300.300.301.971.971.97n1.431.431.430.570.580.60k0.3990.4050.420根据净雨过程及瞬时单位线参数，可以计算出相应的地表径流过程。以P=0.33%，计算6h地面径流过程。其地面径流计算过程如表所示表第1栏位时间，除以K即得第3栏，由n和t/k查S（t）表填入第4栏。S(t)错开一个时段为S(t-t)，第6栏等于第4栏减去第5栏，第6栏乘以系数，代入数据即得q(tt)，填入第8栏。将6h每段净雨乘以q(tt)，同一时间坐标横向相加即得地表径流过程表2.14.P=0.33% 6h地面径流计算过程栏目123456789tkt/kS(t)S(t-t)u(tt)aq(tt)地表径流00.3990001.722000.50.3991.2531330.54400.5441.7220.9367685.70810.3992.5062660.8490.5440.3051.7220.525219.1571.50.3993.7593980.9530.8490.1041.7220.17908810.87520.3995.0125310.9840.9530.0311.7220.05338212.3632.50.3996.2656640.9950.9840.0111.7220.01894215.22230.3997.51879710.9950.0051.7220.0086123.2403.50.3998.771931101.722048.53840.39910.025061101.722087.6574.50.39911.27821101.722054.17550.39912.531331101.722028.2335.50.39913.784461101.722016.18260.39915.037591101.722011.32014.69831.48670.4650.13330.02202.3.3.3地下径流计算由稳损产生的地下径流计算公式如下：起涨流量 （2.9）地下洪峰流量 （2.10）地下径流过程线： 时 （2.11） 时 （2.12）计算到即可。式中 T地面径流过程线的底宽，D时段为的单位线的底宽。净雨历时。地下径流参数计算成果见表表2.15 6小时暴雨地下径流参数成果表频率P=0.33P=3.33P=50.0970.0970.097T91313fc1.851.371.24tc666Q00.130.090.08Qg0.700.440.40表2.16 24小时暴雨地下径流参数成果表频率P=0.33P=3.33P=50.097 0.097 0.097 T232726fc1.85 1.37 1.24 tc191615Q00.13 0.09 0.08 Qg1.38 0.78 0.68 根据地下径流参数计算成果，推求出相应的地下径流过程。以P=0.33%为例来计算6h地下径流过程，并求得相应的洪水过程线，其计算过程如下表所示：Qt由上述公式即可算出，将地下径流和地表径流相加即得设计洪水过程线。表2.17 P=0.33% 6h地下径流计算过程tTt/TQ0Qg地下径流Qt地表径流设计洪水过程0900.130.70.13000.130.590.0560.130.70.1625.7085.87190.1110.130.70.1939.1579.351.590.1670.130.70.22510.87511.1290.2220.130.70.25712.36312.622.590.2780.130.70.28815.22215.51390.3330.130.70.32023.2423.563.590.3890.130.70.35248.53848.89490.4440.130.70.38387.65788.044.590.5000.130.70.41554.17554.59590.5560.130.70.44728.23328.685.590.6110.130.70.47816.18216.66690.6670.130.70.51011.3211.836.590.7220.130.70.5424.6985.24790.7780.130.70.5731.4872.067.590.8330.130.70.6050.4651.07890.8890.130.70.6370.1330.778.590.9440.130.70.6680.0220.699910.130.70.70000.702.3.3.4设计洪水过程线推求由地表径流与地下径流同时段流量相加，即得设计洪水过程，见表2.18和表2.19。由暴雨途径采用瞬时单位线计算的设计洪水成果见表2.20。表2.18 涧沟水库6小时暴雨设计洪水过程时段（t=0.5h）P=0.33%洪水QS（m3/s）P=3.3%洪水QS（m3/s）P=5.0%洪水QS（m3/s）00.130.09 0.08 15.873.02 2.44 29.354.84 3.95 311.105.77 4.76 412.626.59 5.45 515.518.42 7.03 623.5613.10 10.96 749.8933.48 28.86 888.0461.54 53.61 954.5936.96 32.90 1028.6818.47 16.65 1116.669.95 8.90 1211.836.57 5.73 135.242.91 2.61 142.061.20 1.11 151.070.60 0.56 160.770.40 0.38 170.690.35 0.32 180.700.34 0.31 190.35 0.32 200.36 0.33 210.37 0.34 220.39 0.35 230.40 0.36 240.41 0.38 250.43 0.39 260.44 0.40 洪峰Qm（m3/s）88.0461.5453.61洪量WP(万m3)60.9039.2034.11 表2.19 涧沟水库24小时暴雨设计洪水过程 时段（t=1h）P=0.33%洪水QS（m3/s）P=3.3%洪水QS（m3/s）P=5.0%洪水QS（m3/s）00.130.09 0.08 10.971.72 1.63 22.782.23 2.48 32.882.96 2.33 43.452.74 3.94 53.934.77 5.10 65.046.14 9.73 74.6911.58 45.40 89.3351.92 14.25 911.8315.93 5.16 1020.715.99 1.52 1174.341.76 0.91 1225.431.08 0.81 1311.110.98 0.96 143.451.15 0.83 152.241.00 0.78 162.090.95 0.51 172.380.60 0.48 182.150.56 0.50 192.090.58 0.52 201.360.60 0.54 211.290.63 0.56 221.330.65 0.59 231.380.68 0.61 240.70 0.63 250.73 0.65 260.75 0.68 270.78 洪峰Qm（m3/s）74.3451.9245.40洪量WP(万m3)70.6943.2936.79表2.20 由暴雨途径采用瞬时单位线计算的设计洪水成果表暴雨历时洪水频率P=0.333P=3.33P=56小时洪峰流量（m3/s）88.04 61.5453.61 洪水总量（万m3）60.90 39.20 34.1124小时洪峰流量（m3/s）74.3451.9245.40洪水总量（万m3）70.6943.2936.79暴雨总量(mm)286.77184.07160.37净雨总量(mm)229.19138.90118.19径流系数0.800.750.74经对不同暴雨历时不同频率的设计洪水调洪演算，结果表明：对于不同暴雨历时的洪水，经调洪演算，6小时暴雨历时的校核洪水相应的校核洪水位略高些，因此设计洪水采用6小时暴雨历时洪水。30年一遇设计洪水最高库水位430.52m，相应泄流量为26.03/s；300年一遇校核洪水最高库水位431.14m，相应下泄流量41.6m3/s。水库总库容为136万m3，其兴利库容101.2万m3。第3章工程地质3.1区域地质条件东川河支流涧沟属山区峡谷型河流，基本为南北走向，流域呈长条形，河道曲折。坝址上游大部分山势陡峻，河流两岸谷坡陡峭，河谷稍狭窄。库区出露地层主要为寒武系、白垩系及第四系，地层缺失较多。本区在大地构造上位于昆仑秦岭纬向构造体系东秦岭南亚带，区内构造发育一组北西北西西向及近东西走向的挤压构造形迹逆冲断裂、褶皱；区内最大的断裂为溢水断裂，其余断裂规模较小。竹山县位于安康竹溪度地震危险区的东部边缘，为全省地震重点监视和设防区。据历史记载，竹山县在公元前曾发生三次5级地震，公元后至1969年以前该地震危险区（湖北省区域内）又发生四次6级以上地震，地震活动较为频繁。根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），本区地震动峰值加速度为0.1g，相应地震基本烈度为度。3.2坝区工程地质条件3.2.1地形地貌坝址区地势起伏，山体植被较好。左右坝肩山体最大高程约480m左右，距坝顶相对高差约50m左右，山坡坡角一般约为3545。坝址处河床宽度为80m左右，坝址下游可见二级阶地发育。3.2.2地层岩性工程区处于宝丰盆地，大面积出露白垩系地层，岩性为棕红、砖红色砾岩、角砾岩。砾岩成分以黑色硅质岩为主，杂有少量乳白色脉石英，上部尚见片岩、灰岩砾石，粒径不等，呈棱角状，分选差，钙质、铁质胶结，底部为暗棕色块状含角砾岩屑砂岩，在上部并间夹薄层状含砾砂岩，或砂砾岩透镜体。不整合覆盖于志留系之上，厚约175m。坝区第四纪地层分布广泛，主要分布坝址下游的河床及两岸冲沟，成因类型比较简单，以全新统残坡积和冲洪积物为主，局部为人工堆积，与下伏基岩不整合接触。3.2.3地质构造工程枢纽区构造相对简单，对工程有影响的较大的构造形迹不发育，主要是节理裂隙。3.2.4水文地质条件坝区地下水按其岩性、构造、地貌及所处位置，具裂隙含水透水性。地下水的运动与地形、岩体风化特征和裂隙发育程度有明显关系，其主要特点是：地表分水岭与地下分水岭一致，两岸地下水补给河水，并顺构造裂隙及其风化裂隙由上游向下游径流。总体来看，区内山体浑厚，地形相对高差大，虽然水库的兴建相应提高了地下水位，但地下分水岭仍高于库水位，河谷水动力条件属补给型，也没有跨流域产生集中渗漏的通道，库水不具备向邻谷产生集中渗漏的条件，水文地质条件比较简单。据水样试验分析，地下水均属HCO3-Ca-Mg型，对混凝土无侵蚀性。3.2.5库岸稳定评价工程区地处宝丰溢水盆地，坝址区附近出露基岩岩性均为砾岩。工程区内最大山体相对高差约100m，但其坡度稍平缓，一般不大于50，且植被较为发育，山体植被比较茂盛，所以其岸坡整体比较稳定，但是存在局部区域小规模滑塌现象，主要是由于砾岩局部胶结不实，岩体易风化为半成岩状态，人工开挖边坡较为陡峻，如溢洪道及公路人工边坡，在雨水冲刷下易产生局部滑动变形破坏。根据现场调查，溢洪道进口处右岸边坡曾产生滑动，长约25m，滑动体积不大，约500m3。3.2.6库区渗漏及库区淤积评价本流域范围内主要出露片岩和砂砾岩居多，片理或层理走向与河流流向多正交，大多为横向河谷结构。由于坝区地层岩性单一，构造不甚发育，具有成库条件，不存在坝基深层渗漏及向邻谷集中渗漏问题。该水库河流为山区性河流，水流相对较为湍急，较易携带砂石，一般来讲，经大坝的拦截较易发生库区淤积现象，但其上游两岸山坡植被较好，具有一定的水土保持功能，在很大程度上降低了河流淤积程度，据调查了解，目前水库仅有少量淤积，对水库的影响不大。3.3大坝工程地质条件及评价根据原有限可查的设计、施工资料及本次勘察成果，对枢纽建筑物工程地质条件评述如下：3.3.1大坝基础处理大坝在修建前曾进行过清基及抽槽。心墙段：河床段原为冲洪积层的砂卵石覆盖，施工时曾进行比较彻底的清除，清基深约2.0m，清至基岩，对基岩强风化层进行抽槽，宽4.0m，深约0.5m。大坝坝肩清至基岩，坝基岩体比较完整，未见强风化岩体。根据本次勘察资料，心墙段基岩存在中等透水层。上下游代料段：回填前，仅将表层的杂物及腐植土清除，然后再进行分层回填，代料下部存在冲洪积层，厚度1.02.0m。3.3.2坝基岩体坝区地形起伏不平，地层岩性均为白垩系砾岩，岩体呈互层状或薄层状结构，风化程度具有自上而下逐渐减弱的规律。大坝防渗体建于基岩之上，坝基岩体的整体稳定性好，不存在坝基岩体变形危及大坝安全的问题。室内岩石物理试验指标为：比重2.77；饱水率2.33%；孔隙率5.96%，干重度25.2kN/m3，饱和重度25.8kN/m3。饱和抗压强度平均为8.6MPa，干抗压强度24.3MPa，为软岩。岩石的软化系数仅为0.35，表明该岩石饱和后强度下降较大，工程地质性质较差。表3.1 岩体力学指标建议值层位岩性允许承载力（MPa）抗剪断强度变形模量（GPa）泊桑比C（kPa）f白垩系（K）砾岩0.81001.00.380.18由于坝区基岩以砂砾岩为主，构造不甚发育，尽管岩体风化程度不一，但坝基（坝肩）岩体透水性较弱。本次勘察资料揭示，代料河床段残存少量的第四系冲洪积层，其透水性较强。大坝心墙基岩基本为弱风化岩体，但上部岩体约5m厚存在中等透水层（见表4），透水率均大于10Lu。大坝上下游基岩存在强风化层，厚度约0