火车站模板安全施工方案.doc

火车站模板安全施工方案一、编制依据：1、北京城建设计研究总院有限责任公司设计的工程施工图；2、武昌站西广场地下空间开发工程施工组织设计；3、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；4、混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；5、钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；6、钢结构设计规范GB50017-2003；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302001（2002）中国建筑工业出版社；8、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；9、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；10、建筑施工安全检查标准JGJ5999；11、建设工程安全生产管理条例；12 、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质（2004）213号；13、其它国家相关规范、规程；14、专家对本方案的审查意见；二、工程概况：本工程为武汉市武昌站西广场地下空间开发工程，地处武汉市武昌火车站西广场内，建设单位为武汉市火车站配套建设协调管理办公室，设计单位为北京城建设计研究总院有限责任公司和武汉市人防建筑设计研究院，监理单位为湖北时代工程监理有限公司，施工单位为武汉建工股份有限公司。本工程地下一层顶梁宽高截面尺寸分别为300500、300600、400500、400600、400700、400750、400800、5001000、600700、600800、600900、6001300、700600、700800、700850、700900、7001200、8001200、8002715、1100800、1100850、1100900、1200800。本工程一层顶梁宽高截面尺寸分别为200800、2001160、300600、300800、3001000、400500、400600、400700、400800、4001000、600800、600900、6001000、6001200、700800、700900、7001000。本工程地下一层顶板厚度分别为500、400、350（图1）。本工程一层顶板厚度分别为250、200、150（图2）。本工程地下室基础面标高分别为17.1、18.3，地下一层顶板（地下室顶板）面标高为22.4，一层顶板（二层板）面标高为28.8。三、模板支撑体系设计：本工程混凝土结构施工有多处大跨、重载模板工程，对此模板工程，拟采用483.0扣件式钢管搭设支撑脚手架，模板外楞采用483.0钢管，内楞采用50100木枋,模板面板采用18mm厚木胶合板,梁侧模采用M12对拉螺栓加固。混凝土采用泵送浇捣施工。1、模板工程设计：1.1梁模板：1.1.1梁底：小楞50100木枋支撑垂直于梁截面方向布置，大楞483.0钢管平行于梁跨度方向布置，立杆沿梁长度方向排距800mm，梁两侧立杆间距1800mm，立杆步距1500mm，外楞与立杆间采用双扣件连接（图3）。1.1.2梁侧：内楞50100木枋，竖向间距300mm，外楞483.0钢管水平间距500mm，M12（8002715梁采用M14）对拉螺栓间距500mm300mm布置。1.1.3梁断面200800、2001160、300500、300600、300800、3001000、400500、400600、400700、400750、400800，梁底增加1根承重立杆。1.1.4梁断面4001000、5001000、600700、600800、600900、6001000、6001200、6001300、700600、700800、700850、700900、7001000、7001200、8001200、8002715、1100800、1100850、1100900、1200800、，梁底增加2根承重立杆。1.1.5梁断面8002715立杆沿梁长度方向排距400mm。1.2现浇板模板：1.2.1地下一层400厚顶板小楞采用50100木枋，间距300mm，大楞483.0钢管间距800mm，立杆间距纵横向均为800mm，步距1.5m，双扣件连接，架高3.70m，满堂脚手的水平杆均与梁下的水平杆拉通。1.2.2地下一层350厚顶板小楞采用50100木枋，间距300mm，大楞483.0钢管间距800mm，立杆间距纵横向均为800mm，步距1.7m，双扣件连接，架高3.70m及6.55mm，满堂脚手的水平杆均与梁下的水平杆拉通。1.2.3地下一层500厚顶板小楞采用50100木枋，间距300mm，大楞483.0钢管间距750mm，立杆间距纵横向均为750mm，步距1.5m，双扣件连接，架高6.20m，满堂脚手的水平杆均与梁下的水平杆拉通。1.2.4一层250。200、150厚顶板小楞采用50100木枋，间距300mm，大楞483.0钢管间距800mm，立杆间距纵横向均为800mm，步距1.7m，双扣件连接，架高6.20m，满堂脚手的水平杆均与梁下的水平杆拉通。1.3脚手架地基：支撑脚手架立杆分别支承在地下室底板和顶板上，地基承载力满足要求，可不进行地基承载力验算。2、墙柱混凝土浇筑完毕并具备一定强度后，再进行梁板混凝土施工。3、本方案模板支撑及加固体系适用于地下一层、一层所有梁板类构件。四、模板及支架搭拆方法：1、工艺流程：搭设梁板支撑排架安装柱模板并加固安装梁模铺平板模浇捣柱混凝土（绑扎梁板钢筋时）检查并加固梁板模板2、施工准备：2.1施工人员必须仔细审图，清楚结构类型、构造特点，明确各部位的尺寸关系和标高，各类洞口大小、位置和标高，砼强度等级要求等。2.2施工员、安全员向施工人员进行施工技术、工程做法、质量标准及安全注意事项交底，通过书面交底将图纸内容及施工操作规范贯彻到工人中去。在搭设第一步立杆过程中必须由质检员、施工员、安全员现场旁站指导施工。2.3测量人员精确放出施工控制线，各部位的形状尺寸。并经校核无误。2.4应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）2002版第8.1.18.1.5条规定对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。2.5经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3、搭设梁板支撑排架：3.1排架立杆搭设前首先定位放线，确保立杆位置正确（图1）3.2使用483.0钢管及扣件搭设排架，首先沿框架梁方向设置扫地杆，然后从扫地杆上起梁支撑立杆（进而搭设出整个梁板的支撑排架）。3.3架子搭设时先起立杆，立杆架设先立里皮立杆，后立外侧立杆，立立杆时要临时固定，临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设置临时斜撑。立杆立好后，即架设大小横杆。3.4排架立杆、横杆间距和步距均应满足方案设计要求。3.5支撑立杆使用对接扣件接长，严禁使用旋转扣件接长支撑立杆。横杆接长宜采用对接扣件接长，也可采用搭接接长。大小横杆与立杆的连接使用直角扣件。所有扣件必须紧固。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，防止闭口缝的螺栓钩住操作者的衣物。3.6立杆和水平杆的接头均应按规范要求错开设置（图2）3.7搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大小横杆的水平度（必须满足规范JGJ1302001的要求），使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。3.8立杆必须设置纵横向扫地杆，纵上横下。纵向扫地杆应采用直角扣件在距底座上皮不大于200处与立杆扣牢。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，且高处的纵向扫地杆与低处架体临近水平杆高低差不应大于1米。3.9严格按照设计尺寸搭设，；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。立杆、水平杆应采用对接方式，剪刀撑应采用搭接方式，搭接长度至少搭接1m，两端头不少于100mm，并用不少于3个扣件连接。3.10满堂模板支架的剪刀撑对增强模板支架的刚度和空间协同，增大支架的承载力有很大的作用，每隔4排立杆设置一道剪刀撑，纵横向均设，由底至顶连续设置。3.11支承木龙骨接头应相互错开设置并设置在支座处，搭接长度不小于200mm。3.12模板支架搭设完成后，按设计方案全面检查验收，并通知公司进行专项验收。3.13模板支架使用中，应跟踪检查下列项目：3.13.1底座是否松动，立杆是否悬空；3.13.2扣件螺栓是否松动；3.13.3安全防护措施是否符合要求;3.13.4是否超载。3.14模板支架搭设的技术要求。允许偏差与检验方法应按照JGJ1302001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.4条规定。3.15安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方式应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准应按JGJ1302001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.5条规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。4、安装梁模板4.1工艺流程：搭设梁支架安装梁底模安装侧模。4.2梁钢管脚手架立杆固定后将楼面标高引测至立杆上并做好+1000mm的标识，一般只做梁两端立杆的标识，如跨度过大，梁中间增加一处标识。然后根据+1000mm标高安装搁置梁底板的横杆，在梁排架两端吊线定出梁的定位线，根据定位线安装夹梁钢管。4.3在梁底横杆上安装梁底板，根据定位线定位，多跨梁要通长拉线找直，跨度大于4m的梁模板按0.20.3%起拱。模板拼缝严密，防止混凝土浇筑时漏浆。4.4安装梁侧模：上口通线调直后固定在夹梁钢管上，夹梁钢管上口锁横杆后与板的支撑龙骨钢管连接。梁高800mm的梁先安装一边边模，待绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检并清除杂物安装另一侧模板。4.5如梁高900mm，需设置对拉杆。4.6模板安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，经检查合格办工序交接，做好记录后方能浇捣混凝土。5、模板拆除：5.1由工程技术人员下达拆模通知，否则任何人不得松动和拆除模板。5.2模板的拆除应根据施工现场的实际情况，按先支后拆，后支先拆，先非承重模板，后承重模板，先侧板，后底板的原则拆除，去掉构件支撑后，先用撬棍轻轻撬动模板，然后在撬开的微缝中插入木契，用锤敲打木契使模板与混凝土脱离而不损伤已成型混凝土的边角。5.3模板拆除时混凝土强度要求：5.3.1非承重模板，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除；5.3.2承重模板应在混凝土强度达到下表中所规定的强度时，才能拆除。构件类型构件跨度达到设计混凝土强度立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100底模拆除时的混凝土强度要求5.4模板拆除具体要求：5.4.1先对同条件混凝土试块进行检测，确认达到上表设计规定的强度要求；5.4.2拆除梁侧模及侧模的支撑系统。卸掉梁板支撑上的牵杆（主龙骨）、次龙骨，再卸平台模板。5.4.3拆除梁底、牵杆、底板、承重脚手架。脚手架先拆上层排架，顺上而下，最后拆底层排架。5.4.4侧模板（包括柱模板）拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方能拆除。5.4.5拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件集中收集管理。5.4.6拆除模板不准直接从高处往下扔，防止模板变形和损坏。五、支撑脚手架的使用：1、验收管理小组：为了规范模板支架的验收，确保工程质量和安全，成立模板工程验收小组。 组 长： 杨勤（项目经理）副组长： 冯明星（生产经理） 刘怀安（技术负责人）组 员：韩建新 （安全员） 张栓柱 （质检员） 郭丰 （施工员） 陈小明 （材料员）颜梅 （资料员）架子工班长1.1各组员岗位职责：组长：全面负责大跨、模板支架的搭设和组织工作，领导组织相关人员严格按设计和规范要求，完成支架的搭设和验收，对支架的安全和质量负总责。副组长：生产经理：在组长的领导下，负责支架搭设的材料供应，生产安排，安全管理。技术负责人：在组长的领导下，负责编制大跨、模板支架的施工方案，督促施工方案的落实，组织大跨、模板支架的验收工作。组 员：安全员：负责向架子工班组进行书面安全技术交底，督促安全技术交底的落实，跟班检查支架的搭设，发现安全隐患及时向副组长和组长报告，并落实整改措施。质检员：负责支架材质检测工作，在支架的搭设过程中，严格按设计和规范要求进行过程检查和验收，负责支架报验工作。施工员：负责支架搭设过程中的定位和测量工作，负责支架使用过程中的变形监测，发现异常现象及时报告。材料员：负责租赁（或购买）满足国家规范要求的钢管、扣件和其他配件，确保脚手架搭设不使用不合格产品。资料员：负责支架验收有关技术质量资料的收集、整理和报验。架子工班长：负责组织工人严格按施工图纸和设计、规范要求搭设支架。2、支撑模板支架验收程序：支架施工方案报监理审查和专家论证架子工上岗证报监理审查支架搭设完毕班组自检技术负责人组织安全员、施工员、质检员、架子工班长全面检查合格后组长签署报验单，向监理申报支架验收接受监理的检查验收，验收合格后方可进行上部的模板和钢筋绑扎施工。3、根据本工程实际操作要求，在如下关键部位、关键点设置过程验收，加强过程控制：3.1脚手架立杆下脚完成纵横向排架各一排；主要检查立杆下脚是否与设计相符。3.2脚手架完成每道水平剪刀撑；主要检查立杆垂直度；纵横向立杆排列是否整齐；扣件拧紧程度；剪刀撑是否按设计布置。3.3脚手架完成设计高度后；按设计方案全面检查验收。4、脚手架使用过程中的监控要求：安排专人目测监控模板支架的情况。当从混凝土浇捣施工开始，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形等异常情况时，应立刻通知大跨、模板工程验收管理组组长，采取应急处理措施。六、安全管理保证体系和施工安全管理措施：1、建立安全生产责任制：建立安全生产责任制，明确规定各级领导、各职能部门和各施工队伍在生产活动中的安全职责。1.1施工现场以项目经理为安全生产的第一责任者，要成立以项目经理为主，有项目副经理、安全员、技术负责人、施工员、班组长等参加的安全生产保证的组织机构，并组成安全管理网络。1.2建立项目部领导参加的包括施工员、安全员在内的轮流值班制度，检查监督现场及班组安全制度贯彻执行，并做好安全值日记录。1.3建立健全安全生产责任制，安全技术交底，安全宣传教育，安全检查，安全设施验收和事故报告等管理制度。2、建立安全保证体系：专项安全施工方案作为落实施工过程中安全措施的主要指导依据，贯穿整个施工过程。根据安全隐患事前控制的原则，对施工过程中可能出现新的不安全隐患，另行进行安全生产技术措施交底，交底必须全面、具体，真正实现预防事故，安全生产。3、为了便于施工现场人员进行统一管理，进入施工现场必须佩戴安全帽。4、对于新入场的人员必须进行三级安全教育，加强施工人员在生产过程中的安全意识。生产班组在接到生产任务后，班组负责人必须对班组全体人员进行安全技术措施讲解，开展“班前安全教育活动”，否则不得进行施工作业，同时班组负责人还应向班组全体人员提出生产活动中有关安全生产的具体事项并做好记录。5、建立安全检查制度，对现场的安全情况保持经常性检查，同时做好详细的安全检查记录，发现问题后定人、定时、定措施进行整改，通过检查及时纠正和解决安全管理中存在的问题，把隐患消灭在萌芽状态，达到遏制伤亡事故的目的。6、施工人员必须熟知本工种的安全操作规程及现场的安全生产管理制度，对违章作业指令有权拒绝执行，并有责任制止他人违章作业。7、施工人员进入施工现场必须正确戴好安全帽，并按作业要求正确使用个人安全防护用品，着装要整齐。在高处作业时，应按规定配戴好安全带。8、现场的各种安全措施、设备及警告、安全标志等未经领导同意严禁任意拆除和挪动，并有义务保持其整洁、完好。9、服从领导和安全检查人员的指挥，工作时思想集中，坚守岗位，未经许可，不得从事非本工种作业。安保体系如下：组织机构专职安全员作业班组安全员项目经理安全保证体系安全制度进场三级教育班前安全活动安全技术交底安全检查工作事故记录纠正措施记录安全检查记录技术措施模板工程安全技术交底模板工程安全专项方案模板工程方案专家审查安全措施落实七、应急响应措施：1、应急预案：1.1全员组织施工班组进行书面技术交底和安全交底；1.2在模板支架施工过程中，应随时对脚手架杆件间距、步距、垂直度、扣件拧紧程度进行检查。1.3在模板支架施工完毕后，按本方案组织对其进行检查验收，验收完成后，任何人不得擅自拆改脚手架的杆件；1.4在混凝土施工过程中组织专人对脚手架进行观测，并在现场安排58人架子工对脚手架进行维护，同时根据监测结果对脚手架进行补强；1.5登高和悬空作业人员及搭设高处作业设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。1.6高处作业人员的衣着要灵便，但绝不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，绝不能穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的靴鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。1.7所有安全防护设施和安全标志等，任何人不得毁损或擅自移动或拆除。确因作业需要而暂时拆除或变动安全防护设施时，必须报请批准后才能拆除，并在作业完成后进行复原。2、应急响应措施：2.1应急响应小组；组 长： 杨勤（项目经理组长： 冯明星（生产经理）刘怀安（技术负责人 员：韩建新 （安全员）张栓柱 （质检员郭丰 （施工员）陈小明 （材料员梅 （资料员）63953328架子工班长2.2应急响应程序：在现场出现突发事件时，应按以下应急响应程序执行：2.2.1由现场应急响应小组组长杨勤同志负责总协调、总调度。2.1.2冯明星同志负责应急人力、物力等资源的组织、调度。2.1.3刘怀安同志负责编制或配合相关部门编制应急处理方案及技术交底。2.1.4张栓柱、郭丰、韩建新同志负责处理方案的具体实施。2.3外部联系电话： 火险电话：119 救护电话：120 报警电话：110八、模板及支撑的设计计算：1、说明：1.1考虑目前市场上出售和租赁的钢管质量状况，因此根据实际使用情况，在实际租赁钢管时应加强对钢管壁厚、直径等指标的检查验收。1.2按最不利因素考虑，本方案对梁截面尺寸8.001200、1100900、板厚400的模板及其加固体系进行计算。1.3本方案电算部分采用品茗模板计算软件。2、梁模板计算： 2.1参数信息：2.1.1模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):1.10；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):0.40；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.20；梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:单扣件，2.1.2荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.02.1.3材料参数：木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；2.1.4梁底模板参数：梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；2.1.5梁侧模板参数：主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；2.2梁模板荷载标准值计算：2.2.1梁侧模板荷载：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。2.3梁侧模板面板的计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图2.3.1抗弯验算： 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5021.600.90=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.260 = 12.924 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.112.92300.002 = 1.16105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.16105 / 2.70104=4.308N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.308N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.3.2挠度验算： q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 21.600.50 = 10.80N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.80300.004/(1009500.002.43105) = 0.257 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.257mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！2.4梁侧模板内外楞的计算：2.4.1内楞计算：内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 内楞计算简图2.4.1.1内楞强度验算：强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.221.6000.90+1.42.0000.90)0.300/1=7.75kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.75500.002= 1.94105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.94105/4.17104 = 4.653 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.653 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13.000N/mm2，满足要求！2.4.1.2内楞的挠度验算： 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =21.600.30/1= 6.48 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 1.04106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.48500.004/(10010000.001.04106) = 0.263 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.263mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.4.2外楞计算：外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图2.4.2.1外楞抗弯强度验算： 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.221.600.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.94kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751938.600300.000 = 1.02105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.02105/4.49103 = 22.667 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =22.667N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！2.4.2.2外楞的挠度验算： 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =21.600.500.30/1= 1.62 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.62103300.003/(100210000.001.08105) = 0.022mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！2.4.3穿梁螺栓的计算： 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =21.6000.5000.3002 =6.480 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.480kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2.5梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.0018.0018.00/6 = 4.32104mm3； I = 800.0018.0018.0018.00/12 = 3.89105mm4； 2.5.1抗弯强度验算：按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =366.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.900.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.1470.3672=0.298kN.m； =0.298106/4.32104=6.893N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.893 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.5.2挠度验算：根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.80= 18.64N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =366.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =366.67/250 = 1.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.640366.74/(1009500.03.89105)=0.618mm；面板的最大挠度计算值: =0.618mm 小于面板的最大允许挠度值: = 366.7 / 250 = 1.467mm，满足要求！2.6梁底支撑的计算：本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.6.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.9000.800=18.360 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.800(20.900+1.100)/ 1.100=0.738 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)1.1000.800=3.960 kN；2.6.2方木的支撑力验算：均布荷载 q = 1.218.360+1.20.738=22.918 kN/m；集中荷载 P = 1.43.960=5.544 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=2.934 kN；N2=12.241 kN；N3=12.619 kN；N4=2.934 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；2.6.2.1方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 12.619/0.800=15.774 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.115.7740.8000.800= 1.010 kN.m；最大应力 = M / W = 1.010106/83333.3 = 12.114 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.114 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!2.6.2.2方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.615.7740.800 = 7.571 kN；方木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；方木受剪应力计算值 T =7.571962.50/(416.6750.00) = 0.71 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.500 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.713 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.500 N/mm2,满足要求!2.6.2.3方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67713.145800.0004 /(10010000.000416.667104)=0.875mm； 方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.875 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！2.6.3支撑钢管的强度验算：支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.191 kN；最大弯矩 Mmax=0.418 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.696 mm；支撑钢管的最大应力 =0.418106/4490.0=93.042 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 93.042 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!2.6.4梁底纵向钢管计算：纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。2.6.5扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.19 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.6.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.191 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1503.200=0.574 kN； N =1.191+0.574=1.766 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1765.560/(0.209424.000) = 19.924 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 19.924 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！3、梁模板计算：因梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 参数信息3.1模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.20混凝土