核电厂材料-chapter05-包壳材料-part2.ppt

龙斌教授 ChinaInstituteofAtomicEnergy 102413 Beijing China 核电厂材料MaterialsforNuclearPowerPlants 中国核工业研究生院 重水堆电站CANDU运行操纵人员基础理论培训北京 2018 ChinaInstituteofAtomicEnergy 102413 Beijing China 核电厂材料MaterialsforNuclearPowerPlants 第五章包壳材料Claddingpart2 锆 4合金的性能 5 3锆合金 具有小的中子吸收截面 具有良好的抗辐照损伤能力 并且在快中子辐照下不产生强的长寿命核素具有良好的抗腐蚀性能 不与二氧化铀燃料反应 与高温水相容性好具有好的强度 塑性及蠕变性能 熔点高 好的导热性能及低的线膨胀系数 工艺性能好 易于加工和焊接 存在织构有吸氢和氢脆问题 氢化物的析出方向与织构和应力有关 并会影响锆 4合金包壳管的堆内性能高温下与氧反应 应限制在400oC以下使用在高温下发生锆水反应 产生氢气 优点 缺点 CANDU堆燃料棒束包壳 Zr 4合金 5 3锆合金 CANDU6型重水堆燃料棒束 UO2芯块 锆包壳 石墨中间层 端塞 隔离块 支承垫 端板 锆合金包壳管的制造工艺 5 3锆合金 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 碘化法 实际是采用氯化进行分离 将海绵锆制成自耗电极 真空冶炼 挤压成厚壁管 采用Pilger轧机 冷轧成薄壁管 去应力退火或再结晶退火 BWR 化学抛光 预制氧化膜 PWR 机械抛光 非破坏检验和破坏检验 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 碘化法 5 3锆合金 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 海绵锆按比例加入合金元素后压制成块 然后焊接成棒 做成自耗电极 在真空电弧炉中熔炼成锭 5 3锆合金 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 在500 700oC 相区 在液压机上将胚料通过模具挤压成厚壁管 5 3锆合金 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 在皮尔格 Pilger 轧机上冷轧 逐渐将厚壁管拉拔成薄壁管 为了消除管材的冷加工硬化 采用中间退火 该工序是包壳管制备最重要的工序之一 5 3锆合金 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 为了获得取向为切向 周向 的氢化物 以减少氢化物析出对力学性能的影响 管壁厚度的变形量必须大于直径的变形量 而且要求使 晶粒的基极取向接近径向 5 3锆合金 锆合金包壳管的制造工艺 锆铪分离 合金熔炼 挤压成管胚 冷加工 冷轧 最终退火 表面处理 成品管检验与试验 450 500oC消除应力退火或600oC以上再结晶退火 包壳管的最后处理 BWR 化学抛光 高压釜预生致密氧化膜PWR 机械抛光 堆内形成氧化膜 非破坏检验 肉眼观察 表面光洁度分析 管子长度与垂直度检查 测量内径与外径 测量壁厚 超声波无损探伤破坏性检验 化学分析 机械性能测试 内压试验 显微组织及氢化物取向分析 锆合金包壳管的堆内行为 表面腐蚀 分为均匀腐蚀和非均匀腐蚀 均匀腐蚀Zr 2H2O ZrO2 4H在氧化动力学曲线上有一从幂函数关系型到直线型的 转折点 在此点之前 在锆表面生成黑色 致密 呈保护性的非化学计量的氧化锆 膜厚2 3 m 分子式为ZrO2 x 在转折点后所生成的氧化膜变为白色 50 60 m 疏松的非保护性的化学计量ZrO2 该膜容易呈薄片状剥落 锆合金的氧化动力学曲线 5 3锆合金 表面腐蚀 N的存在会加速腐蚀 N 0 004 中子辐照对锆合金腐蚀有加速作用 出现白色膜是锆合金结构件因腐蚀事故而报废的标志当燃耗接近40 000 50 000MW d tU时 氧化膜的厚度可达50 60 m 已接近包壳壁厚的10 锆合金的氧化动力学曲线 美国国家标准 固定式压水堆燃料元件设计准则 规定 寿期末 燃料元件包壳最大腐蚀深度应低于壁厚的10 5 3锆合金 锆合金包壳管的堆内行为 非均匀腐蚀 局部腐蚀 疖状腐蚀 Nodularcorrosion 疖状腐蚀是沸水堆燃料元件及元件盒中的常见现象 在PWR中也有出现 常在富氧水质下发生 形貌是白色氧化膜 ZrO2 园斑 其直径可达0 5mm或更大 深度可达10 100 m 改进Zr 4的疖状腐蚀 5 3锆合金 锆合金包壳管的堆内行为 5 3锆 4合金 缝隙腐蚀常发生在包壳管与定位格架接触部位的缝隙处 该处水流阻力大 流速慢 在热流作用下 此处水质发生变化 冷却水中碱性离子浓度增加 局部pH值升高 引起严重碱蚀 腐蚀深度随着燃耗加深而增加 严重的局部腐蚀会影响燃料棒的安全运行和使用寿命 CIAE 龙斌 核工业研究生院 锆合金包壳管的堆内行为 按压水堆燃料元件设计安全准则 寿期末包壳中氢含量应小于250 g g锆合金于高温水氧化反应生成氢 部分被合金基体吸收 在高温时固溶在基体中 固溶度 或称溶解度 表示为 式中 N0 固溶度 g gR 气体常数T 温度 K CIAE 龙斌 吸氢和氢脆堆用锆合金的氢来源于加工时的自然吸氢 芯块残留的水和氢 以及最主要的腐蚀吸氢 国产新Zr合金N36的吸氢 核工业研究生院 5 3锆合金 锆合金包壳管的堆内行为 当合金中氢的固溶度超过极限固溶度时 氢将以氢化物 ZrH1 5 1 7 小片析出 氢化物在低温下 260oC或150oC 为脆性相 析出的氢化物可能成为材料的裂纹源 使锆合金的延性降低 造成氢脆 对燃料元件包壳来讲 氢化物的排列方式对包壳管的力学性能影响很大 呈周向排列取向的氢化物对强度的影响不大 呈径向排列取向的氢化物 会使强度和延性大大降低 吸氢和氢脆 核工业研究生院 氢化物呈周向分布氢化物呈径向分布 5 3锆合金 织构是决定氢化物取向的主要因素在没有内应力的情况下 氢化物的取向主要取决于锆管的织构 为了得到周向氢化物取向 在加工时要求获得径向基极 C轴 结构 氢化物的取向 如果锆管内存在残余内应力 热应力或工作应力等 氢化物取向会自行转向 其再取向与拉应力垂直 与压应力平行 称为应力取向效应 5 3锆合金 锆合金的辐照生长 所谓辐照生长就是在快中子辐照下 金属晶体在某个特定的方向上伸长 其他方向上收缩 体积不变的现象也就是说 在没有应力作用下 快中子辐照使 Zr密排六方晶胞缩短变粗且体积不变的现象 叫辐照生长 锆在辐照下呈现a轴生长 c轴缩短 5 3锆合金 锆合金的辐照生长 锆包壳存在织构 通过合适的加工制度 得到接近径向基极织构 中子辐照下锆合金包壳管织构的生长 辐照生长导致元件包壳管沿其轴向伸长 壁厚和直径方向减小 燃料棒弯曲失效 所以 辐照生长造成的畸变是反应堆燃耗极限的又一因素 5 3锆合金 锆合金 辐照对锆合金力学性能的影响 锆合金辐照性能的变化规律与其它结构材料相同 辐照后表现出材料强度升高 塑性下降等损伤效应 即辐照硬化和辐照脆化 这给锆合金包壳管和部件的安全使用带来了威胁 锆合金包壳管的堆内行为 辐照对拉伸性能的影响 辐照后强度 屈服强度和抗拉强度 升高 延伸率下降 辐照对锆合金拉伸性能的影响 芯块与包壳的相互作用 PCI PCI是指燃料元件芯块与包壳之间的机械相互作用和化学相互作用共同引起的元件破损现象 即PCI PCMI PCCI 或FCCI 锆包壳管在堆内受力 应力主要来源于芯块的变形 当燃耗达到一定值后 芯块与包壳贴近 在反应堆功率循环或剧增时 芯块畸变使包壳受到很大的应力 包括包壳管的轴向拉应力和径向局部应力在高燃耗下 燃料元件内侵蚀性裂变产物浓度增加 超过临界值 会产生应力腐蚀PCI对核电站的安全 经济和高效运行有直接的影响 是燃料棒使用寿命的限制因素之一 5 3锆合金 芯块与包壳的相互作用 PCI 产生PCI的原因及伴生现象原因 在水冷动力堆工况下 UO2芯块的平均温度 1600oC 比包壳管 300oC 高 UO2的膨胀系数 11 10 6 oC 比锆合金 6 2 10 6 oC 大 芯块又有畸变和肿胀 所以在功率跃增时 当二者之间的间隙消失后 芯块会挤压包壳产生双轴拉应力从而使包壳发生轴向和径向变形 因此每次功率循环 开 停堆及电网负荷变化 包壳也随之发生相应的塑性变形 5 3锆合金 芯块与包壳机械相互作用 PCMI 径向变形 产生环脊 燃料芯块是有限长圆柱体 在温度梯度下 芯块中心温度明显地比外围高 因此芯块发生热膨胀而变形 在自重的作用下 呈现沙漏状 当芯块与包壳贴紧后 燃料元件外观出现竹节状 环脊 环脊位置在两个芯块的界面上 该处是包壳承受应力最集中的地方 也是应变最集中的部位轴向变形 棘轮机制 使包壳管变长 当燃料元件运行到一定燃耗 芯块与包壳间隙闭合而发生接触 此时 会产生两个力 径向拉应力使包壳 芯块进一步贴紧 芯块和包壳之间产生摩擦力 当芯块发生轴向伸长时 该摩擦力会使包壳随燃料芯块的伸长而伸长 当功率下降时 芯块柱与包壳脱开 芯块落下 功率再次提升时 摩擦力再次产生 包壳在此伸长 即每次都有一定的塑性变形 即棘轮效应 该效应导致燃料棒弯曲 5 3锆合金