舟山市某宿舍楼建筑及其抗震与结构设计毕业论文.doc

浙江海洋学院毕业设计(论文) 正文舟山市某宿舍楼建筑及其抗震与结构设计毕业论文1 绪论1.1工程概况该工程为舟山市某宿舍楼，拟建框架结构，抗震设防烈度7度，地震分组为第一组，基本地震加速度a=0.1g。1.1.1、建筑设计资料：1、建筑面积：3000 m2左右；2、建筑层数：六层；1.2.2、结构设计资料：（1）气象条件雪荷载：基本雪压为50年一遇S0=0.50kN/m2（水平投影）；风荷载：基本风压为50年一遇W0=0.85kN/ m2；（2）建筑防火等级均为级，生产类别为丙类；（3）抗震设防烈度为7度，设计使用年限为50年； 2结构平面布置及计算简图的确定根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其框架平面柱网布置、结构平面布置分别见图1、图2。主体结构共六层，层高均为3.6m。图1 框架平面柱网布置填充墙采用200mm厚的耐火砖。门为木门，门洞尺寸为1.0m2.4m。窗为铝合金窗，洞口尺寸为1.5m1.8m、0.6m1.8m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取为120mm。梁截面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的截面见表1，各层梁、柱和板的混凝土的强度等级和保护层厚度见表2。图2 结构平面布置图表1梁截面尺寸（mm）层次KL1KL2KL3L1L2L3L416250750250500250650200350250600250350250450表2各层构件混凝土强度等级和保护层厚度层次梁板柱混凝土强度等级保护层厚度（mm）混凝土强度等级保护层厚度（mm）混凝土强度等级保护层厚度（mm）1C3025-C352526C3025C3020C3525注：表中的数值均根据混凝土结构耐久性设计规范表4.31条取值。柱截面尺寸可根据式估算。由建筑抗震设计规范表13.2可知该框架结构为的抗震等级为三级，再由建筑抗震设计规范表15.6查得该框架结构的柱的轴压比限值=0.85；各层的重力荷载代表值近似取12。由附图2可知边柱及中柱的负载面积分别为7.23.9和7.25.25。由得第一层柱的截面面积为：边柱 1.37.23.912106/(0.8523.4)=132142中柱 1.257.25.2512106/(0.8523.4)=171041如取柱子截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为364mm和414mm。根据上述计算结果并考虑综合其他因素，本设计框架柱截面尺寸取值均定为600mm600mm。基础形式采用柱下独立基础，基础埋深标高-1.8基础厚度取900mm。取柱的形心线作为框架柱的轴线，两轴线取至板底26层柱高即为层高，取为3.3m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h=3.6+1.8-0.9=4.5m。框架结构计算简图如图3所示。 图3 框架结构计算见图3 轴力荷载代表值计算3.1屋面及楼面永久荷载代表值计算1、 屋面均布荷载（不上人）：30厚细石混凝土保护层 250.03=0.7 三毡四油防水层 0.4 150厚水泥蛭石保温层 50.15=0.7 120厚钢筋混凝土板 0.1225=3. 20厚板底抹灰 200.02=0. 合计 5.32、 15层楼面均布荷载（楼梯、盥洗室、厕所除外）：瓷砖地面 0.55 120厚钢筋混凝土 250.12=320厚板底抹灰 0.0220=0.4 合计 3.953、 楼梯间均布荷载：瓷砖面层 0.55楼梯板重（按250厚钢筋混凝土板等效） 250.25=6.25 合计 6.84、 盥洗室、厕所均布荷载：瓷砖底面 0.5520厚水泥砂浆保护层 200.02=0.4底面防水层 0.0520厚板底抹灰 200.02=0.4 120厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=3合计 4.15、 雨棚三毡四油防水层 0.420厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4100厚钢筋混凝土现浇板 0.125=2.520厚板底抹灰 200.02=0.4 合计 3.7 3.2屋面及楼面可变荷载代表值计算根据建筑结构荷载规范 GB 5009-2001第4.1.1条和第4.3.1条，楼、屋面均布活荷载标准值取值如下： 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 宿舍 2.0走廊 2.5楼梯 3.53.3梁、柱自重(包括梁侧、梁底、柱抹灰的重量)标准值计算梁柱的抹灰近似按加大梁宽及柱宽来考虑。比如KL1 bh=0.25m0.65m，长度为7.3m，每根重0.290.657.325=34.40KN。其他梁柱自重标准值见表3，其中梁长度取净长度，柱长度取层高。3.4墙体自重标准值计算粉煤灰轻渣空心砌块（200mm厚，8）,外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面均采用20mm厚抹灰。故外墙体单位面积重量为：0.5+0.28+0.0217=2.44内墙体单位面积重量为 0.28+0.02172=2.28表3梁柱自重标准值层号构件编号截面（）长度（m）根数每根重量（KN）16KL10.250.757.2166=9639.69KL20.250.502.186=487.98KL30.250.656.6286=16831.5716L10.20.352.35265=1304.94L20.250.607.9145=7034.37L30.250.353.425=108.63L40.250.453.55265=1309.011KZ0.60.64.5321=3246.0826KZ0.60.63.6325=16036.86木门单位面积重力荷载为0.20；铝合金窗单位面积重力荷载为0.40。(1)、底层外纵墙含有36001800尺寸铝合金窗户的墙重为： 3.61.80.4+(6.63.85-3.61.8)2.44=48.78KN(2)、外纵墙含有39001800尺寸铝合金窗户的墙重为： a、底层： 3.91.80.4+(6.63.85-3.91.8)2.44=47.68KN b、26层：3.91.80.4+(6.62.95-3.91.8)2.44=33.19KN(3)、外纵墙含有42001800尺寸铝合金窗户的墙重： a、底层： 4.21.80.4+(6.63.85-4.21.8)2.44=46.58KN b、26层：4.21.80.4+(6.62.95-4.21.8)2.44=32.08KN(4)、底层外纵墙含有24002400的木门和21001800的铝合金窗户的墙重为： 2.42.40.2+2.11.80.4+(6.63.85-2.42.4-2.11.8)2.44=41.39KN(5)、底层外横墙含有15002400木门的墙重为： 1.52.40.2+(2.14-1.52.4)2.44=12.43KN(6)、26层外横墙含有15001800铝合金窗户的墙重为： 1.51.80.4+(2.13.1-1.51.8)2.44=10.38KN(7)、无门窗的外横墙重为; a、底层： 7.23.752.44=65.88KN b、26层：7.22.852.44=50.07KN (8)、内纵墙含有20002100木门的墙重： a、底层： 22.10.2+(6.63.85-22.1)2.28=49.19KN b、26层：22.10.2+(6.62.95-22.1)2.28=35.66KN(9)、内纵墙含有10002100木门的墙重： a、底层： 22.10.2+(3.253.85-22.1)2.28=19.79KN b、26层：22.10.2+(3.252.95-22.1)2.28=13.12KN(10)、含有20004.05洞口的每片内纵墙重为： a、底层： (74.05-24.05)2.28=46.17KN b、26层：(73.15-23.15)2.28=35.91KN(11)、内横墙含有8002100木门的墙重为： a、底层： 0.82.10.2+ (2.354.15-0.82.1)2.28=18.74KN b、26层：0.82.10.2+ (2.353.25-0.82.1)2.28=13.92KN(12)、底层内横墙含24001800铝合金窗的墙重： 1.82.40.4+(7.93.95-1.82.4)2.28=63.03KN(13)、内横墙不含门窗的墙重： a、底层： 7.23.752.28=61.56KN b、26层：7.22.852.28=46.79KN(14)、内横墙不含门窗的墙重： a、底层： 7.93.92.28=70.25KN b、26层： 7.932.28=54.04KN各层墙体自重标准值见表4。表4各层墙体自重标准值层次墙体每片自重(KN)片数重量(KN)每层总重（KN） 1(1)48.78148.784407.68(2)a47.68295.36(3)a46.589419.22(4)41.39282.78(5)12.43224.86(7)a65.884563.52(8)a49.1910419.9(9)a19.79479.16(10)a46.1712554.04(11)a18.7422412.28(12)63.032126.06(13)a61.5612738.72(14)a70.251284326(2)b33.19266.38 3121.09(3)b32.089288.72(6)10.38220.76(7)b50.074200.28(8)b35.6612427.92(9)b13.12226.24(10)b35.9113466.83(11)b13.9226361.92(13)b46.7912561.48(14)b54.0414700.563.5屋面女儿墙自重标准值计算女儿墙采用200mm厚现浇钢筋混凝土，其高度为600mm，外贴瓷砖(0.5)，故女儿墙体的自重标准值为：250.2(512+18.92)0.6+0.5(512+18.92)0.6=461.34KN3.6各层重力荷载代表值计算 根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010 第5.1.3条，顶层重力荷载代表值包括：屋面及女儿墙自重，50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层墙体自重。 其它层重力荷载代表值包括：50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上、下各半层的柱及墙体自重。 第6层：(1)、女儿墙自重：461.34KN(2)、屋面现浇板自重：5118.95.3=5108.67KN(3)、半层墙自重：3121.0950%=1560.55KN(4)、梁重：39.6916+7.988+31.5728+4.9426+34.3714+9.0126 =2426.72KN(5)、半层柱子自重：0.536.8632=589.76KN恒载+0.5雪荷载：461.34+5108.67+1560.55+2426.72+589.76+0.50.355118.9=10315.72KN第25层：(1)、楼面现浇板板自重：a、宿舍现浇板自重：3.95(5118.9-3.67.82-2.43.626)=2715.31KNb、盥洗室、厕所现浇板自重：4.12.43.626=921.02KNc、楼梯自重：6.83.67.82=381.89KN(2)、楼面上下各半层柱子自重：36.8632=1179.52KN(3)、楼面上下个半层墙体自重为：3121.09KN(4)、梁重：39.6916+7.988+31.5728+4.9426+34.3714+8.632+9.0126 =2443.98KN(5)、楼面活荷载： a、宿舍活载：2.0(5118.9-2.77.26-3.67.82)=1582.20KNb、走廊活载：2.52.77.26=291.60KNc、楼梯活载：3.53.67.82=196.56KN恒载+0.5活荷载：2715.31+921.02+381.89+1179.52+3121.09+2443.98+0.5 (1582.2+291.6+196.56)=11797.90KN第1层：(1)、楼面现浇板板自重：a、宿舍现浇板自重：3.95(5118.9-3.67.82-2.43.626)=2715.31KNb、盥洗室、厕所现浇板自重：4.12.43.626=921.02KNc、楼梯自重：6.83.67.82=381.89KN(2)、楼面上下各半层柱子自重：50%46.0832+50%36.8632=1327.04KN(3)、楼面上下个半层墙体自重为：50%4407.68+50%3121.09=3764.39KN(4)、梁重：39.6916+7.988+31.5728+4.9426+34.3714+8.632+9.0126 =2443.98KN (5)、楼面活荷载： a、宿舍活载：2.0(5118.9-2.77.26-3.67.82)= 1582.20KNb、走廊活载：2.52.77.26=291.6KNc、楼梯活载：3.53.67.82=196.56KN恒载+0.5活荷载：2715.31+921.02+381.89+1327.04+3764.39+2443.98+0.5(1582.2+291.6+196.56)=12588.81KN建筑物总重力荷载代表值为： =12588.81+411797.90+10315.72=70096.13KN各质点重力荷载代表值及其质点高度如图4所示。图4 各质点重力荷载代表值4 地震作用计算4.1横向框架侧移刚度计算 (1)、梁的线刚度计算梁的线刚度计算见表5。(混凝土强度等级为C30，=3.0)表5梁的线刚度层次梁编号截面()跨度(m)惯性矩边框架梁中框架梁()() (KNm) () (KNm)16KL10.250.757.88.7913.195073117.5867615KL20.250.502.72.603.9433335.257778KL30.250.657.25.728.583575011.4447667 (2)、柱子的线刚度计算柱子的线刚度计算见表6。(混凝土强度等级为C35，=3.15)表6柱子的线刚度层次截面()高度(m)260.600.603.610.89000010.600.604.510.872000(3)、横向框架柱侧移刚度计算横行框架柱D值计算见表7。表7横向框架柱侧移刚度D值层次位置(KN/m)柱根数26边框架边柱0.560.22183334边框架中柱1.050.34283334中框架边柱0.750.272250012中框架中柱1.390.4134167128666681边框架边柱0.700.44187734边框架中柱1.310.55234674中框架边柱0.940.502133312中框架中柱1.740.602560012732156表中：K-梁柱线刚度比；-柱侧移刚度修正系数，D-柱的侧移刚度。由表7可见： =732156/866668=0.840.7 =732156/866668=0.840.7 =866668/866668=10.7根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010表3.4.3-2规定，各层柱之间的侧移刚度比值大于0.7，不属于侧向刚度不规则的结构。故该框架为规则框架。4.2横向框架自振周期计算高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002附录B.0.2规定：对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构、框架-剪力墙结构和剪力墙结构，其基本自振周期可按下试计算：。 (1)、横向框架结构顶点假想位移计算对框架结构，结构顶点假象位移可由下面三个公式计算：横向框架结构顶点假想位移计算见表8。表8横向框架结构顶点假想位移层次(KN)(KN)(KN.m)(m)(m)610315.7210315.728666680.011900.29138511797.9022113.628666680.025520.27948411797.9033911.528666680.039130.25396311797.9045709.428666680.052740.21483211797.9057507.328666680.066350.16209112588.8170096.137321560.095740.09574(2)、横向框架自振周期计算根据公式得横向框架的自振周期为： =1. =1.70.7=0.64s。4.3横向地震作用计算建筑抗震设计规范GB 50011-2010第5.1.2条第一条款规定：高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法来计算地震作用。所以本框架采用底部剪力法来计算地震作用。建筑抗震设计规范GB 50011-2010第5.2.1条规定：采用底部剪力法时，各楼层可取一个自由度，结构的水平地震作用标准值应按下式确定：。式中：-相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值，应按建筑抗震设计规范第5.1.4、第5.1.5条确定。-结构等效重力荷载单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85% (建筑抗震设计规范GB 50011-2010第5.1.2条)。在多遇地震作用下，由抗震设防烈度为7度，设计的基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第二组；建筑场地类别为II类，查建筑抗震设计规范GB 50011-2010表11.4-1和表11.4-2得：水平地震影响系数最大值：=0.08。特征周期值： =0.4s。因为=0.64s 1.4 =1.40.4=0.56s,且0.35s=0.4s0.55s,所以要考虑顶部附加地震作用，查建筑抗震设计规范GB 50011-2010表12.1得顶部附加地震作用系数=0.08+0.01=0.080.64+0.01=0.0612。因为 =0.40s=0.80s5 =50.4=2.0s，所以水平地震作用影响系数为： 对于多质点体系， =0.8570096.13=59581.71KN。结构底部总横向水平地震作用标准值为： =0.052459581.71=3122.08KN。结构底部附加集中水平地震作用为：=0.06123122.08=191.07KN。根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010式5.2.1-2计算得出的各层质点上的横向水平地震作用标准值见表9。表9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力层次(KN)(m)(KN.m)(KN)(KN)610315.7222.5232103.700.25070.9388734.80925.87511797.9018.9222980.310.2408705.791631.66411797.9015.3180507.870.1950571.552203.21311797.9011.7138035.430.1491437.012640.22211797.908.195562.990.1032302.482960.70112588.814.556649.650.0612179.383140.08由上表可知根据高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002第4.4.3条规定，A级高度建筑的露出层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于小于其上一层受剪承载力的65%。横向框架水平各层水平地震作用及地震剪力如图5所示。 图5横向框架各层水平地震作用及地震剪力4.4验算横向框架梁柱截面尺寸及水平位移该框架在地震区，故应同时验算截面得最大承载力及轴压比。梁的混凝土强度等级为C30，钢筋强度等级为HRB400级，柱的混凝土强度等级为C35，钢筋的强度等级为HRB400级。 (1)、框架梁框架梁采用统一截面尺寸，故只需对受力较大的楼面梁进行校核。 =512.79KN/m。 根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010第6.3.3条第一条款规定：梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。由于本框架的抗震等级为三级，因此。即 ，从而知，因此， 528.18KN.m (式中0.8是考虑构件的塑性变形进行调幅)。根据建筑抗震设计规范GB 50011-2010第6.2.9条规定钢筋混凝土结构的梁、柱、抗震墙和连梁，其截面组合的剪力设计值应符合下列要求：跨高比大于2.5的梁和连梁及剪跨比大于2的柱和抗震墙： 而本框架中，=262.97说明截面250750符合要求。(2)、框架柱只需对受力最大的底层中柱柱底截面得轴压比进行验算。 3557.78KN对于框架结构抗震等级为三级的混凝土的框架柱，由建筑抗震设计规范GB 50011-2010表15.6可知框架柱的轴压比限值为0.85。而故可满足轴压比要求。(3)、横向框架水平位移计算水平地震作用下横向框架结构的层间位移由表9可知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/966，小于建筑抗震设计规范GB 50011-2010表5.5.1条规定的弹性层间位移角限值，故满足要求。同时也满足高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002第4.4.5条规定的：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍的要求。因此该框架结构在水平地震作用下受扭转的影响不大，符合规范要求。表10横向水平地震作用下的位移验算层次(KN)(KN.m)(m)(m)(m)6925.878666680.001070.020813.61/336451631.668666680.001880.019743.61/191542203.218666680.002540.017863.61/141732640.228666680.003050.015323.61/118022960.708666680.003420.012773.61/105313140.087321560.004660.004664.51/9665 风荷载计算5.1风荷载作用下横向框架侧移计算 (1)、风荷载标准值风荷载标准值按下式计算：式中：-高度z处的风振系数； -风荷载体型系数； -风压高度变化系数； -基本风压()；建筑结构荷载规范GB 5009-2001第7.4.2规定高度大于30m，高宽比大于1.5的的建筑要考虑风振系数来考虑风压脉动的影响，但本教学楼的高度小于30m且高宽比小于1.5，所以不考虑风振系数，即=1.0。风压高度变化系数 ，可根据建筑物的高度和地面粗糙程度类别(本宿舍楼为B类)，查建筑结构荷载规范GB 5009-2001表23.1。风荷载体型系数可查建筑结构荷载规范GB 5009-2001表24.1。 风荷载计算取4号轴线横向框架，其负荷宽度为7.2m，将风荷载折算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程见表11，表中Z为框架节点离室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风荷载的面积。受荷面积计算：一层：(4.05+3.6)/27.2=27.54 标准层：3.67.2=25.92 顶层：0.53.67.2=12.96表11风荷载标准值计算层次Z61.01.322.051.280.8512.9618.3351.01.318.451.220.8525.9234.9441.01.314.851.140.8525.9232.6531.01.311.251.040.8525.9229.7921.01.37.651.00.8525.9228.6411.01.34.051.00.8527.5430.43横向框架分析时，各层节点上的集中荷载如图6所示（下页）。(2)、风荷载作用下的水平位移验算风荷载作用下横向框架结构的层间位移和顶点位移计算过程见表12。表12风荷载作用下横向框架位移验算层次(KN)(KN/m)(m)(m)(m)618.331133340.000070.002283.61/51429534.941133340.000190.002213.61/18947432.651133340.000310.002023.61/11613329.791133340.000420.001713.61/8571228.641133340.000520.001293.61/6923130.43938660.000770.000774.51/5844注：表中根据表7中的中框架中柱和中框架边柱的D值得到，比如=2(22500+34167)=113334。由表12可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/5844，远小于高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002表10.3规定的楼层间最大位移与层高之比的限值1/550的要求，因此刚度满足要求。图6 风荷载作用下的结构计算简图6 框架内力计算6.1水平地震作用下横向框架内力计算以图2中4号轴线计算单元的横向框架内力计算为例，说明计算方法。边框架和纵向框架的计算，鉴于毕业设计时间不多，因其计算方法与步骤和横向框架相同，这里不再赘述。框架结构内力计算采用D值法，其中D和取自表7，梁柱线刚度之比K取自表5和表6；层间剪力取自表9。其中个柱的反弯点高度又下式确定：。是为框架柱的的标准反弯点高度比；为上、下层梁柱线刚度变化时反弯点高度比的、修正值；、为上、下层层高高度变化时反弯点高度比的修正值。具体的柱剪力和弯矩计算过程见表13。梁端弯矩、轴力及柱剪力的计算过程见表14，其中梁的线刚度取之表5，表14中柱轴力负号表示拉力，当左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下，横向框架的弯矩图、梁端剪力图、及柱轴力图分别见图7和图8。表13横向水平地震作用下框架柱剪力和弯矩标准值柱层次H(m)(KN)(KN/m)D(KN/m)(KN)K(KN.m)(KN.m)边柱63.6925.87866668225000.0259624.040.750.32528.1358.4253.61631.66866668225000.0259642.360.750.40060.1091.5043.62203.21866668225000.0259657.200.750.42587.52118.4033.62640.22866668225000.0259668.540.750.450111.03135.7123.62960.70866668225000.0259669.850.750.500125.73125.7314.53140.08732156213330.0291491.500.940.650267.64144.11中柱63.6925.87866668341670.0394236.501.390.37048.6287.7853.61631.66866668341670.0394264.321.390.42097.25134.3043.62203.21866668341670.0394286.851.390.450140.70171.9633.62640.22866668341670.03942104.081.390.470176.10198.5823.62960.70866668341670.03942116.711.390.500210.08210.0814.53140.08732156256000.03496109.781.740.613302.83191.18以六层为例：K=0.75；查表得=24.040.3253.6=28.13KN.m；=24.04(1-0.325)3.6=58.42KN.m；二层：二层：表14中的梁端弯矩的计算公式如下：式中：、-节点处柱上、下端弯矩； 、-节点处左、右的梁端弯矩； 、-节点处左、右的梁的线刚度。梁的剪力计算公式如下： 柱的轴力计算公式如下：表14水平地震作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边 梁走 道 梁柱轴力l(m)(KN.m)(KN.m)(KN)l(m)(KN.m)(KN.m)(KN)边柱N(KN)中柱N(KN)67.858.4247.3313.562.740.4540.4529.96-13.56-16.457.8119.6398.6327.982.784.2984.2962.44-41.54-50.8647.8178.50145.1041.492.7124.05124.0591.89-83.03-101.2637.8223.23182.9552.082.7156.33156.33115.8-135.11-164.9827.8236.76216.3758.092.7184.89184.89136.96-193.20-243.8517.8269.84243.0165.752.7158.25158.25117.22-258.95-295.32以第六层为例：边梁：=58.42KN.m； 走道梁： 柱轴力： 边柱：N=0-13.56=-13.56KN 中柱：N=13.56-29.96=-16.4KN图7 水平地震作用下框架婉拒图（KN）图8 水平地震作用下框架梁梁端剪力及框架柱轴力图（KN）6.2风荷载作用下框架内力计算风荷载作用下仍以4号轴线作为计算单元，计算框架结构的内力。其内力计算过程与水平地震作用下的相同。具体的柱剪力和弯矩计算过程见表15；梁端弯矩及剪力计算过程见表16。表15风荷载作用下框架柱剪力和弯矩标准值柱层次H(m)(KN)(KN.m)D(KN.m)(KN)K(KN.m)(KN.m)边柱63.67.56113334225000.19851.500.750.3251.763.6553.621.95113334225000.19854.360.750.4006.289.4243.635.39113334225000.19857.020.750.42510.7414.5333.647.66113334225000.19859.460.750.45015.3318.7323.659.45113334225000.198511.800.750.50021.2421.2414.571.9893866213330.227316.360.940.65047.8525.77中柱63.67.56113334341670.30152.281.390.3703.045.1753.621.95113334341670.30156.621.390.42010.0113.8243.635.39113334341670.301510.671.390.45017.2921.1333.647.66113334341670.301514.401.390.47024.3627.4823.659.45113334341670.301517.921.390.50032.2632.2614.571.9893866256000.272719.631.740.61354.1534.19表16风荷载作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边 梁走 道 梁柱轴力l(m)(KN.m)(KN.m)(KN)l(m)(KN.m)(KN.m)(KN)边柱N(KN)中柱N(KN)67.83.652.791.212.72.382.381.76-1.21-0.5557.811.189.102.62.77.767.765.75-3.81-3.747.820.8116.794.822.714.9514.9511.07-8.63-9.9537.829.4724.146.872.720.6320.6315.28-15.50-18.3627.836.5730.538.602.726.0926.0919.33-24.10-29.0917.847.0135.8310.622.730.6230.6222.68-34.72-41.15风荷载作用下横向框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图分别见图9、图10。图9风荷载作用下横向框架的弯矩图（KN.m）图10梁端剪力图及柱轴力图6.3竖向荷载作用下横向框架的内力