连云港市职业大学实验教学楼毕业设计.doc

淮海工学院二一三届本科毕业设计 连云港市职业大学实验教学楼毕业设计目 录第一章：建筑设计11.1 建筑概况11.2 建筑做法11.2 设计内容3第二章 主体结构布置方案72.1 结构平面布置72.2 梁板柱等截面尺寸确定8第三章 结构竖向荷载统计83. 1横荷载计算11第四章 主体结构内力，位移104.1 活载计算144.2 楼面荷载汇总144.3 横向水平地震作用下线刚度计算174.4 横向水平地震作用下框架内力计算294.5 风荷载作用下框架结构内力和侧移计算234.6 恒载，活载作用下结构内力 37第五章 框架梁弯矩调幅及控制截面555.1 框架梁竖向荷载弯矩调幅555.2 各荷载作用下框架控制截面 57第六章 主体结构内力组合646.1 框架梁内力组合64第七章 框架梁柱配筋计算667.1 梁的正截面受弯承载力配筋计算667.2 梁的斜截面受剪承载力配筋计算677.3 柱的正截面受弯承载力配筋计算717.4 梁的斜截面受剪承载力配筋计算72第八章 板的结构计算738.1 标准层和底层板内力分析及配筋738.2 顶层板内力分析及配筋75第九章 楼梯设计78淮海工学院二一三届本科毕业设计 9.1 设计参数809.2 楼梯板计算809.3 平台板计算809.4 平台梁计算80结论 81致谢 82参考文献83附录84第 86 页 共 84 页淮海工学院二一三届本科毕业设计 第一章 建筑设计1.1建筑概况1.1. 1设计简介本设计为连云港市职业大学职业教学楼。位于人民路和南海路路交汇处，该地区是商业边缘地带，因此交通比较便利，正门面朝南方，采光比较好。本建筑的安全、隔音等要求相对较高，因此对建筑材料等要求也很高，本建筑框架采用了现浇钢筋混凝土结构，因此整体性比较好，填充墙采用了KP1M10多孔砖，门窗才用了木、铝合金等材料。建筑采用“一”字形框架结构并设有抗震缝。建筑的正门位于南侧，北面还设置有两个相对比较小的门，方便办公人员和顾客的出入，此外还有利于紧急逃生。门卫室设置在左侧的附楼一楼，方便保安人员的办公。整个建筑整体布局相对合理，办公环境比较好。1.2建筑做法本设计的建筑做法选用的根据是房屋建筑学和施工说明，具体做法如下所示：三工程做法 1.墙体防潮 防水砂浆防潮层 做法：20厚1:2水泥砂浆掺5%避水浆，位置在-0.06M标高处 2.地面做法 室内地面:水磨石地面 详细做法：1.15厚1:2水泥白石子（或掺有色石子）磨光打蜡 2.素水泥浆结合层一道 3.15厚1：3水泥砂浆找平层 4.40厚C15细石混凝土 5.撒绿豆砂一层黏牢 6.刷冷底子油一道，热沥青二道防潮层厚2.0以上 7.60厚C15混凝土，表面撒1:1水泥黄砂，压实抹光 8.100厚碎石或碎砖夯实 9.素土夯实 3.楼面做法: 楼面:水磨石楼面，每间距约1000（或按设计）用玻璃或铜条分格。 详细做法：1.15厚1:2水泥白石子（或掺有色石子）磨光打蜡 2.刷素水泥浆结合层一道 3.20厚1： 3水泥砂浆找平层 4.现浇钢筋混凝土楼面 4.踢脚、台度做法 水磨石踢脚,台度:踢脚高为150.刷相应于基墙材料的处理剂。 详细做法：1.10厚1：2水泥白石子（或掺有色石子） 2.12厚1：3水泥砂浆打底 3.刷界面处理剂一道 5.内墙面做法 油漆墙面: 1.刷无光油漆 2.5厚1:0.3:3水泥石灰砂浆粉面 3.12厚1：1：6 水泥石灰砂浆打底 4.刷界面处理剂一道 6.外墙面做法 彩色弹性涂料墙面:柱及窗顶刷400宽灰白色涂料，其余刷蓝灰色涂料，勒脚涂深灰色涂料 详细做法：1.喷罩面层 2.3厚面层弹色浆点 3.刷底色浆 4.12厚1：3水泥砂浆打底 5.刷界面处理剂一道 8.屋面做法 7.油毡防水屋面 详细做法：1.三毡四油，热铺绿豆砂一层 2.冷底子油一层道 3.20厚1:3水泥砂浆找平层 4.现浇钢筋混凝土屋面 8.平顶做法 喷涂顶棚 详细做法：1刷涂料2.板底腻子刮平3.刷素水泥浆一道（内掺建筑胶） 9.油漆做法 木质基层:调和漆二度，底油一度。适用于木门窗、水平顶、木封板 抹灰面基层:调和漆二度，满刮腻子二道，刷稀释乳胶漆一度。适用内、外墙。 10.道路做法混凝土整体路面: 1.60厚C20号混凝土面层（分块倒制，振捣密实，随打随抹平，每块路面长不大于6M，沥青砂子或沥青处理松木条嵌缝） 2.150厚碎石或砖石，灌M2.5水泥砂浆 3.素土夯实 11.坡道、台阶做法 水泥台阶： 1.20厚1:2.5水泥砂浆抹面 2.素水泥浆一遍 3.70厚C15混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1% 4.200厚碎石或碎砖石，灌1:5水泥砂浆 5.素土夯实 12.水泥防滑坡道：1.20厚1:2水泥砂浆抹面，15宽金刚砂防滑条，中距80，凸出坡面 2.素水泥浆一道 3.100厚C15混凝土 4.200厚碎石或碎砖，灌1:5水泥砂浆 5.素土夯实 13.散水做法散水宽60每隔7.2M设置伸缩缝一道，墙身与散水设20宽沥青胶结料嵌缝，坡度5% 详细做法：1.40厚C20细石混凝土，撒1：2水泥黄砂压实抹光 2.120厚碎石垫层 3.素土夯实 1.3设计内容1.3.1建筑设计本建筑采用的是现浇混凝土框架结构，共6层，底层为教室，办公及实验室。层高为3.9m，室内外高差为0.30m，不上人平屋顶。设计之初，首先阅读设计任务书，明确设计要求，从建筑到结构总体上把握整个设计。在建筑设计部分，认真完成建筑设计的每个步骤，反复查阅规范，认真选择建筑材料，精心布局房间的功能，使其布局合理，功能性显著，为以后的结构设计部分打下良好的基础。1.3.2 结构设计 结构设计主要以计算一榀框架的内力为主，严格按照荷载规范、混凝土结构设计规范、混凝土结构设计以及结构抗震设计等要求，遵照结构力学的计算方法，并结合使用Excel和结构力学求解器进行内力计算。计算步骤包括以下几个方面：1、结构布置、柱网布置、计算简图以及梁、柱截面尺寸板厚的确定1) 梁截面尺寸的确定。2) 柱截面尺寸的确定，由轴压比来确定。3) 板厚的确定。4) 计算单元选取，取轴线一榀框架为计算单元。2、水平荷载计算1) 地震作用内力计算根据荷载规范算出各楼层的自重，计算梁柱线刚度，在框架结构内力与位移计算中，现浇楼面可视作框架梁的有效翼缘，框架边梁惯性矩取矩形梁的1.5倍，框架中梁惯性矩取矩形梁的2倍。在地震荷载作用下，用顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法计算横向各层等效地震力，根据计算结果，必须考虑顶部附加水平地震作用力的影响。楼层弹性位移及验算。2) 风荷载作用内力计算先确定一系列系数的取值。对于本框架结构基本风压值不需调整。由于本建筑物总高度小于30米，对于横向框架：H/B1.5，沿房屋高度在一定范围内变化，故考虑风压脉动系数的影风压高度变化系数，按B类地区用插值法根据各层离地面高度查表算出；对于纵向框架：H/B1.5，因此风振系数取1.0。风载体形系数按矩形结构，迎风面取0.8，背风面取-0.5，总体形系数。其余同地震荷载计算。3、竖向荷载计算恒载由构件自重、装饰材料的重量，按一定的传力途径计算出框架的横梁上的线荷载及柱上的集中力，求出梁的固端弯矩，然后用弯矩分配法计算梁、柱的弯矩，用弯矩分配法时采用分层法计算各结点处弯矩，再进行叠加，最后求出平衡弯矩，再由平衡条件求出梁柱剪力和轴力。活载计算过程同恒载。4、内力调整前面进行的设计均为弹性设计，而混凝土为弹塑性材料，因而，应采用概念设计，这样在地震荷载作用下，框架就具有一定的延性，可吸收消耗一部分地震力，在一定程度上能保证结构的安全。为提高抵抗地震作用的能力，这就需要进行弯矩调幅，降低负弯矩，减少配筋面积。由于此结构为现浇框架结构，支座弯矩调幅系数取0.8，跨中弯矩由平衡条件求得。支座弯矩和剪力设计值，应取支座边缘得数值，同时，梁两端支座截面常是最大负弯矩及最大剪力作用处。在水平荷载作用下，端截面还有正弯矩，而跨中控制截面常是最大正弯矩作用处。根据弯矩图可知，柱的最大弯矩值出现在柱两端，剪力和轴力值在同一楼层内变化很小，因此，柱的设计控制截面为上、下两端截面，即梁的上、下边缘。所以，在轴线处的计算内力也要换算成梁的上、下边缘处的柱截面内力。5、内力组合考虑五种荷载组合：（注：重力载恒载+0.5活载）1） 1.2恒载+1.4活载；2） 1.35恒载+0.98活载 3） 1.2恒载+1.4风载；4） 1.2恒载+0.9（1.4活载+1.4风载）；5） RE（1.2重力载+1.3地震荷载）；6、梁、柱、板、楼梯及基础的配筋1）梁的配筋计算中，分为正截面计算和斜截面计算。正截面计算主要是取梁端最大负弯矩、跨中最大正弯矩来配梁的纵筋，其中，跨中按T型截面计算，支座处按矩形截面计算。斜截面计算主要是取梁端最大剪力来配梁的箍筋，同时考虑地震剪力的影响。梁端箍筋加密区需按构造要求配置。2）柱的正截面计算中。柱的弯矩和轴力组合共考虑了三种组合，即|M|max及相应的N；Nmax及相应的M; Nmin及相应的M。但大多数情况下这几种组合都有一至二组重合，所以一般情况下，最不利组合只有一至两种，取配筋最大的为最终配筋依据。3）规范规定：当板的长宽比值80mm。由于本设计中lox=3.6m，故h=（1/401/50）3600mm=7290mm，本设计中，取扳厚为120mm。 第三章 竖向荷载统计3.1横荷载计算3.1.1屋面荷载标准值20厚1:3水泥砂浆找平层：0.0220=0.4kn/高聚物改性沥青卷材层： 0.35kn100厚现浇钢筋混凝土屋面板：0.125=2.5KN/ 20厚混合砂浆天棚抹灰：0.0217=0.34KN/ 合计 3.59KN/3.1.2楼面荷载标准值15厚1:2水泥面石子：0.65素水泥浆找平层：0.6520厚1：3水泥砂浆找平层：0.65KN/ 100厚现浇钢筋混凝土屋面板：0.125=2.5KN/20厚混凝土砂浆天棚抹灰：0.0217=0.34KN/合计 3.49KN/3.1.3框架梁柱荷载标准值1、梁自重：（包括20mm厚抹灰）1）主梁：700250mm 0.70.2525=4.375KN/m梁侧抹灰：（0.7-0.1）0.02172=0.408KN/m合计： 4.78KN/m2）主梁（450250mm）0.450.2525=2.8125KN/m梁侧抹灰：(0.45-0.1)0.02172=0.238kn/m 合计： 3.05KN/m3）次梁（450250mm）0.450.2525=2.81KN/m梁侧抹灰：（0.450.1）0.02172=0.238KN/m 合计： 3.05KN/m2、柱自重：（包括20mm厚抹灰）柱（600600）：0.60.625=9.0柱侧抹灰：0.60.02174=0.82 合计： 9.823.1.4填充墙荷载标准值本设计中，内外墙均用KP1M10多孔砖砌筑，厚度为240mm，女儿墙用普通机制砖，因此内外墙和女儿墙单位面积自重（包括20mm厚抹灰）为：0.2419+0.02172=5.243.1.5门窗荷载标准值铝合金玻璃窗（以钢框玻璃窗计算）取，木门取。3.1.6楼梯荷载的标准值 2）底层第一段以上楼梯：2、平台梁尺寸和平台板厚度确定1）平台梁尺寸：跨度l=4.2m2)平台板尺寸：板跨度l=1.92m3、梯段板荷载1）水磨石面层（16层）：2）三角形踏步（16层）：3）4） 5）合计底层第一梯段：10.56+1.88+3.43+0.72=16.59KN/m底层第二梯段以上：7.92+1.88+3.43+0.72=13.95KN/m4、平台板荷载1）水磨石面层：0.652）100厚钢筋混凝土板：0.1025=2.53）板底抹灰：0.0217=0.34合计： 3.495、平台梁荷载1）梁自重：0.25（0.45-0.10）25=2.19KN/m2）梁侧面抹灰：0.02（0.45-0.10）217=0.23KN/m合计： 2.42KN/m第四章 主体结构内力、位移4.1活荷载计算本设计为不上人屋面活荷载取为0.5，雪荷载标准值为0.4，规范规定在计算重力荷载代表值时，上人和非上人屋面的屋面活荷载均取为雪荷载。楼梯活荷载为2.5，卫生间活荷载为2.0，教室活荷载取为2.0，走廊活荷载为2.5。4.2楼层荷载汇总计算各层的重力荷载代表值时，恒载取该楼面或屋面下一层中间至上一层中间之间的荷载，活荷载取一半，各层重力荷载代表值集中于楼层标高处。3.5.1 顶层荷载汇总1、女儿墙自重女儿墙高为0.9m，中心线周长为130.2m，因此，G=(50.4+14.7)0.925.24=614.02KN2、屋面自重屋面面积为740.88，G=50.414.73.59=2659.76KN3、柱自重（包括抹灰）G=9.823.6320.5=565.63KN4、梁自重主梁：4.78（16-0.6）16=412.9KN主梁：4.78（7.2-0.6）28=883.344KN次梁：3.05（2.7-0.6）8=51.24KN合计：G=4769.44KN5、顶层重力荷载代表值1）荷载汇集1：楼面自重A总面积：S=50.414.7=740.88 洞口面积：S洞=3.662=43.2 Sz=0.60.632=11.52B.净S=740.88-43.2-11.52=686.16mm故 g=3.49686.16=2394.70KN2) KL自重：同顶层 1347.48 KN3) 次梁自重：3.05(6-0.24)14=245.95KN4) 柱自重：顶下+六上=9.823.90.5322=1225.54KN5) 门窗自重：顶下+六上=2.10.8170.2+2.02.0300.4+0.92.00.4=45.89KN6) 墙体自重 主墙：（50.4-0.67）3.945.24+(14.7-0.63)3.225.24-45.89-(3.6-0.12-0.3)3.225.24=3387.04KN 次梁下墙：（6-0.24）3.4575.24=728.9KN故 g=3387.04+728.9=4115.94KN 7）楼梯自重： 梯段重=9.293.562=66.14KN 平台梁重=2.2（3.6-0.24）3=22.2KN 平台板重=3.49（3.6-0.24）1.48=17.36KN 故 g=20.5（66.14+22.2+17.56）=105.7KN 8）活荷载：卫生间：2.57.26=108KN 楼梯： 2.53.662=108KN 走廊： 2.550.42.7=302.4KN 楼板： 2.0（50.414.7-3.662-7.26-50.42.7）=518.4KN合计 1036.8KN 六层重力荷载代表值 G5=Gk5+e5Q5 =9481.2+0.51036.8 =9999.6KN底层重力荷载代表值 1荷载汇集： 1）楼面自重（同五层）=2394.70KN 2）KL自重（同五层）=1347.48KN 3) 次梁自重（同五层）=245.95KN 4）柱自重：二下+低上=1225.540.5+0.59.824.832=1366.95KN 5) 门窗自重：二下+低上=55.150.5+（22280.4+2.10.818+33.20.3+1.630.3）0.5=67.98KN 6)墙体自重：二上+底上 A. 二下：同五上 2057.97KN B. 底上 KL下墙：0.5（14.7-0.63）2+（50.4-0.67）4-（3.6+0.48）2（3.9-0.7）5.24-（22280.4+33.23+1.630.3）0.5=1686.92KN 次梁下墙：同顶 728.9KN 故：g=2057.97+1686.92+728.9=4473.79KN 7) 楼梯自重=二下+底上=105.72=211.4KN 8) 活载：1036.8KN 底层重力荷载代表值：Ge1=Gk1+4E1Qk1=10626.83KN 各层重力荷载代表值 表4.2.1荷载顶层五层二四层底层恒载标准值 (KN)楼层面2659.762394.72394.72394.7梁荷1593.431543.431493.431493.43柱荷612.771225.541225.541366.95门窗27.5855.1555.1567.98墙体2671.994115.944115.944475.79楼梯0105.721142114横标4621.269481.29586.910108.43活载（KN）活载296.351036.81036.81036.8活标148.18518.4518.4518.4 (KN)重力荷4769.449999.610105.310626.83.各层重力荷载代表值如4.2.1所示图4.2.1 各层重力荷载代表值4.3 横向水平地震作用下的线刚度计算 4.3.1 横向框架侧移刚度计算 底层梁的线刚度 表4.3.1类别截面尺寸bh（mm2）弹性模量Ec=（N/）惯性矩跨度L（mm）线刚度i0=EcIc/L边框架梁Kb=1.5i0中框架梁Kb=2.0i0AB跨，CD跨2507003.01048.5810960004.2910106.4310108.581010BC跨2504503.01041.9010927002.110103.1510104.21010纵梁的线刚度 表4.3.2截面尺寸bh（mm2）弹性模量Ec=（N/）惯性矩跨度L（mm）线刚度i0=EcIc/L边框架梁Kb=1.5i0中框架梁Kb=2.0i02507003.01048.5810972003.5810105.3710107.161010柱子的线刚度 表4.3.3层次截面尺寸bh（mm2）弹性模量Ec=（N/）惯性矩（mm4）层高H（mm）线刚度i0=EcIc/L2-66006003.01041.08101039008.31101016006003.01041.08101048006.751010柱子的侧移刚度D值计算 表4.3.4层次截面尺寸 bh(mm2)层高 H（mm）=Kb/2Kc （一般层）=/(2+) （一般层）D=Kc12/H2根数=Kb/Kc （底层）=(0.5+)/(2+)（底层）边框架边柱2-660060039000.770.28183574160060048000.950.49172004边框架中柱2-660060039001.15037242584160060048001.420.56196884中框架边柱2-660060039001.030.34222911216006004800 1.230.541898412中框架中柱2-660060039001.540442884712160060048001.890.612144512因为D1/D2=632700/784116=0.8070.7所以本框架为规则框架4.3.2 横向框架自振周期计算由于本框架结构的质量和刚度沿高度方向分布比较均匀，因此，采用顶点位移法计算结构自振周期，其公式为T1=，式中为考虑填充墙对结构刚度影响的自振周期的修正系数，可在0.60.8范围内取值，本设计取0.65；为用D值法求得的结构顶点的位移（单位为m）。用D值法计算结构的顶点位移的过程是：第i层与第i-1层的相对位移=-=，为重力荷载代表值的累加，为第i层刚度，首先计算出第一层的侧移=，具体计算过程见表3.6.6。横向框架顶点位移计算 表4.3.6层次Gi（KN）Gi（KN）Di(KN/m)ui-ui-1=G/Di(m)ui(m)64769.444769.447841160.0060.24859999.6 14769.047841160.0190.242410105.3248743.47841160.0320.223310105.334979.647841160.0450.191210105.345084.947841160.0580.146110626.8355711.776327000.0880.0884.3.3 横向框架水平地震作用地震作用按7度设防，设计基本地震加速度为0.1g，类场地，设计地震分组为第二组。查表得：Tg=0.40s，=0.08。由于T1=0.7065s1.4Tg=0.56s，而且TgT11.4Tg，所以要考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数：=0.08T1+0.01=0.080.7065+0.01=0.06652顶部附加水平地震作用：则质点i的水平地震作用,顶层为。其余各层楼层间地震剪力见表4.3.7。各层地震作用及楼层间地震剪力 表4.3.7层次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiu(m)Fi（KN）Vi(KN)63.924.34769.44115897.390.00063494.88494.8853.920.49999.6203991.840.0017871.04 1365.9243.916.510105.3166737.450.0026711.972077.8933.912.610105.3127326.780.0033543.692621.5823.98.710105.387916.110.0038375.412996.9914.84.810626.8351008.780.0051217.813214.8各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布图4.2.3. 多遇地震作用下的位移计算 水平地震作用下框架结构的层间Ui和顶点位移 Ui分别按下式计算 Ui=Vi/Dij Ui=(U)k 各层的层间弹性位移角e= Ui/hi,根据抗震规范，考虑砖墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值【e】1/550从上表中可见最大层间位移角发生在第一或第二层第一层：0.0051/4.8=1/0.00103第二层：0.0038/3.9=0.00097可见最大层间弹性位移角发生在第二层0.00103=1/7891/550满足规范要求4.4 横向水平地震作用下框架内力的计算 1.取4轴线一榀框架令ic上=1.0，则框架柱端剪力及弯矩按下列公式计算Vij=DijVi/Dij Mij=Vijyh Mij=Vij(1-y)h Y=Yo+Y1+Y2+Y3 注：Y0-框架柱的标准反弯点高度比 Y1-上下层梁线刚比变化时的修正值 Y2-上层层高变化的修正值 Y3-下层层高变化的修正值梁端弯矩及剪力计算 Mb左=（Mc上+Mc下）K1/K1+K2 MB右=（Mc上+Mc下）K2/K1+K2 Vb= (Mb左+MB右4.4.1 横向框架4轴线柱端弯矩计算其基本原理是：把框架各楼层的层间总剪力Vi按各柱的侧移刚度（D值）在该层总侧移刚度中所占比例分配到各柱，即可求出第i层第j柱的层间剪力Vij。根据求得的各柱的层间剪力Vij和修正后的反弯点位置y，即可确定柱的上下端弯矩。以第6层为例，轴线各柱的柱端弯矩如下： 层高h=3.6，总剪力V6=969.49KN，层间刚度=676104KN/m,D、G轴柱（柱刚度Di=17833KN/m，相对刚度=0.544），EF轴柱（柱刚度Di=29714KN/m，相对刚度=1.089）。1、D、G轴柱端弯矩Vi=y=y0+y1+y2+y3 (其中，y为柱的反弯点高度比，y0为主子的标准反弯点高度比，y1为考虑柱上下端横梁线刚度变化对柱的反弯点修正系数，y2和y3是考虑上下层层高与本层层不同时柱的反弯点修正系数）。查表得：y0=0.25+0=0.25，由于上、下层梁线刚度之比，故y1=0，且上、下层高度无变化，故y2=y3=0。所以，y=0.25，1-y=0.75。M上=Vi（1-y）h=25.570.753.6=69.04KNM下=Viyh=25.570.253.6=23.01KN2、E、F轴柱端弯矩Vi=y=y0+y1+y2+y3 查表得：y0=0.35+0.0890.05/（2-1）=0.354，y1=y2=y3=0，故y=0.354，1-y=0.646。M上=Vi（1-y）h=42.180.6463.6=98.09KN.mM下=Viyh=42.180.3543.6=53.75KN.m其余各层柱端弯矩见表3.6.9。横向框架轴轴线柱端弯矩计算 表4.4.1层次层高h（m）层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m)轴柱（边柱）柱刚度Di（KN/m)柱剪力Vij(KN)y1-yMi上Mi下63.9494.887841162229114.071.030.350.6535.6719.2153.91365.927841162229138.831.030.450.5583.2968.1543.92077.897841162229159.071.030.450.50126.7103.6733.92621.587841162229174.531.030.500.50145.33145.3323.92996.997841162229185.21.030.500.50166.14166.1414.83214.86237001898496.461.230.640.36166.68296.33层次层高h（m）层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m)轴柱（中柱）柱刚度Di（KN/m)柱剪力Vij(KN)Y1-yMi上Mi下63.9494.887841162884718.21.540.380.6244.0126.9753.91365.927841162884750.251.540.450.55107.7988.1943.92077.897841162884776.441.540.480.52155.02143.1033.92621.587841162884796.451.540.500.50188.08188.0823.92996.9978411628847110.261.540.500.50215.01215.0114.83214.863270021445108.961.890.620.48251.04324.263.6.6 地震作用下梁端弯矩、梁端剪力和柱轴力计算横向框架轴线横向框架分析，轴线柱端弯矩已经计算出，见表4.4.1。求出柱端弯矩后，可用节点平衡法求梁端弯矩，节点处上、下柱端弯矩之和等于左、右梁端弯矩之和，节点左、右梁端弯矩的大小按梁的线刚度进行分配。其公式如下：左端 右端 其中，为节点上下柱端弯矩之和，为节点左侧梁线刚度，为节点右侧梁线刚度。梁端剪力，可由杆件平衡条件求出，按下面公式计算：V左=V右=其中，V左梁左侧剪力V右梁右侧剪力梁左右弯矩之和L梁的跨度柱子上端轴力等于该柱上端节点两侧梁端剪力与该柱所对应的上层柱下端轴力的代数和，即：其中，第i层第k根柱上端轴力第i+1层第k根柱的柱下端轴力第i层第k根柱上端节点处左右梁端剪力代数和先以第六层为例进行详细过程计算。1、D-E，E-F跨梁弯矩在D轴线和轴线交点处柱节点处：