青岛某工业园加工厂房结构设计.doc

中国石油大学（华东）本科毕业设计青岛某工业园加工厂房结构设计- 1 -第1章 前 言1.1 门式刚架简介门式刚架轻型房屋钢结构体系，简言之，是由门式刚架承重结构、配套轻型屋盖和墙体围护结构、以及相应的支撑系统所组成的结构体系。门式刚架轻型房屋钢结构属轻型钢结构的一个分枝，这种结构型式体现出轻钢结构轻型、快速、高效的特点，应用节能环保型新型建材，实现工厂化加工制作、现场施工组装、方便快捷、节约建设周期；结构坚固耐用、建筑外型新颖美观、质优价宜、经济效益明显；柱网尺寸布置自由灵活、能满足不同气候环境条件下的施工和使用要求。1.2 国内外现状近年来，钢结构建筑在我国出现了非常好的发展势头,应用范围不断扩大。目前，我国钢结构建筑的发展处在建国以来最好的一个时期。但与国外的一些发达国家相比，我国在许多方面还存在着明显差距，如美国、日本、德国等国家，在工程建设中广泛采用钢结构，钢结构建筑占整个建筑的40%以上，而目前我国的钢结构建筑所占比重还不到5%。由此可见，我国的钢结构建筑市场还存在着巨大的发展空间。多年来我国钢材供应短缺，建筑钢结构一般只用于重型冶金厂房、大跨度桥梁和大跨度公共建筑。目前，我国钢已连续9年产量超过亿吨，目前年产量已经近三亿吨，建筑钢材供应充足，钢材的质量不断改善，国家在政策方面也改为鼓励建筑行业积极合理采用钢结构，以促进建筑市场的健康发展。随着钢结构特别是轻钢结构在普通工业和民用建筑中的大量应用，建设部在中国建筑金属结构协会下设立了建筑钢结构委员会。进行钢结构市场行业管理，鼓励并推动钢结构的普及应用。第2章 门式刚架主刚架设计青岛某工业园2#车间结构形式为门式刚架轻型钢结构房屋，位于某经济技术开发区，跨度30.0m，纵向长度63.0m，建筑面积1935.00m2，柱高6.0m（室内地面至梁底），柱距9.0m，地面以上总高度8.0m。建筑耐火II级；采光标准IV级。 根据生产工艺要求无吊车，屋面采用0.5mm厚压型钢板+75mm厚玻璃棉+钢丝网；墙体：标高1.5m以下为240砖墙，标高1.5m以上为0.5mm厚压型钢板+50mm厚玻璃棉+0.5mm厚压型钢板；刚架柱、梁均采用变截面，柱与梁为刚接，柱与基础为刚接，拟在刚架平面外设柱间支撑及檩条端部隅撑，并设置柱梁的侧向支撑，材料采用Q345B和Q235B钢材。 气象资料： 夏季室外计算温度：30.5 冬季室外计算温度：2 绝对最高温度： 35.5 绝对最低温度：15.5 最大日降雨量： 300mm 基本风压： 0.60kN/m2 空气性质：有盐雾 主导风向： 冬季：北西； 夏季：南东 最大积雪深度： 240mm 基本雪压：0.20 kN/m2 最大冻深： 50cm 屋面活荷载：对刚架取0.30kN/m2, 对檩条取0.50kN/m2根据工程经验，其他有关荷载取值如下： 屋盖自重（标准值，坡向） 0.5mm厚压型钢板+75mm厚玻璃棉+钢丝网 0.15 kN/m2，檩条及支撑 0.10 kN/m2，刚架斜梁自重 0.15 kN/m2， 墙面（非砖墙部分）及柱自重（包括柱、墙骨架）0.50 kN/m2。 工程地质及水文地质资料地基容许承载力: 180kPa最高地下水位： 自然地坪下1.00m地下水性质： 有弱硫酸盐侵蚀；地面土质：盐碱土；自然地面绝对标高：76.00m，相对标高:0.30m地震基本烈度： 6度 图212.1 荷载计算屋面自重（标准值，沿坡向）0.5mm厚压型钢板+75mm厚玻璃棉+钢丝网 0.15KN/檩条及支撑 0.1 KN/刚架斜梁自重 0.15 KN/ 0.4 KN/屋面雪荷载（标准值） 0.2 KN/屋面活荷载（标准值） 0.3KN/（对刚架）；0.5KN/（对檩条）；不与雪荷载同时考虑。墙面（非砖墙部分）及（包括柱子、墙梁架） 0.5KN/风载：基本风压0.6KN/，地面粗糙等级A级，风载体形系数见图22，+0.25-1.00-0.65-0.55CB A E D 图222.2 各部分作用荷载2.2.1 屋面荷载：标准值：0.49=3.62KN/m设计值：3.621.24.34 KN/m2.2.2 屋面活荷载： 标准值：0.392.7 KN/m （对刚架）0.594.5 KN/m （对檩条） 设计值：2.71.43.78 KN/m（对刚架）4.51.46.30 KN/m（对檩条）2.2.3 柱身恒载： 标准值：0.56927KN 设计值：271.232.4KN2.2.4 风载：图23屋面风荷载高度变化系数按屋顶标高计算，取屋顶标高计算，取为1.38。风荷载标准值：（基本风压按建筑结构荷载规范GB50009的规定值乘以1.05采用）。 1.05=1.01.380.61.05=0.869KN/ =1.05=0.651.380.61.05=0.565KN/ 故屋面负风压标准值为：0.86997.821 KN/m 0.56595.086 KN/m 墙面风载高度变化系数按柱顶标高计算，1.381.05=0.251.380.61.05=0.217KN/ =1.05=0.551.380.61.05=0.478KN/ 对变截面柱按简化取上半段风载为集中风载作用于柱顶计算：柱顶集中风载设计值： 90.21790.2076.347 KN 90.478913.982 KN 2.3 截面及截面特性，初选梁、柱截面及截面特性如下表：变截面柱的平均惯性矩：(+)/2（33787.467+61729.467）/247758.467 双揳形横梁平均惯性矩为（0.6）=+(1)/2 （15115.46+0.673336.8+0.433787.467）/236316.267表21 截面及截面特性 特性部位截面简图截面特性刚架柱柱底截面II222010/4808截面面积 A82.4cm截面惯性矩 33787.467 1776.715抵抗矩 1351.499161.520回转半径20.25cm 4.643cm柱顶截面IIII222010/6308截面面积 A94.40cm截面惯性矩 61729.467 1777.355抵抗矩 1899.368161.578回转半径25.57cm 4.340cm刚架梁梁柱交接处的截面IIIIII222010/6808截面面积 A98.40cm截面惯性矩 73336.800 1777.568抵抗矩 2095.337161.597回转半径27.30cm 4.25cm 续表21 特性部位截面简图截面特性刚架梁梁中变截面处截面IVIV222010/3308截面面积 A70.40cm截面惯性矩 15115.467 1776.075抵抗矩 863.741161.461回转半径14.65cm 5.020cm跨中梁的截面VV222010/4808截面面积 A82.4cm截面惯性矩 33787.467 1776.715抵抗矩 1351.499161.520回转半径20.25cm 4.643cm接近VV截面弯矩较大处截面222010/4398截面面积 A79.10cm截面惯性矩 17785.759 1776.593抵抗矩 1351.499161.504回转半径18.742cm 4.739cm2.4 刚架内力计算 当屋面有均布单位荷载时： 图24 图25 图26 图27-112.50-112.5011M2图Mp图 图28 图29利用对称性取基本结构如图示力法典型方程：+0 (21)+0 (22)用图乘法求得各系数及自由项为：/0.76 代入力法方程： 184.3445.68+4306.090 45.68+26.241471.380 解得：16.64427.0996作出在均布单位荷载1下得M、V、N图如下：M图 27.10-60.44-60.4428.46419.07247.81247.812 图210-16.65513.267-1.657-13.26716.655V图1.6574.313 图211N图 18.0631516.57117.16915 图2122.4.1 在屋面均布恒荷载作用下的M、V、N图如下图示：(以均布单位荷载下的M、V、N乘以屋面均布荷载的)：M图(KN.m)69.0498.02102.84173.08173.08-218.79-218.79 图21360.29-60.2948.03-48.03V图(KN)6.0015.616.00 图21454.3065.39-59.9954.30N图(KN)62.15-65.39 图2152.4.2 在屋面均布活荷载作用下的M、V、N图如下图示：73.1176.8651.49129.10129.10-163.19M图(KN.m)-163.19 图21644.97-35.82-4.474.4711.65-44.9735.82V图(KN) 图217N图(KN)48.7740.5040.5048.7744.7446.36图2182.4.3 在风荷载作用下的内力组合：13.982KN6.347KN5.086KN/mABCD左风作用E7.821KN/m原结构 图2198.00基本结构8.00X3X3X2X2X11.501.50X1= 1时 M图 图220 图2211.00X2= 1时 M图1.001.001.00X3= 1 M图-1515 图222 图223888.66923.66577.90Mp图718.37图224代入力法方程： 368.6890.36+059461.132090.36+52.48+0+19751.34 0 0 + 0 + 5885.5348157.7660 解得： 119.44170.7018.182作出M、N、V图： 416.07-325.29-170.07-285.12350.77-193.69-146.70-98.25-172.0M图（KN/m） 图22572.90114.30-97.8520.05-3.77-98.07V图（KN） 图22684.47109.13118.28119.90N图（KN） 图2272.5 内力组合（对左柱）2.5.1 刚架柱梁内力组合，见表21：2.5.2 最不利荷载作用下刚架的M、V、N图-491.01383.44-491.01220.07154.93M图(KN.m)231.25 图228-44.97107.78-13.46-135.31V图(KN)35.04-0.125图229154.26146.75134.62N图(KN)139.48121.86 图23094中国石油大学（华东）本科毕业设计刚架柱梁内力组合表表22柱内力设计值汇总表：荷载类别恒荷载活荷载屋面恒荷载柱自重屋面均布活载风荷载左风右风序号M173.080129.10325.29285.12N54.302740.50109.1384.47V60.29044.97114.3098.07IIIIM218.790163.19416.07350.77N65.39040.50109.1384.47V60.29044.97114.3098.07表23斜梁左柱内力设计值汇总表:荷载类别恒荷载活荷载屋面恒荷载柱屋面活载风荷载左风右风序号IIIIIIM218.79163.19416.07350.77N65.3948.77118.28119.90V48.0335.8297.8572.90IVIVM69.0451.49146.0798.25N62.1546.36118.28119.90V15.6111.6527.1126.90VVM98.1073.11170.70170.70N59.9944.74118.28119.90V6.004.4720.053.77近VV弯矩大处M103.0476.86193.69172.00N60.5845.19118.28119.90V0.0560.04150.00690.065表24 左柱内力组合表注: M (KN.m ) 、N (KN )、V (KN )控制截面荷载组合恒荷载+0.9(任意两个或两个以上活荷载)恒荷载+任一活荷载组合项目M、N、V组合项目M、N、V及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=39.51.2(+)+ 1.4M=388.44N=11.09N=154.26V=15.01V= -135.31及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=11.111.2(+)+ 1.4M=-191.47N=42.16N=-20.70V=-252.58V=-209.65及相应M、V1.2(+）+0.91.4(+)M=11.111.2(+)+ 1.4M=388.44N=42.16N=154.26V=-252.58V=-135.31及相应M、V1.2(+）+0.91.4(+)M= 39.51.2(+)+ 1.4M=-191.47N=11.09N=-20.70V=15.01V=-209.65 IIII及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M= 56.081.2(+)+ 1.4M=-491.01N= -21.31N=121.86V=15.01V=-135.31及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M= 26.201.2(+)+ 1.4M=228.53N=9.76N=53.10V=-252.58V=-209.65及相应M、V1.2(+）+0.91.4(+)M= 26.201.2(+)+ 1.4M=-491.01N=9.76N=121.86V=-252.58V=-135.31及相应M、V1.2(+）+0.91.4(+)M= 56.081.2(+)+ 1.4M=228.53N= -21.31N=53.10V=15.01V=-209.65IIIIII及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=56.081.2(+)+ 1.4M=-491.01N=9.11N=146.75V=20.52V=107.78及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=26.201.2(+)+ 1.4M=228.53N=11.16N=89.39V=194.62V=159.70及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=26.201.2(+)+ 1.4M=228.53N=11.16N=89.39V=194.62V=159.70及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=56.081.2(+)+ 1.4M=319.95N=9.11N=87.12V=20.52V=79.35IVIV及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=36.321.2(+)+ 1.4M=154.93N=16.04N=139.48V=0.75V=35.04及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=23.931.2(+)+ 1.4M=54.70N=18.08N=93.28V=67.31V=56.39及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=23.931.2(+)+ 1.4M=54.70N=18.08N=93.28V=67.31V=56.39及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=36.321.2(+)+ 1.4M=-121.65N=16.04N= -91.01V=0.75V= -19.23VV及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=5.381.2(+)+ 1.4M=220.07N=22.82N=134.62V=17.58V=13.46及相应N、V1.2(+）+0.91.4(+)M=5.381.2(+)+ 1.4M=-121.26N=22.82N=95.87V=17.58V=12.48及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=5.381.2(+)+ 1.4M=-121.26N=22.82N=93.60V=17.58V=20.87及相应M、N1.2(+）+0.91.4(+)M=5.381.2(+)+ 1.4M=-121.26N=20.67N=95.87V=12.43V=12.48近VV处及相应N、V1.2(+)+ 1.4M=231.25N=135.96V=-0.1252.6 刚架梁、柱截面验算2.6.1 构件宽厚比的验算(1) 柱：H（500650）220810翼缘部分：bt=160/10=10.61512.38 （满足）腹板部分：II截面： =60250=206.33 （满足） IIII截面: =78.15250=206.33 （满足）(2) 斜梁：H（700350500）220810翼缘部分：bt=160/10=10.61512.38 （满足）腹板部分：IIIIII截面： =85250206.33 （满足）IVIV截面： =41.25250206.33（满足）VV截面： =60250206.33 （满足）2.6.2 有效截面特性2.6.2.1 柱有效截面特性(1) 翼缘：柱受压翼缘为一边支承，一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范所规定的允许宽厚比时，柱受压翼缘全截面有效。因此：柱底截面：292.45N/mmf 由查得 ,则13.08柱顶IIII截面： 259.11N/mmf 由查得 ，则13.89(2)腹板柱腹板为两边支承非均匀受压构件，其有效宽度按规范计算：柱底截面腹板最大、最小应力为：N/mm 腹板受压区高度为：故取 故取，即柱底腹板全截面有效。对柱顶IIII截面，有（见式232）： 腹板受压区高度为：故取 故取，即柱顶腹板全截面有效。2.6.2.2 梁有效截面特性(1) 翼缘：梁受压翼缘为一边支承，一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范所规定的允许宽厚比时，梁受压翼缘全截面有效。因此：对IIIIII截面： （满足要求）对截面： （满足要求）对截面： （满足要求）(2) 腹板梁腹板为两边支承非均匀受压构件，其有效宽度按规范计算：对IIIIII截面，有：腹板最大、最小应力为：N/mm腹板受压区高度为：故取 故取，即腹板全截面有效。对截面，有：腹板最大、最小应力为：N/mm腹板受压区高度为：故取由可得， 故取，即腹板全截面有效。对VV截面，有：腹板最大、最小应力为：N/mm腹板受压区高度为：故取 故取，即腹板全截面有效。2.6.3 刚架柱的验算2.6.3.1 抗剪承载力验算：(1) 柱底截面的最大剪力，考虑仅有支座加劲肋，取，则可得： （满足要求）(2) 柱顶IIII截面的最大剪力，有：KN/（满足要求）2.6.3.2 弯剪压共同作用下的强度验算：柱底截面： （满足要求） 柱顶IIII截面： （满足要求）2.6.3.3 平面内整体稳定性验算：柱的计算长度：则 ， 查GB50017得：，取 （满足要求）2.6.3.4 平面外整体稳定性验算契率：6.0及0.268h/ b类截面，查表得 取 满足要求 2.6.4刚架梁的验算：2.6.4.1抗剪承载力验算：(1) IIIIII截面处：梁截面的最大剪力为，考虑仅有支座加劲肋，取，则， 满足要求(2) IVIV截面处：梁截面的剪力为，考虑仅有支座加劲肋，取，则， 满足要求(3) VV截面处：梁截面的剪力为，剪力较IVIV截面小，而VV截面腹板高度为480mm大于IVIV截面330mm，故可知抗剪承载力满足。2.6.4.2 弯剪压共同作用下的强度验算： 对IIIIII截面验算，有 由 可得： 对IVIV截面验算，有 由 可得：对截面验算，有 由 可得：对近截面弯矩比截面大的截面验算，有 由 可得：2.6.4.3 平面外稳定性验算考虑到屋面压型钢板与檩条紧密连接，有一定蒙皮作用，檩条可作为斜梁平面外的支撑点，斜梁下翼缘受压时，加隅撑作为梁平外支撑点，斜梁不需计算整体稳定性，梁平面外计算长度取2400mm，根据“CECS102：2002”可取斜梁受压翼缘宽度的倍，即，隅撑的间距取为2400mm，满足上述要求，刚架斜梁不需要计算整体稳定性。2.7 位移计算2.7.1 柱顶水平位移的验算柱平均惯性矩：双契形横梁平均惯性矩： 满足要求2.7.2 梁跨中最大挠度的验算单位力弯矩图如图示:3.0360.44-1.85Mp图(KN/m)3.152.66Mk图(KN/m)27.10ABCDE47.81 图231 图232单位均布荷载产生的绕度，对BC梁 =25.063mm 在恒载活载作用下，荷载标准值为：3.62+2.76.32KN/m故，（满足要求） 2.8 节点设计：2.8.1梁柱节点设计IIIIII截面 节点形式如图233示 图2332.8.1.1 连接螺栓计算采用10.9级M22，Q235，摩擦型高强度螺栓，构件接触面积经喷砂后涂无机富锌漆，预拉力P199KN，抗滑移系数查表得0.35M491.01KNM、V=107.78KN、N146.75KN，则顶排螺栓的拉力为： =133.19KN0.8P=152KN对第2排螺栓，有： 133.19580/690111.96KN对第3排螺栓，有： 133.19510/69098.44KN对第4排螺栓，有： 133.19290/69055.98KN对第5排螺栓，有： 133.1970/69013.12KN对第6排螺栓，有： 133.190/6900KN0.9(P1.25) =0.9(nP1.25) =20.91.00.3561901.25(133.19+111.96+98.44+55.98+13.12) =393.21KN实际剪力为：V107.78393.21KN2.8.1.2 端板计算：第一排螺栓位置端板厚度为：t24.2mm 第二排螺栓位置端板厚度为：t15.8mm 第三排螺栓位置端板厚度为：t23.8mm 故取端板厚度为25mm2.8.1.3 节点域剪应力计算：139.18N/0.4P76KN，根据气焊、手工电弧焊及气体保护焊缝坡口的基本形式与尺寸（GB/7985）规定，在端板设置螺栓处，应按下列公式验算构件的腹板强度：274.41 N/310 N/ 2.8.1.5 IIIIII截面节点板设计 钢材采用Q345，焊条采用E50，手工焊，三级质量标准，腹板与端板采用对接焊缝，翼缘板与端板采用对接焊缝，采用引弧板。 对接焊缝的面积 图234(1) A点的强度： 219.42N/mm (2) E点的强度： 249.25 N/mm(3) C点的强度： (4) B点强度218.03N/mm (5) D点强度： 242.553N/mm243.68N/mm 2.8.2 梁梁截面设计2.8.2.1 IVIV截面梁梁节点如图示： 图235(1) 连接螺栓计算采用10.9级M20，Q235，摩擦型高强度螺栓，构件接触面积经喷砂后涂无机富锌漆，预拉力P155KN，抗滑移系数查表得0.35M154.93KNM、V=35.04KN、N139.48KN，则顶排螺栓的拉力为： =87.05KNV35.04KN（满足要求）(2) 端板计算：第一排螺栓位置端板厚度为：t17.5mm第二排螺栓位置端板厚度为：t12.12mm故取端板厚度为20mm(3) 端板螺栓处腹板强度验算： 因为68.83KN0.4P62KN，根据气焊、手工电弧焊及气体保护焊缝坡口的基本形式与尺寸（GB/7985）规定，在端板设置螺栓处，应按下列公式验算构件的腹板强度：168.7N/310 N/（满足要求）(4) IVIV截面节点板设计钢材采用Q345，焊条采用E50，手工焊，三级质量标准，腹板与端板采用对接焊缝，翼缘板与端板采用对接焊缝，采用引弧板。对接焊缝的面积 图236A点的强度： 199.18N/mm E点的强度： 159.56N/mmC点的强度： B点强度 188.93N/mm189.86N/mm2.8.2.2 VV截面梁梁节点设计 节点形式如下： 图237(1) 连接螺栓计算采用10.9级M20，Q235，摩擦型高强度螺栓，构件接触面积经喷砂后涂无机富锌漆，预拉力P155KN，抗滑移系数查表得0.35M220.01KNM、V=13.46KN、N134.62KN，则底排螺栓的拉力为： =88.02KNV13.46KN（满足要求）(2) 端板计算：第一排螺栓位置端板厚度为：t19.7mm第二排螺栓位置端板厚度为：t12.8mm故取端板厚度为20mm(3) 端板螺栓处腹板强度验算：因为71.88KN0.4P62KN，根据气焊、手工电弧焊及气体保护焊缝坡口的基本形式与尺寸（GB/7985）规定，在端板设置螺栓处，应按下列公式验算构件的腹板强度：176.18N/310 N/（满足要求）(4) VV截面节点板设计 钢材采用Q345，焊条采用E50，手工焊，三级质量标准，腹板与端板采用对接焊缝，翼缘板与端板采用对接焊缝，采用引弧板。对接焊缝的面积 图238 A点的强度： 179.17199.18N/mm E点的强度： 146.49N/mmC点的强度： B点强度 172.31N/mm2.9 柱脚设计2.9.1 设计资料钢材为Q345，钢柱为，柱与柱脚底板的连接，翼缘采用完全焊透焊缝，腹板采用角焊缝；柱脚落在混凝土强度等级C30的900550基础短柱上。柱脚底板内力设计值：；。计算指标：锚栓采用：Q345，M36，147.1KN 底板厚度：35mm，f310N/mm ，柱腹板与柱脚的连接焊缝强度： 混凝土采用C30级，轴心抗压强度设计值：；混凝土强度影响系数：。2.9.2 柱脚底板尺寸的确定初定锚栓为3M36，取a120mm，取aa74mm。，取。 图239取F=0mm，加劲肋板厚，支承加劲肋个数个。则： 满足取 则： 底板尺寸： 2.9.3 锚栓计算、底板下混凝土局部受压计算、底板下后浇层抗剪承载力计算2.9.3.1 锚栓4M36，总有效面积：；L/6890/6143.33mm，+ 173.33mm底板受压区长度计算： 解得：底板下的混凝土最大压应力： 受拉锚栓的总拉力：2.9.3.2 锚栓受拉强度验算（183180）/1801.675% 满足要求。2.9.3.3 混凝土局部受压计算：混凝土局部受压时的强度提高系数：则：2.9.3.4 底板下后浇层抗剪承载力计算：水平抗剪承载力： 满足要求2.9.4柱脚底板厚度计算：2.9.4.1 板段弯矩：如图，查表得：弯矩系数 图240其板段弯矩：2.9.4.2 柱脚底板厚度：。2.9.5 柱与底板的连接焊缝计算：柱腹板与底板焊脚尺寸 按构造要求：，取柱腹板与底板焊缝有效截面积： 柱截面惯性矩：柱腹板与底板的连接焊缝计算： （满足）2.9.6 支承加劲肋计算加劲肋参数，切角e=15mm。加劲肋板厚：；验算： 图2411750.783+2200.783150.623299.94mm，支承加劲肋抗剪计算：，取：满足要求。支承加劲肋焊缝强度计算： （满足要求）第3章 檩条设计3.1 端跨檩条设计：选用规格Q345 Z25075202.5,檩条间距取1200 ，两道拉条。3.1.1 荷载计算（标准值）屋面恒载0.5mm厚压型钢板+75mm厚玻璃棉+钢丝网：=0.151.2=0.18KN/m檩条自重： =0.0821KN/m g=+ =0.2621KN/m屋面活载（雪荷载不起控制作用） q=0.51.2=0.6KN/m风荷载：构件的有效受风面积：A =LC=91.2=10.8查表得：=1.4=1.38=1.5= 1.4