三相笼型感应电动机电磁设计及其运行性能的有限元电磁场仿真计算毕业论文.docx

三相笼型感应电动机电磁设计及其运行性能的有限元电磁场仿真计算毕业论文一、课程设计的性质与目的电机课程设计的是电气工程及其自动化专业电机电器及其控制方向（本科）、电机制造（专科）专业的一个重要实践性教学环节，通过电机设计的学习及课程设计的训练，为今后从事电机设计工作、维护的人才打下良好的基础。电机设计课程设计的目的：一是让学生在学完该课程后，对电机设计工作过程有一个全面的、系统的了解。另一个是在设计过程培养学生分析问题、解决问题的能力，培养学生查阅表格、资料的能力，训练学生的绘图和阅图能力，为今后从事电机设计技术工作打下坚实的基础。二、设计内容1 在查阅有关资料的基础上，确定电机主要尺寸、槽配合，定、转子槽形及槽形尺寸。2 确定定、转子绕组方案。3 完成电机电磁设计计算方案。4 画出定、转子冲片图。5完成说明书（16开，计算机打印或课程设计纸手写，计算机打印需提供纸质计算原稿）6.对已经完成的电磁设计方案建立有限元模型，利用ANSOFT软件进行运行性能的仿真计算，给出性能分析图表等。三、课程设计的基本要求1求每位同学独立完成一种型号规格电机的全部电磁方案计算过程，并根据所算结果绘出定、转子冲片图。2要求计算准确，绘出图形正确、整洁。3要求学生在设计过程中能正确查阅有关资料、图表及公式。四、设计的指导思想设计一般用途的全封闭自扇冷、笼型三相异步电动机，此电机应具有高效节能、起动转矩大、性能好、噪声低、振动小、可靠性高等特点，功率等级和安装尺寸符合IEC标准及使用维护方便等优点。1.产品的用途环境条件：海拔不超过1000m，环境空气温度随季节而变化，但不超过400。适用于不含易燃、易爆或腐蚀性气体的一般场所和无特殊要求的机械上。2.额定数据电机型号Y160L-6额定功率PN11KW额定频率fN50Hz额定电压及接法UN380 1-极数2P=6绝缘等级B3.主要性能指标力能指标效率功率因数cos最大转矩倍数起动性能起动电流倍数,起动转矩倍数4结构与安装尺寸主要尺寸；定子槽形采用斜肩园底梨形槽：转子采用斜肩园底槽：5.主要标准（1）Y系列三相电动机产品目录（2）Y系列三相异步电动机技术条件一、三相感应电动机电磁设计特点及设计思想三相感应电动机电磁设计主要的内容包括如何确定电机和选择电机的电磁负荷及定子两套绕组的极对数。由于作电动机运行的三相异步电机。三相异步电动机转子的转速低于旋转磁场的转速，转子绕组因与磁场间存在着相对运动而感生电动势和电流，并与磁场相互作用产生电磁转矩，实现能量变换。电机设计是个复杂的过程，需要考虑的因素、确定的尺寸和数据很多。与单相异步电动机相比，三相异步电动机运行性能好，并可节省各种材料。按转子结构的不同，三相异步电动机可分为笼式和绕线式两种。笼式转子的异步电动机结构简单、运行可靠、重量轻、价格便宜，得到了广泛的应用，其主要缺点是调速困难。绕线式三相异步电动机的转子和定子一样也设置了三相绕组并通过滑环、电刷与外部变阻器连接。调节变阻器电阻可以改善电动机的起动性能和调节电动机的转速。同时需注意一下三点：(1) 调速范围明确电机转速运行的最大区间，并应指明电机的常用转速区间，以便选择合适的电机数据，获得良好的力能指标。(2) 负载的性质明确负载需要恒功率调速或恒转矩调速，或在整个调速范围内部分转速区为恒功率、部分转速区为恒转矩。这对选择自然同步转速（即确定pp、pc之和）及控制绕组电源在调速范围内是否需要改变相序十分重要。(3) 通风冷却系统一般交流电机包括同步电机和感应电机，转子不计算铁耗，然而该类电机正常稳态运行时，定子绕组产生的2个旋转磁场转速与转子本体转速存在较大的转差，转子铁芯损耗不容忽视。不仅电磁设计时，其电磁负荷的选择应与常规电机有所区别，而且对通风冷却结构设计应予足够的重视。设计要根据电机用户对电机各方面性能的要求，能因地制宜，针对具体情况采取不同的解决方法,从而设计出性能好、体积小、结构简单、运行可靠、制造和使用维护方便的先进产品。本次设计共包括四个方案，方案一：复算。方案二:提高其功率因数.方案三:提高其效率.电磁计算中的几个主要部分包括：主要尺寸与气隙的确定；定转子绕组与冲片设计；工作性能的计算；起动性能的计算等。题目8：Y160L-6 额定数据与性能指标1、电机型号Y160L -6 2、额定功率 PN=11kW3、额定频率fN =50Hz 4、额定电压及接法UN=380 伏 1-5、极数 2p=6 6、绝缘等级 B7、力能指标：效率 8、功率因数cos=0.789、最大转矩倍数起动性能：起动电流倍数,起动转矩倍数主要尺寸Di2=d1=0.06m；定子槽形采用斜肩圆底梨形槽：,r21=5.1mm, h11=1.04mm,h21=14.96mm, h11+h21=16mm转子采用斜肩圆底槽：r22=2.1mmh12=0.924mm,h22=24.076mm,h12+h22=25mm（一）额定数据和主要尺寸：1. 额定功率：2. 额定电压：（1-接）3. 功电流：4. 效率: （按照设计任务确定）5. 功率因素：6. 极数：7. 定、转子槽数:8. 定转子每极槽数: 9确定电机电机主要尺寸主要尺寸来确定和计算功率初选=1.5,Di1=32pV=360.005111.5m=0.187mD1=Di1Di1D=0.1870.25m=0.746m,取D1=0.75m,则Di1=D1Di1D=0.1875m铁芯的有效长度: lef=VDi12=0.00510.18752=0.145m取铁芯长:li=0.145m10. 气隙的确定定转子冲片尺寸如下图所示11.极距12.定子齿距转子齿距每相每极槽数取整数则并采用斜肩圆底梨形槽13定子绕组采用单层绕组，交叉式，节距1-9，2-10，11-1214为了削弱齿谐波磁场的影响，转子采用斜槽，一般斜一个定子齿距t1，于是转子斜槽宽15.设计定子绕组每相串联导体数并联支路数a1=2.每槽导体数,于是每线圈匝数为60每相串联导体数确定为16.每相串联匝数17.绕组线规设计定子电流初步估计值初选定子电密，计算导线并绕根数和每根导线截面积的乘积。选用截面积相近的铜线：高强度漆包线，并绕根数Ni1=4，线径d=0.6mm，漆膜厚度范围是0.050.09mm，选择0.06mm，绝缘后直径d=0.66mm，截面积: 18. 设计定子槽形bi1,min=Di1+2h01+2h11+2h21Z1-2r21=0.1875+20.0008+20.01636-20.0051m=0.0090946mbi1,max=Di1+2h01+2h11Z1-b11=0.1875+20.0008+20.0074-0.00382tan3036-0.0074m= 0.0092835m齿部基本平行，齿宽bi1=0.0090946+0.00928352m=0.009189m（平均值）。KFe铁芯叠压系数，KFe=0.92(涂漆),KFe=0.95(不涂漆)，本设计选择KFe=0.95(不涂漆)按下式估计定子轭部计算高度定子轭部磁密；因轭部磁路较长，体积较大，因此一般取得比略低，以保证合理的铁心损耗和空载电流。一般在之间，初选一般取槽口宽。为了嵌线方便，应比线径大1.21.6mm。槽口高度。按齿宽和定子轭部计算高度的估算值作出定子槽形如图3.1，槽形尺寸参考类似产品决定，取，。19. 槽在面积A=2r21+b112h-h+r2122=25.1+7.4216-0.5+5.122=177.310-6m2h=0.5mm, 即槽楔为0.5mm层压板。按槽绝缘采用DMDM复合绝缘，1=0.5mm，槽楔为h=0.5mm,复合板，槽绝缘占面积。Ai=12h+r21=0.000520.016+0.0051=24.0110-6m2槽有效面积Aef=A-Ai=138.910-6m2槽满率Sf=Ni1Ns1d2Aef=460(0.6610-3)2138.910-6=75.27%20. 绕组系数Kp1=1Kd1=sinq2qsin2=sin23022sin302=0.9659其中=2pZ1=336036=30Kdp1=Kd1Kp1=10.9659=0.9659每相有效串联导体数N1Kdp1=3600.9659=34821.设计转子槽形与转子绕组按下式转子导条电流：k1=0.83(由资料查出)I2=KII13N1Kdp1Z2=0.8313.9833600.965933=366.798A其中KI=0.83, 由资料查出。表3.5与的关系0.650.700.750.800.850.900.950.740.770.820.850.900.950.985初步取转子导条电密JB=3.5A/mm2，于是导条的截面积：AB=I2JB=366.7983.5mm2=104.799mm2初步取Bi2=1.3T,估算转子齿宽bi2=t2BKFeBi2=0.024680.670.951.3m= 0.013389m初步取Bj2=1.21T,估算转子轭部计算高度hj2=papB2KFeBj2=0.094250.680.6720.951.21m=0.0188m齿壁不平行的槽形的齿宽计算如下:导条截面积(转子面积)估计端环电流IR=I2Z22p=366.7983323=642.1A端环所需面积AR=IRJR=642.12.1mm2=305.788mm2其中端环电密JR=0.6JB=2.1A/mm2（二）磁路计算22. 满载电势初设KE=1-L=0.918则E1=KEUN=0.918380=348.84V23. 计算每极磁通初设Ks=1.14,由图3.3查得KNM=1.10,由下式得图3.3 感应电机的及曲线=E14KNMKdp1fN1=348.8441.100.965950180Wb=0.009120086Wb为计算磁路各部分磁密，需先计算磁路中各部分的磁导截面24. 每极下齿部截面积Ai1=KFelibi1Zp1=0.950.2140.0091896=0.01120874m2Ai2=KFelibi2Zp2=0.950.2140.010525.5=0.0111815m2定子轭部计算高度hj1=D1-Di12-h1+r213=0.26-0.18752-0.0168+0.00513m= 0.02115m转子轭部高度，斜肩圆底槽,dR2为转子轴向径向通风孔直径，取0.07239mhj2=D2-Di22-h2+r223-23dv2=0.1886-0.00062-0.0255+0.00213-230.07239m= 0.02094m轭部导磁截面积Aj1=KFelihj1=0.950.2140.02115m2=4.30010-3m2Aj2=KFelihj2=0.950.2140.02094m2=4.25710-3m226. 一极下空气隙截面积A=plef=0.094250.2148m2=0.0202449m227. 波幅系数Fs=BBav=1ap=10.68=1.4728. 气隙磁密计算B=FsA=1.47 0.0091200860.0202449T=0.662T29. 定子齿部磁密：Bi1=FsAi1=1.470.0091200860.01120874T=1.196078T30. 转子齿部磁密Bi2=FsAi2=1.470.0091200860.0111815T=1.198991T31. 从D23磁化曲线找出对应上述磁密的磁场强度：;32. 有效气隙长度ef=k=1.0060.0004m=0.40210-3m其中气隙系数为k1=t14.4+0.75b01t14.4+0.75b01-b012=0.0115714.40.0004+0.750.000380.0115714.40.0004+0.750.00038-0.000382= 1.006k2=t24.4+0.75b02t24.4+0.75b02-b022=0.024684.40.0004+0.750.00010.024684.40.0004+0.750.0001-0.00012=1.000k=k1k2=1.00633. 齿部磁路计算长度定子: Li1=h11+h21+13r21=0.016+130.0051 m=0.0177m转子: Li2=h12+h22+13r22=0.025+130.0021 m=0.0257m34. 轭部磁路计算长度Lj1=D1-hj12p12=0.26-0.0211512=62.53110-3Lj2=Di2+hj22p12=0.0006+0.0209412=5.63910-335. 气隙磁压降F=KB0=1.0060.6620.0004410-7=211.985AT36. 齿部磁压降Fi1=Hi1Li1=6420.0177=11.3634AT28.5281Fi2=Hi2Li2=6520.0257=16.7564AT37. 饱和系数k=F+Fi1+Fi2F=211.985+11.5404+16.9877211.985=1.13265误差=1.14-1.132651.13265100%=0.065%1%，合格38. 定子轭部磁密39. 转子轭部磁密40. 从D23磁化曲线找出对应上述磁密的磁场强度：计算轭部磁压降：其中轭部磁位降校正系数由资料的附图查出，于是，于是41. 每极磁势42. 满载磁化电流：43. 磁化电流标么值44. 励磁电抗（三）参数计算45. 线圈平均半匝长（如图3.5所示）定子线圈节距图3.5定子线圈图其中节距比直线部分长度其中，是线圈直线部分伸出铁心的长度，取1030mm，本毕业设计中选取0.02m。平均半匝长：其中是经验系数，2极取1.16，4、6极取1.2，8极取1.25。46. 端部平均长47. 计算感应电机定子绕组的漏抗为式（3.26）除以阻抗基值,便可得定子漏抗标幺值式（3.27）式中,为漏抗系数,等于式（3.28）48. 按图3.6计算定子槽磁导。作为双层叠绕，节距漏抗系数。图3.6 定子槽的比漏磁导其中；。49. 只在铁心部分有槽漏抗，因而计算槽漏抗时要乘上；50. 考虑到饱和的影响，定子谐波漏抗计算其中由，可查表得。51. 双层线圈端部轴向投影长：式（3.28）定子端部漏抗：52定子漏抗标幺值式（3.29）53. 转子漏抗标幺值的计算与定子漏抗标幺值的计算相似，但要将转子漏抗折算到定子边。将转子数据，代入式中，乘以阻抗折算系数和除以阻抗基值，便有54. 转子槽比漏磁导的计算如图3.7所示图3.7 转子槽的比漏磁导其中，由查图3.8得。图3.8 圆底槽下部比漏磁导53. 转子槽漏抗标幺值54. 考虑饱和影响的谐波比漏磁导可由下式求出,于是转子谐波漏抗标幺值式（3.30）其中由表以及查出。55. 转子绕组端部比漏磁导按下式计算，于转子绕组端部漏抗标幺值式（3.31）56. 转子斜槽漏抗按下式计算式（3.32）57. 转子漏抗标幺值式（3.33）58. 定转子漏抗标幺值之和式（3.34）59. 定子绕组直流电阻按下式计算式（3.35）其中为B级绝缘平均工作温度75时铜的电阻率。60. 定子绕组相电阻标幺值61. 有效材料的计算感应电机的有效材料是指定子绕组导电材料和定转子铁心导磁材料，电机的成本主要由有效材料的用量决定。定子铜的重量式（3.36）其中C是考虑导线绝缘和引线重量的系数，漆包圆铜线C=1.05，是铜的密度。硅钢片重量式（3.37）是硅钢片密度。62. 按下式折算至定子边便可计算转子电阻的折算值式（3.38）其中因考虑铸铝转子因叠片不整齐,造成槽面积减小,导条电阻增加,通常取.其中是B级绝缘平均工作温度时铝的电阻率。63. 定子电流有功分量标幺值按下式计算式（3.39）64. 转子电流无功分量标幺值按下式计算其中系数。65. 定子电流无功分量标幺值按下式计算式（3.40）66. 满载电势标幺值按下式计算0.918式（3.41）比3.3.2磁路计算第步中选取的初设值大，误差：67. 由下式计算空载电势标幺值式（3.42）68. 假定饱和系数不变，波幅系数不变，于是空载时定子齿部磁密及磁场强度；69. 空载时转子齿部磁密及磁场强度；70. 空载时定子轭部磁密及磁场强度；71. 空载时转子轭部磁密及磁场强度；72. 空载气隙磁密73. 空载时定子齿部磁压降74. 空载时转子齿部磁压降75. 空载时定子轭部磁压降，此时76. 空载时转子轭部磁压降，此时77. 空载时气隙磁压降78. 空载时每极磁势式（3.43）79. 空载磁化电流式（3.44）感应电机的空载电流可认为近似等于空载磁化电流。（四）工作性能计算80. 由下式计算定子电流标幺值式（3.44）81. 定子电流密度82. 定子线负荷83. 转子电流标么值导条电流实际值：端环电流实际值84. 转子电流密度导条电密端环电密85. 定子铜损耗的标幺值86. 转子铝损耗的标幺值87. 负载时的附加损耗按规定4极时取88. 机械损耗按下式计算式（3.45）89. 先计算基本铁耗，再乘以经验系数就得全部铁损耗。定子轭部铁耗由下式计算：式（3.46）式中按经验取为2；轭部重量：是轭部铁损耗系数，根据查表得。定子齿部铁耗其中=由查表得于是全部铁损耗总损耗标幺值式（3.47）90. 输入功率标幺值误差=91. 功率因数额定转差率由下式计算其中92. 额定转速最大转矩倍数按下式计算式（3.48）（五）起动性能计算93. 按照下式假设起动电流式（3.49）94. 起动时产生漏磁的定转子槽磁势平均值由下式计算式（3.50）由此磁势产生的虚拟磁密按下式计算式（3.51）其中修正系数95. 起动时漏抗饱和系数可由图3.9查出图3.9 和的关系曲线96. 漏磁路饱和引起的定子齿顶宽度的减小。97.98. 起动时转子槽比漏磁导按下式计算式（3.52）其中99. 起动时定子槽漏抗100. 按下式计算起动定子谐波漏抗式（3.53）101. 式（3.54）102. 按下式计算考虑集肤效应的转子导条相对高度式（3.55）其中是导条高度，。103. 集肤效应引起的电阻增加系数和漏抗减小系数？104. 计算起动时转子槽比漏磁导的减小于是起动时转子槽比漏磁导105. 起动时转子槽漏抗。106. 起动时转子谐波漏抗按下式计算。107. 起动时转子斜槽漏抗按下式计算。108. 起动时转子漏抗式（3.56）109. 起动时总漏抗式（3.57）110. 按下式计算起动时转子电阻式（3.58）111. 按下式计算起动时总电阻式（3.59）112. 起动时总阻抗113. 起动电流起动电流误差较大，重新计算，计算结果如下：1）2）；3）4）5）6)7）8）9）10）11）12）13）14）15）16）17），符合设计要求。114. 起动电流倍数式（3.60）115. 按下式计算起动转矩倍数式（3.61）下面将这台电机的主要性能指标与技术条件中的标准作一比较，如表3.6所示：表3.6 主要性能指标与技术条件中的标准作比较表标准值计算值偏差1.效率0.870.9086+0.03%2.功率因数0.780.789+0.5%3.最大转矩倍数22.49+4.9%4.起动转矩倍数23.78+17.8%5.起动电流倍数6.56.4+0.1%可见,这四个性能指标都有裕量。效率越大越好，起动转矩倍数计算值大于标准值，表示过载能力更强（六）仿真过程双击桌面的Maxwell 16.0，运行Maxwell 软件，进入如下界面，点击菜单栏中的Project Insert RMxprt Design，新建电机设计工程选择Three Phase Induction Motor命名为Machine双击下图中的Machine，设置电机参数双击图中的Stator，设置定子参数双击图中Stator 下的Slot，设置定子槽型双击图中Stator 下的Winding，设置定子绕组双击图中Rotor设置转子参数双击图中Rotor下的Slot设置转子槽型双击图中Rotor下的Winding设置转子绕组双击图中Rotor下的Shaft设置电机轴参数，不勾选图中的Value至此电机参数设置完毕选择菜单栏中的RMxprtAnalysis SetupAdd Solution Setup设置求解器参数求解器设置完毕，开始运行仿真，点击工具栏中的运行Validate所有参数均设置正确，可以运行仿真，点击工具栏中的，运行Analyze All等待运行结束，查看仿真结果选择菜单栏中的RMxprtResultsSolution DataPerformance(电机性能)Design Sheets(详细信息)Curves(运行特性曲线)后处理，将RMxprt项目导入到Maxwell 2D选择菜单栏中的RMxprtDesign SettingsUser Defined Data ，勾选Enable，输入Fractions 1选择菜单栏中的RMxprtAnalysis SetupCreate Maxwell Design选择Maxwell 2D Design 或Maxwell 3D Design生成的Maxwell 2D项目生成的Maxwell 3D项目Maxwell 2D项目Maxwell 3D项目定子冲片定子槽型定子绕组转子冲片转子槽型转子绕组（七）仿真结果预设参数输出功率11kW额定电压380V绕组连接方式极数6额定转速970rpm额定频率50Hz杂散损耗143.55W摩擦损耗50 W风阻损耗50 W运行方式电动机负载类型恒功工作温度75定子参数定子槽数36定子外径260mm定子内径180mm定子槽型2(斜肩圆底槽)定子槽型参数hs0(mm)0.8hs1(mm)1.04hs2(mm)14.96bs0(mm)0.8bs1(mm)3.8bs2(mm)10.2Top Tooth Width (mm)12.2231Bottom Tooth Width (mm)8.45513Three-Phase Induction Machine Design File: Setup2.res GENERAL DATA Given Output Power (kW):11Rated Voltage (V):380Winding Connection:DeltaNumber of Poles:6Given Speed (rpm):970Frequency (Hz):50Stray Loss (W):143.55 Frictional Loss (W):50 Windage Loss (W):50 Operation Mode:MotorType of Load:Constant PowerOperating Temperature (C):75 STATOR DATA Number of Stator Slots:36Outer Diameter of Stator (mm): 260Inner Diameter of Stator (mm): 180Type of Stator Slot:2Stator Slot hs0 (mm): 0.8 hs1 (mm): 1.04 hs2 (mm): 14.96 bs0 (mm): 0.8 bs1 (mm): 3.8 bs2 (mm): 10.2Top Tooth Width (mm): 12.2231Bottom Tooth Width (mm): 8.45513Length of Stator Core (mm): 195Stacking Factor of Stator Core:0.95Type of Steel:D23_50Number of lamination sectors1Press board thickness (mm): 0Magnetic press boardNoNumber of Parallel Branches:2Type of Coils:11Coil Pitch:0Number of Conductors per Slot:60Number of Wires per Conductor:4Wire Diameter (mm):0.52Wire Wrap Thickness (mm):0.06Wedge Thickness (mm):5Slot Liner Thickness (mm):0.3Layer Insulation (mm):0Slot Area (mm2):148.608Net Slot Area (mm2):110.855Slot Fill Factor (%):72.8299Limited Slot Fill Factor (%):75Wire Resistivity (ohm.mm2/m):0.0217Conductor Length Adjustment (mm): 22End Length Correction Factor1End Leakage Reactance Correction Factor1 ROTOR DATA Number of Rotor Slots:33Air Gap (mm): 0.4Inner Diameter of Rotor (mm): 60Type of Rotor Slot:2Rotor Slot hs0 (mm): 0.5 hs1 (mm): 0.924 hs2 (mm): 24.076 bs0 (mm): 1 bs1 (mm): 4.2 bs2 (mm): 4.2Cast Rotor:YesHalf Slot:NoLength of Rotor (mm): 195Stacking Factor of Rotor Core:0.95Type of Steel:D23_50Skew Width:1End Length of Bar (mm): 0Height of End Ring (mm): 31Width of End Ring (mm): 13.5Resistivity of Rotor Bar at 75 Centigrade (ohm.mm2/m):0.0434783Resistivity of Rotor Ring at 75 Centigrade (ohm.mm2/m):0.0434783Magnetic Shaft:No MATERIAL CONSUMPTIONArmature Copper Density (kg/m3): 8900Rotor Bar Material Density (kg/m3): 2700Rotor Ring Material Density (kg/m3): 2700Armature Core Steel Density (kg/m3): 7820Rotor Core Steel Density (kg/m3): 7820Armature Copper Weight (kg): 5.745Rotor Bar Material Weight (kg): 1.92768Rotor Ring Material Weight (kg): 1.04507Armature Core Steel Weight (kg): 32.2994Rotor Core Steel Weight (kg): 27.1369Total Net Weight (kg): 68.154Armature Core Steel Consumption (kg): 63.3382Rotor Core Steel Consumption (kg): 36.8638 RATED-LOAD OPERATION Stator Resistance (ohm):1.61758Stator Resistance at 20C (ohm):1.33059Stator Leakage Reactance (ohm):5.3563Rotor Resistance (ohm):0.974358Rotor Resistance at 20C (ohm):0.801488Rotor Leakage Reactance (ohm):6.70843Resistance Corresponding to Iron-Core Loss (ohm):1593.21Magnetizing Reactance (ohm):86.3006Stator Phase Current (A):14.1405Current Corresponding to Iron-Core Loss (A):0.200044Magnetizing Current (A):3.69304Rotor Phase Current (A):12.531Copper Loss of Stator Winding (W):970.321Copper Loss of Rotor Winding (W):459Iron-Core Loss (W):191.269Frictional and Windage Loss (W):98.0117Stray Loss (W):143.55Total Loss (W):1862.15Input Power (kW):12.8622Output Power (kW):11.0001Mechanical Shaft Torque (N.m):109.387Efficiency (%):85.5223Power Factor:0.788992Rated Slip:0.0397159Rated Shaft Speed (rpm):960.284 NO-LOAD OPERATION No-Load Stator Resistance (ohm):1.61758No-Load Stator Leakage Reactance (ohm):5.54431No-Load Rotor Resistance (ohm):0.973432No-Load Rotor Leakage Reactance (ohm):6.83793No-Load Stator Phase Current (A):4.14395No-Load Iron-Core Loss (W):239.373No-Load Input Power (W):568.823No-Load Power Factor:0.0900221No-Load Slip:0.000261799No-Load Shaft Speed (rpm):999.738 BREAK-DOWN OPERATION Break-Down Slip:0.11Break-Down Torque (N.m):149.558Break-Down Torque Ratio:1.36724Break-Down Phase Current (A):26.2313 LOCKED-ROTOR OPERATION Locked-Rotor Torque (N.m):61.1784Locked-Rotor Phase Current (A):40.5855Locked-Rotor Torque Ratio:0.559282Locked-Rotor Current Ratio:2.87016Locked-Rotor Stator Resistance (ohm):1.61758Locked-Rotor Stator Leakage Reactance (ohm):4.15489Locked-Rotor Rotor Resistance (ohm):1.46535Locked-Rotor Rotor Leakage Reactance (ohm):4.99469 DETAILED DATA AT RATED OPERATION Stator Slot Leakage Reactance (ohm):2.50716Stator End-Winding Leakage Reactance (ohm):0.738998Stator Differential Leakage Reactance (ohm):2.1098Rotor Slot Leakage Reactance (ohm):2.80898Rotor End-Winding Leakage Reactance (ohm):0.145644Rotor Differential Leakage Reactance (ohm):2.58161Skewing Leakage Reactance (ohm):1.17195Stator Winding Factor:0.965926Stator-Teeth Flux Density (Tesla):1.11949Roto